李 斌， 陳 豐， 史良宵

（華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，河北保定071003）

溫度場計(jì)算是汽包應(yīng)力計(jì)算和疲勞壽命分析的基礎(chǔ)，根據(jù)瞬態(tài)溫度場，可實(shí)時(shí)監(jiān)測汽包疲勞壽命損耗，保證機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行［1－5］.

傳統(tǒng)的汽包溫度場計(jì)算通常采用直接解法［6］，即在一定的初始條件和邊界條件下求解導(dǎo)熱微分方程，它需要已知求解區(qū)域的所有邊界條件.由于汽包內(nèi)有各種復(fù)雜的流動(dòng)和換熱過程，因而采用該方法時(shí)需要進(jìn)行很多假設(shè)，從而帶來較大的計(jì)算誤差.另外，直接解法最致命的缺陷是需要知道汽包內(nèi)壁與水和水蒸氣的對(duì)流傳熱系數(shù)，而汽包內(nèi)復(fù)雜的工況使得很難得到確切的傳熱系數(shù)，通常采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，但會(huì)導(dǎo)致誤差［7－10］.此外還要已知熱流密度和流體溫度，盡管熱流密度和流體溫度都可以通過熱流密度計(jì)和熱電偶測得，然而該數(shù)據(jù)只適用于低壓情況下，不適用于工程實(shí)際高溫高壓或者不便布置傳感器等情況下瞬態(tài)傳熱的計(jì)算.

反演解法（Inverse Method）［11－12］采用控制容積法，在控制體上選擇一些離散的測點(diǎn)，采用熱電偶測溫，通過測得的溫度值實(shí)現(xiàn)整個(gè)溫度場的求解，即導(dǎo)熱反問題（Inverse Problem of Heat Conduction）求解［13－14］.采用反演解法求解大型高溫高壓設(shè)備溫度場不需要進(jìn)行直接解法中的假設(shè)，僅需要知道高溫高壓設(shè)備外壁的溫度，即可快捷準(zhǔn)確地計(jì)算出該設(shè)備的溫度場.計(jì)算汽包的溫度場時(shí)，汽包外壁的溫度可以通過在汽包外壁布置熱電偶進(jìn)行測量，比較準(zhǔn)確和方便.該方法克服了直接解法中的缺陷，不需要知道汽包內(nèi)壁的傳熱系數(shù)便可求解汽包溫度場.

1 反演解法

應(yīng)用反演解法實(shí)現(xiàn)汽包瞬態(tài)溫度場的在線監(jiān)測，首先在汽包的外壁布置測點(diǎn)，安裝熱電偶測取外壁溫度，然后根據(jù)測點(diǎn)對(duì)汽包橫截面進(jìn)行網(wǎng)格劃分，最后利用控制容積法對(duì)導(dǎo)熱微分方程進(jìn)行離散，將局部熱傳導(dǎo)方程轉(zhuǎn)化為常微分方程，由外向內(nèi)逐次內(nèi)推，求解得到汽包橫截面的溫度場.

汽包橫截面示意圖見圖1，圖中kw、ks分別表示汽包內(nèi)飽和水.飽和水蒸氣與汽包內(nèi)壁的對(duì)流傳熱系數(shù)，W／（m2·K）.

圖1 汽包橫截面示意圖Fig.1 Sectional view of the boiler drum

汽包模型相關(guān)參數(shù)如下：內(nèi)徑r1為0.400m，外徑r5為0.426m；汽包材料的物性參數(shù)：導(dǎo)熱系數(shù)λ為36.0W／（m·K），密度ρ為7 850kg／m3，比熱容c為468J／（kg·K）.

1.1 網(wǎng)格劃分

根據(jù)汽包橫截面外壁熱電偶的布置情況，結(jié)合反演解法的思想對(duì)其進(jìn)行網(wǎng)格劃分，見圖2.圖中，r1和r5分別為內(nèi)徑和外徑，m；r2、r3和r4分別表示中間各層半徑，m.由于汽包橫截面的對(duì)稱性，只繪制右半部分.沿著半徑方向由內(nèi)向外劃分為三層，分別為內(nèi)層、中間層和外層，沿圓周方向劃分為13個(gè)節(jié)點(diǎn).

圖2 反演解法網(wǎng)格劃分示意圖Fig.2 Grid division of inverse method

1.2 反演解法

根據(jù)已知的外壁溫度和熱流密度，按照導(dǎo)熱問題數(shù)值解法的思想，采用熱平衡法，對(duì)汽包外壁每個(gè)節(jié)點(diǎn)所代表的控制容積用傅里葉定律列出能量守恒表達(dá)式.外層節(jié)點(diǎn)32、節(jié)點(diǎn)33和節(jié)點(diǎn)34的能量守恒表達(dá)式如下：

式中：Δφ為容積角度變化量，rad；Δr為容積徑向變化量，m；Ti為節(jié)點(diǎn)i的溫度，℃；qi為節(jié)點(diǎn)i處的熱流密度，W／m2.

根據(jù)式（1）、式（2）和式（3）可以得出中間層節(jié)點(diǎn)19、節(jié)點(diǎn)20和節(jié)點(diǎn)21的溫度表達(dá)式：

同理，根據(jù)圖2，對(duì)中間層節(jié)點(diǎn)20列出能量守恒表達(dá)式，得到內(nèi)層節(jié)點(diǎn)7的溫度表達(dá)式：

將外層節(jié)點(diǎn)的溫度逐次反演求解得到內(nèi)層節(jié)點(diǎn)的溫度，改變外層節(jié)點(diǎn)位置可求解得到整個(gè)內(nèi)層節(jié)點(diǎn)的溫度，從而得到整個(gè)汽包橫截面的瞬態(tài)溫度場.

2 Ansys分析驗(yàn)證

由于采用反演解法求解溫度場需要知道求解區(qū)域外邊界的溫度及其邊界換熱條件，因此采用Ansys數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果進(jìn)行相關(guān)驗(yàn)證.

根據(jù)導(dǎo)熱微分方程、求解區(qū)域的邊界條件以及初始條件，采用Ansys進(jìn)行數(shù)值求解，將求解得到的外邊界的溫度作為反演解法的已知條件，通過反演解法求解得到內(nèi)層節(jié)點(diǎn)溫度，再與Ansys數(shù)值模擬得到的內(nèi)層節(jié)點(diǎn)溫度進(jìn)行比較.

2.1 Ansys數(shù)值模擬數(shù)學(xué)模型的建立

導(dǎo)熱微分方程：

邊界條件：

初始溫度：

汽包內(nèi)飽和水（或飽和水蒸氣）的溫度隨時(shí)間的變化關(guān)系如下：

式中：t為時(shí)間，s；T∞為流體溫度，℃.

Ansys數(shù)值模擬的網(wǎng)格劃分如圖3所示.由于對(duì)象具有對(duì)稱性，故取其右半部分進(jìn)行分析.沿徑向劃分為5個(gè)節(jié)點(diǎn)，周向25個(gè)節(jié)點(diǎn)，共計(jì)96個(gè)單元，125個(gè)節(jié)點(diǎn).

圖3 Ansys數(shù)值模擬網(wǎng)格劃分Fig.3 Grid division of Ansys numerical simulation

2.2 數(shù)值模擬

按照上述模型對(duì)汽包橫截面瞬態(tài)溫度場進(jìn)行數(shù)值模擬，截面的初始溫度為70℃，模擬的時(shí)間步長為10s，終止時(shí)刻為3 000s，得到汽包橫截面的節(jié)點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化曲線如圖4所示.圖中節(jié)點(diǎn)29、節(jié)點(diǎn)33和節(jié)點(diǎn)37為外層節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)3和節(jié)點(diǎn)11為內(nèi)層節(jié)點(diǎn).

2.3 結(jié)果驗(yàn)證

將上述Ansys數(shù)值模擬得到的外層節(jié)點(diǎn)溫度作為反演解法的已知條件（即測量外壁溫度），時(shí)間步長同樣取10s，逐漸內(nèi)推得到相應(yīng)的內(nèi)層節(jié)點(diǎn)溫度，并與Ansys模擬所得的內(nèi)層節(jié)點(diǎn)溫度進(jìn)行比較驗(yàn)證.

圖4 Ansys數(shù)值模擬所得汽包橫截面的節(jié)點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化Fig.4 Variation of node temperature with time obtained by Ansys numerical simulation

由于采用反演解法求解溫度值時(shí)需用到溫度對(duì)時(shí)間的高階導(dǎo)數(shù)，且測量的外邊界的溫度對(duì)時(shí)間的變化非常敏感，在逐層推進(jìn)的過程中，溫度值隨時(shí)間的變化產(chǎn)生的誤差被逐層放大，因此，為減小誤差，在計(jì)算前對(duì)外壁絕熱層的溫度測量值及外壁溫度對(duì)時(shí)間的導(dǎo)數(shù)進(jìn)行修正，采用局部多項(xiàng)式方法對(duì)外層溫度值進(jìn)行空間和時(shí)間的平滑后再進(jìn)行計(jì)算［8］.

Ansys模擬所得外層節(jié)點(diǎn)溫度經(jīng)過相應(yīng)的平滑后，得到的外層節(jié)點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化曲線如圖5所示.

圖5 經(jīng)空間、時(shí)間平滑后的外層節(jié)點(diǎn)29、節(jié)點(diǎn)33和節(jié)點(diǎn)37的溫度Fig.5 Space－time averaged value of temperature at outer nodes 29，33and 37

根據(jù)圖1，以汽包橫截面幾何中心線作為汽水分界面，下部飽和水（上部飽和水蒸氣）與內(nèi)壁發(fā)生對(duì)流傳熱，各點(diǎn)處溫差相對(duì)比較小，因此在進(jìn)行反演解法驗(yàn)證時(shí)，中心線以下、中心線處以及中心線以上三部分分別采用節(jié)點(diǎn)29、節(jié)點(diǎn)33和節(jié)點(diǎn)37的溫度作為相應(yīng)的外層溫度.

反演解法的計(jì)算結(jié)果與Ansys數(shù)值模擬結(jié)果的對(duì)比如圖6所示，2種算法計(jì)算所得的t＝1 000s和t＝2 000s時(shí)部分節(jié)點(diǎn)的溫度值如表1和表2所示.由圖6、表1和表2可以看出，反演解法的計(jì)算結(jié)果與Ansys數(shù)值模擬結(jié)果具有較高的吻合度，說明反演解法具有較高的精確度.

圖6 反演解法和Ansys模擬所得內(nèi)層節(jié)點(diǎn)3和節(jié)點(diǎn)11溫度值的對(duì)比Fig.6 Comparison of temperature changes at internal nodes 3and 11by inverse method and Ansys numerical simulation

表1 t＝1 000s時(shí)2種算法計(jì)算所得部分節(jié)點(diǎn)的溫度值Tab.1 Comparison of temperature changes at partial nodes obtained by two methods at t＝1 000s

表2 t＝2 000s時(shí)2種算法計(jì)算所得部分節(jié)點(diǎn)的溫度值Tab.2 Comparison of temperature changes at partial nodes obtained by two methods at t＝2 000s

3 無限長圓柱理論解驗(yàn)證

3.1 模型的建立

半徑為R的實(shí)心圓柱，其材料的導(dǎo)熱系數(shù)為λ，熱擴(kuò)散率α為常數(shù)，初始溫度為T0，將其放在溫度為Tf并保持不變的流體中發(fā)生對(duì)流傳熱，流體與圓柱表面間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)k為常數(shù).其模型簡化示意圖如圖7所示.

3.2 理論解析解

圓柱的無量綱過余溫度解析解為

圖7 理論解模型示意圖Fig.7 Model for analytical solution

式中：FO為傅里葉數(shù)；η為半徑比；τ為時(shí)間，s；r為計(jì)算半徑，m；θ為過余溫度，K；θ0為初始時(shí)刻過余溫度，K；J0、J1分別為零階和一階的第一類貝塞爾（Bessel）函數(shù)；μn為超越方程的特征值；k為對(duì)流傳熱系數(shù)，W／（m2·K）；λ為材料導(dǎo)熱系數(shù)，W／（m·K）；

選取初始溫度為500℃，流體溫度為20℃，計(jì)算時(shí)間步長為1s，對(duì)流傳熱系數(shù)為845W／（m2·K），根據(jù)理論解析解得到r＝r1和r＝r5處的溫度值，如圖8所示.

圖8 無限長圓柱r＝r1和r＝r5處的理論解析解Fig.8 Analytical solution for infinitely long cylinder in the case of r＝r1and r＝r5

3.3 結(jié)果驗(yàn)證

將無限長圓柱r＝r5（即外層）處的理論解析解作為“測量外層溫度”，用作反演解法的已知條件進(jìn)行反演計(jì)算.將求解得到的結(jié)果與無限長圓柱r＝r1（即內(nèi)層）處的理論解析解進(jìn)行對(duì)比分析驗(yàn)證，如圖9所示.

相對(duì)于實(shí)際熱電偶測量的外層數(shù)據(jù)而言，理論解析解波動(dòng)或者誤差更小，因此為了驗(yàn)證應(yīng)用測量數(shù)據(jù)進(jìn)行反演解法計(jì)算的正確性，在外層理論解析解的基礎(chǔ)上增加一個(gè)隨機(jī)誤差－0.5～0.5K，再作為“測量外層溫度”進(jìn)行反演解法計(jì)算.帶擾動(dòng)情況下內(nèi)層理論解析解與反演解法結(jié)果的對(duì)比見圖10.

由圖9和圖10可知，反演解法結(jié)果與理論解析解很接近，吻合度高，同時(shí)外加擾動(dòng)情況下結(jié)果也比較接近，可以驗(yàn)證反演解法具有較高的精確度.

圖9 內(nèi)層反演解法結(jié)果與理論解析解的對(duì)比Fig.9 Comparison of temperature changes respectively obtained by inverse method and analytical solution

圖10 帶擾動(dòng)情況下內(nèi)層理論解析解與反演解法結(jié)果的對(duì)比Fig.1 0 Comparison of temperature changes respectively obtained by inverse method and analytical solution with disturbances

4 試驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證反演解法的計(jì)算精度，在某小型鍋爐外壁安裝熱電偶進(jìn)行實(shí)際數(shù)據(jù)測量，將計(jì)算結(jié)果與測得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，對(duì)該方法進(jìn)行驗(yàn)證.

選擇鍋爐的某一段工況，在鍋爐外壁選擇適當(dāng)?shù)奈恢貌贾孟鄳?yīng)的熱電偶，布置的外壁測點(diǎn)編號(hào)為35～39，內(nèi)壁測點(diǎn)編號(hào)為11，如圖2所示.

由于實(shí)際現(xiàn)場測量數(shù)據(jù)存在較大的波動(dòng)，首先將鍋爐外壁的測量數(shù)據(jù)按照反演解法的步驟進(jìn)行時(shí)間和空間的平滑處理，然后進(jìn)行計(jì)算，即可求解得到內(nèi)壁測點(diǎn)11的溫度隨時(shí)間的變化.再將計(jì)算結(jié)果與實(shí)際熱電偶測量結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，如圖11所示.

由于實(shí)際運(yùn)行工況的復(fù)雜性，實(shí)際測量結(jié)果存在一定的波動(dòng)，另外熱電偶測量數(shù)據(jù)本身存在一定的誤差，但是由圖11可知，反演解法的計(jì)算結(jié)果與熱電偶的實(shí)際測量結(jié)果吻合度較高.

圖11 內(nèi)壁測點(diǎn)11溫度的計(jì)算結(jié)果與實(shí)測結(jié)果的對(duì)比分析Fig.1 1 Comparison of temperature changes at node 11obtained by inverse method and experimental test

5 結(jié) 論

（1）反演解法思路簡單明了，求解過程不需要迭代，計(jì)算精度高，相對(duì)于直接解法而言，求解網(wǎng)格相對(duì)較少，但是精度卻一致.另外計(jì)算不需要已知內(nèi)壁換熱條件，只需知道外層節(jié)點(diǎn)的溫度即可反演得到內(nèi)層節(jié)點(diǎn)溫度，從而得到整個(gè)汽包的瞬態(tài)溫度場分布.同時(shí)也避免了打孔對(duì)壓力容器造成的設(shè)備壽命損耗，提高了設(shè)備的使用壽命.

（2）通過Ansys數(shù)值模擬，取汽包外壁邊界換熱條件為絕熱，從二維瞬態(tài)的角度來驗(yàn)證反演解法的計(jì)算結(jié)果，證明該方法計(jì)算精度高，二者具有很好的吻合度.

（3）采用無限長圓柱理論解析解，圓柱體外壁邊界與流體對(duì)流傳熱，從一維瞬態(tài)的角度驗(yàn)證反演解法的適用范圍，同時(shí)驗(yàn)證了其計(jì)算的準(zhǔn)確性；另外在附加擾動(dòng)的情況下同樣得到很好的吻合度.

（4）通過與實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析，驗(yàn)證了反演解法具有較高的計(jì)算精度，與實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)具有很好的吻合度，滿足工程應(yīng)用的要求.

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