張海波 李示波 張 揚(yáng) 楊希洋

(1.河北省礦業(yè)開發(fā)與安全技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北 唐山063009;2.河北聯(lián)合大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院，河北唐山063009)

河北某鐵礦露天閉坑轉(zhuǎn)入地下開采后，其地下首采階段采用無底柱分段崩落法，后在維護(hù)礦山環(huán)境和生產(chǎn)安全等因素的影響下，下部階段礦體回采決定采用分段空場嗣后充填采礦法。目前，國內(nèi)采用分段空場嗣后充填的礦山有冬瓜山銅礦、安慶銅礦、阿舍勒銅礦等，其中冬瓜山銅礦礦房、礦柱參數(shù)均為18 m［1-2］，安慶銅礦的礦房、礦柱參數(shù)均為 15 m［3］，采場的結(jié)構(gòu)參數(shù)越大，礦石回采效率越高，但如果采場暴露面積大，對礦巖自穩(wěn)性要求高，所以有必要對采場結(jié)構(gòu)參數(shù)的合理性進(jìn)行研究。

本研究范圍內(nèi)礦體平均水平厚度26 m，礦體傾角70°～80°，屬于急傾斜礦體。采用數(shù)值模擬與理論分析結(jié)合方法，研究了采場在不同跨度條件下對圍巖擾動(dòng)影響，揭示采場圍巖變形破壞機(jī)理，提出了安全合理的采場結(jié)構(gòu)參數(shù)。

1 頂板跨度簡支梁分析

在分段空場嗣后充填釆礦過程中，礦塊尺寸大小將影響空區(qū)圍巖及充填體穩(wěn)定性。所以基于材料力學(xué)理論計(jì)算得出采場頂板理論安全跨度［4］，從而指導(dǎo)數(shù)值模擬分析礦塊參數(shù)的選取。

由Mohr-Coulomb準(zhǔn)則得

式中，σ1、σ3分別為最大、最小主應(yīng)力;c為內(nèi)聚力;為內(nèi)摩擦角;g為自由落體加速度。

若取σ3=0，則極限應(yīng)力σ為巖石單軸抗壓強(qiáng)度σc，即有

將采場頂板假設(shè)為兩端簡支梁，其受力分析如圖1所示，q為上覆壓力。

圖1 巖梁受力分析簡圖Fig.1 Stress analysis diagram of rock beam

根據(jù)材料力學(xué)，采場頂板中性軸上、下表面上任意一點(diǎn)的應(yīng)力為

式中，α為礦體傾角，(°);l為采場跨度，m;h為采場頂板高度，m;γ為巖體容重，×10 kN/m3。

最大拉應(yīng)力發(fā)生在

采場頂板中性軸的下表面，最大拉應(yīng)力為

因此，頂板沿傾向的最大允許跨度為

頂板沿礦體走向的最大允許跨度為

式中，σt為巖體抗拉強(qiáng)度。

多礦房回采時(shí)，采場頂板可假設(shè)成一組簡支梁［5］，其受力分析見圖2。

圖2 簡支梁受力分析Fig.2 Stress analysis diagram of simple beam

根據(jù)材料力學(xué)理論，當(dāng)沿礦體走向布置2～4個(gè)礦房時(shí)，礦房臨界跨度計(jì)算分別為

考慮到該鐵礦充填采礦初步設(shè)計(jì)中，礦塊均沿礦體走向布置，其傾角為零，所以當(dāng)沿礦體走向布置2～4個(gè)礦房時(shí)，礦房跨度合理參數(shù)值為

由上述計(jì)算可知，頂板理論極限跨度為18 m左右，故本研究參照理論計(jì)算的參數(shù)值設(shè)計(jì)礦塊結(jié)構(gòu)參數(shù)并進(jìn)行數(shù)值模擬研究。

2 采場結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)值模擬分析

本次數(shù)值模擬計(jì)算范圍所涉及的巖體以磁鐵礦石為主，屬于彈塑性材料，計(jì)算采用Mohr－Coulomb準(zhǔn)則。該鐵礦開采方式為分段空場嗣后充填，分段高度為12 m，階段高度為48 m，礦房與礦柱尺寸相同，分別以礦房跨度15、18、20 m 3種方案進(jìn)行模擬計(jì)算。

參照現(xiàn)場實(shí)際尺寸及布置形式，考慮到對現(xiàn)場邊界的影響，對計(jì)算模型做了相應(yīng)的簡化，建立了計(jì)算模型(見圖3)，模型尺寸300 m×300 m，礦房與礦柱寬度分別以給定方案進(jìn)行設(shè)計(jì)，對模型兩側(cè)邊界進(jìn)行水平方向約束，對模型底部邊界進(jìn)行水平約束及豎向約束。為系統(tǒng)分析礦體開采對周邊礦巖的影響，采用“隔一采一”的開采順序，研究礦房一次性全部采完時(shí)引起的圍巖應(yīng)力、應(yīng)變以及塑性范圍的變化［6-8］，巖石力學(xué)參數(shù)見表1。

圖3 采場結(jié)構(gòu)模型Fig.3 Model of stope structure

表1 巖石力學(xué)參數(shù)Table 1 Rock mechanics parameters

礦體開采致使周邊礦巖體失去原有的平衡狀態(tài)，使其在一個(gè)有限范圍內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力重新分布，從豎向應(yīng)力云圖來分析(見圖4)，由于篇幅有限，只分析礦房跨度為18 m和20 m時(shí)，礦房圍巖應(yīng)力重分布的變化，由于礦體的回采，礦房頂板及底板都處于卸壓狀態(tài)?？缍葹?8 m時(shí)，礦房頂板、底板圍巖的豎向應(yīng)力分布在0～－2 MPa，處于壓應(yīng)力狀態(tài)，跨度為20 m時(shí)，礦房頂板及底板豎向應(yīng)力分布在0～－1 MPa，比較接近拉應(yīng)力狀態(tài)。礦房底部兩側(cè)圍巖應(yīng)力及礦房之間礦柱應(yīng)力變化程度大，應(yīng)力集中范圍程度高，達(dá)到6～8 MPa，表現(xiàn)為壓應(yīng)力狀態(tài)，但在跨度為20 m礦房礦柱底部，出現(xiàn)楔形臺(tái)階應(yīng)力分布，說明礦柱極易在此部位因剪切作用而發(fā)生破壞失穩(wěn)。

從位移云圖(圖5)來分析，礦房跨度為18 m和20 m時(shí)，在礦房頂板及底板位置，由于礦巖處于卸壓狀態(tài)，礦房轉(zhuǎn)角處于較大的剪應(yīng)力集中，礦房頂板及底板圍巖容易出現(xiàn)拉應(yīng)力狀態(tài)，所以空區(qū)頂板及底板圍巖在次生應(yīng)力的作用下產(chǎn)生指向空區(qū)方向位移。當(dāng)?shù)V房跨度為18 m時(shí)，3個(gè)礦房的頂板位置都產(chǎn)生了10 mm左右的位移，其中中間礦房頂板圍巖產(chǎn)生位移范圍較大，其他兩個(gè)次之。從礦房頂板位移情況來看，頂板圍巖位移產(chǎn)生的類似“拱形”巖移范圍，底板圍巖產(chǎn)生向上位移，表現(xiàn)在巷道中就是巷道底板底臌，在此出現(xiàn)了15 mm左右的位移，位于中間礦房底板;礦房跨度為20 m時(shí)，頂板圍巖位移與上述礦房頂板位移情形相似，但位移的范圍及位移尺度的有所擴(kuò)大，同樣具有類似“拱形”的位移范圍，但頂板圍巖最大位移達(dá)到15 mm，處于中間礦房頂板中間位置，而底板位移也與上述礦房底板位移相似，但礦房底板位移超過了15 mm?？偟目磥?，當(dāng)?shù)V房跨度增加時(shí)，礦房頂板及底板巖移的范圍及尺度都會(huì)有增加的趨勢。

圖4 不同跨度條件下采場圍巖的豎向應(yīng)力分布Fig.4 Vertical stress distribution of surrounding rocks in different span of stope

圖5 不同跨度條件下采場圍巖的y向位移分布Fig.5 Displacement distribution of surrounding rocks in y direction in different span of stope

不同跨度條件下采場圍巖的塑性分布情況分析見圖6，當(dāng)?shù)V房、礦柱尺寸為15 m時(shí)，礦房側(cè)壁圍巖在次生應(yīng)力作用下處于彈性變形狀態(tài)，左側(cè)礦柱上半部處于橫向拉應(yīng)力區(qū)域范圍，下半部圍巖呈塑性剪切破壞狀態(tài)，但巖體保持完整，具有較高的承載力，右側(cè)礦柱上半部處于彈性變形范圍，但有部分圍巖處于橫向拉應(yīng)變狀態(tài)，下半部礦柱與左側(cè)礦柱下半部狀態(tài)類似。當(dāng)?shù)V房、礦柱尺寸為18 m時(shí)，礦房、礦柱圍巖塑性分布狀態(tài)與跨度為15 m時(shí)比較相似，不同的是，隨著跨度的增大，礦房側(cè)壁部分圍巖由彈性變形狀態(tài)向拉應(yīng)變狀態(tài)轉(zhuǎn)移，礦柱上半部處于彈性變形狀態(tài)的范圍在縮小，逐漸轉(zhuǎn)向拉應(yīng)變狀態(tài)，下半部礦柱還可承受較大的壓應(yīng)力。當(dāng)?shù)V房、礦柱尺寸為20 m時(shí)，礦房側(cè)壁及礦柱圍巖塑性分布區(qū)域與上述有明顯的差異，礦房側(cè)壁圍巖處于彈性變形的范圍在縮小，而逐漸轉(zhuǎn)向剪切破壞狀態(tài)，礦柱內(nèi)部大部分處于剪切破壞狀態(tài)，更重要的是，承壓礦柱下半部出現(xiàn)楔形臺(tái)階應(yīng)力分布，礦柱極易在此發(fā)生剪切破壞，這將導(dǎo)致礦柱的支撐能力下降，礦柱的穩(wěn)定性變差。

圖6 不同跨度條件下采場圍巖的塑性區(qū)域Fig.6 Plastic zone distribution of surrounding rocks in different span of stope

3 結(jié)論

(1)基于材料力學(xué)理論分別計(jì)算了沿礦體走向布置2個(gè)、3個(gè)及4個(gè)礦塊時(shí)礦房頂板的極限跨度尺寸，得出礦房頂板的合理跨度尺寸為18 m左右。結(jié)合Flac數(shù)值模擬軟件，模擬對比分析了3種不同跨度尺寸條件下，礦房頂板、底板及礦柱的應(yīng)力分布、位移及塑性變化規(guī)律，建議選取礦房、礦柱尺寸在18 m的采場結(jié)構(gòu)參數(shù)是可行的，對礦巖穩(wěn)定性好的礦塊可適當(dāng)選取20 m。

(2)金屬礦嗣后充填采礦，是兩步回采過程，其中礦柱及充填體的穩(wěn)定是關(guān)系礦體安全回采的關(guān)鍵因素，所以建議加強(qiáng)對礦柱及充填體應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測，保證礦體回采安全。

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