鄧情，姚佩娜，樊森清，張燕，李偉佳，肖澤儀，陳春燕

（1.四川大學(xué)化工學(xué)院，四川成都610065；2.西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，四川成都610500）

發(fā)酵-滲透汽化-蒸汽分離集成工藝生產(chǎn)乙醇

鄧情1，姚佩娜1，樊森清1，張燕1，李偉佳1，肖澤儀1，陳春燕2

（1.四川大學(xué)化工學(xué)院，四川成都610065；2.西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，四川成都610500）

發(fā)酵的低效率和產(chǎn)物分離的高能耗是目前燃料乙醇生產(chǎn)的主要技術(shù)瓶頸。采用發(fā)酵-PDMS膜滲透汽化-乙醇蒸汽二次分離集成工藝進(jìn)行乙醇的發(fā)酵實(shí)驗(yàn)。發(fā)酵與滲透汽化膜分離操作連續(xù)耦合，用常溫水對(duì)膜下游的滲透蒸汽進(jìn)行部分冷凝，未冷凝的高濃度乙醇蒸汽經(jīng)真空泵輸送到大氣條件下自然冷凝，實(shí)現(xiàn)了滲透蒸汽的二次分離。發(fā)酵實(shí)驗(yàn)持續(xù)264 h，得到細(xì)胞的平均濃度為19.8 g／L，葡萄糖的平均消耗速率為6.09 g／（L·h），乙醇的平均體積產(chǎn)率為2.31 g／（L·h），乙醇的得率系數(shù)為0.38，發(fā)酵液的乙醇累積產(chǎn)量達(dá)610 g／L。能耗分析表明，采用這種集成工藝生產(chǎn)乙醇的蒸汽輸送段能耗僅為傳統(tǒng)低溫冷凝段能耗的26%。

發(fā)酵；乙醇；膜分離；滲透汽化；自然冷凝；二次分離

生物發(fā)酵產(chǎn)乙醇已成為生物質(zhì)燃料和原料的主要發(fā)展領(lǐng)域之一［1?5］，而發(fā)酵工藝則是重要的研究課題。在目前采用批發(fā)酵生產(chǎn)燃料乙醇的工藝中，發(fā)酵液中不斷累積的乙醇會(huì)對(duì)微生物細(xì)胞產(chǎn)生嚴(yán)重的抑制作用，導(dǎo)致發(fā)酵效率低、產(chǎn)物提純能耗大和廢液處理量大等缺點(diǎn)［6?8］。為消除乙醇的抑制作用、提高乙醇產(chǎn)率和降低生產(chǎn)成本，將乙醇從發(fā)酵液中原位分離并與發(fā)酵過程耦合被認(rèn)為是最有效的解決方案，這已成為現(xiàn)階段生物乙醇發(fā)酵工藝的研究熱點(diǎn)。目前所采用的分離技術(shù)有氣提、萃取、吸附、蒸餾以及滲透汽化等［9］，其中發(fā)酵與滲透汽化耦合操作的工藝被認(rèn)為是最具前景的。聚二甲基硅氧烷（polydimethylsiloxane，PDMS）膜生物反應(yīng)器是目前研究最多的發(fā)酵-滲透汽化耦合生產(chǎn)乙醇的系統(tǒng)［10?11］。PDMS滲透汽化膜用于發(fā)酵-分離耦合工藝，可以實(shí)現(xiàn)發(fā)酵產(chǎn)物的同步原位分離，有效避免或減輕發(fā)酵產(chǎn)物的抑制作用，使發(fā)酵工藝系統(tǒng)能夠連續(xù)、穩(wěn)定和高效率操作；透過膜的分離產(chǎn)物是濃度較高的乙醇粗產(chǎn)品，有利于后續(xù)工藝中產(chǎn)品的濃縮和精制。O'Brien證明了PDMS膜生物反應(yīng)器系統(tǒng)在發(fā)酵過程的優(yōu)越性，但也指出由于在滲透汽化工藝系統(tǒng)中使用低溫制冷設(shè)備收集膜下游的低濃度乙醇蒸汽，使得采用傳統(tǒng)的滲透汽化工藝系統(tǒng)生產(chǎn)乙醇的能源費(fèi)用高于傳統(tǒng)的批發(fā)酵［12］。

在前期工作中，采用間斷的發(fā)酵-滲透汽化耦合方式實(shí)現(xiàn)了500 h連續(xù)發(fā)酵操作，但因產(chǎn)物分離的間斷同步使得乙醇的發(fā)酵性能在滲透汽化膜生物反應(yīng)器中波動(dòng)大，導(dǎo)致整個(gè)發(fā)酵過程的平均產(chǎn)率低，未能全面體現(xiàn)滲透汽化膜生物反應(yīng)器用于乙醇發(fā)酵的優(yōu)勢(shì)［13］。本文改進(jìn)了滲透汽化分離的工藝，采用常溫自來水冷凝膜下游的部分

滲透蒸汽，未冷凝的高濃度乙醇蒸汽采用真空泵輸送至大氣環(huán)境下的冷凝器中使其自然冷凝為液體，成功實(shí)現(xiàn)了PDMS膜生物反應(yīng)器系統(tǒng)中發(fā)酵-滲透汽化操作的連續(xù)耦合，顯著提高系統(tǒng)的發(fā)酵性能、能量效率和運(yùn)行穩(wěn)定性。

1 實(shí)驗(yàn)材料和方法

1.1 實(shí)驗(yàn)菌株和培養(yǎng)基

菌株：湖北安琪酵母公司生產(chǎn)的工業(yè)用耐高溫活性干酵母（TH?AADY），取5 g活性干酵母在溫度為35～40℃的自來水中溶解并復(fù)活15～20 min，然后將其投入發(fā)酵罐中進(jìn)行發(fā)酵，無需對(duì)其進(jìn)行純培養(yǎng)過程。

培養(yǎng)基組成：葡萄糖100 g／L、CaCl20.15 g／L、酵母膏8 g／L、MgSO4·7H2O0.55 g／L、KH2P041.5 g／L、（NH4）2S045.0 g／L，自來水補(bǔ)充至1 L。其中除葡萄糖為工業(yè)級(jí)外，其余試劑均為分析純。培養(yǎng)基在溫度為115℃的高壓滅菌鍋滅菌30 min后冷卻至室溫備用。

1.2 膜和膜組件

本實(shí)驗(yàn)采用的是自制的聚二甲基硅氧烷（PDMS）復(fù)合平板膜［14］，單張有效膜面積為0.08 m2，膜器結(jié)構(gòu)為板框式，尺寸為300 mm×300 mm，共2張膜。

1.3 實(shí)驗(yàn)流程

PDMS膜生物反應(yīng)器封閉循環(huán)系統(tǒng)生產(chǎn)乙醇的流程如圖1所示。這個(gè)系統(tǒng)與以前所采用的系統(tǒng)［11，13］最主要區(qū)別是在滲透蒸汽冷凝回收段省去了低溫制冷裝置。在發(fā)酵開始前，使用75%的乙醇溶液將管路、發(fā)酵罐3、循環(huán)泵4和膜組件6組成的循環(huán)系統(tǒng)（流程中虛線所圍部分）清洗滅菌，然后用蒸餾水反復(fù)沖洗以消除殘留乙醇。初始培養(yǎng)液和種子液混合形成6 L發(fā)酵液，裝入發(fā)酵罐3中啟動(dòng)發(fā)酵操作；發(fā)酵液溫度由恒溫槽1控制在35±1℃；發(fā)酵液PH值，用氨水控制在3.5±0.5。在發(fā)酵初期的4 h向發(fā)酵罐內(nèi)通入空氣進(jìn)行有氧發(fā)酵，使酵母細(xì)胞快速生長。當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)行24 h后，發(fā)酵液中的乙醇濃度達(dá)到約70 g／L時(shí)，開啟循環(huán)泵4，進(jìn)行乙醇的滲透汽化原位分離，循環(huán)泵的流量為80 L／h。發(fā)酵液在發(fā)酵罐、循環(huán)泵和膜組件之間進(jìn)行封閉循環(huán)，膜下游得到乙醇-水混合蒸汽，大部分水和少部分乙醇蒸汽在自來水循環(huán)冷凝器7中冷凝并收集于錐形瓶8中，剩余部分含高濃度乙醇的蒸汽被真空泵9吸入并壓縮輸送到大氣環(huán)境中自然冷凝為液體并收集于圓形瓶10中。

從24～264 h進(jìn)行了240 h的發(fā)酵與滲透汽化的連續(xù)耦合操作，在系統(tǒng)連續(xù)運(yùn)行至264 h（12 d）時(shí)，細(xì)胞存活率降至25%，發(fā)酵液中的乙醇濃度降至23.5 g／L，葡萄糖消耗率也明顯下降，整個(gè)發(fā)酵過程結(jié)束。

圖1 PDMS膜生物反應(yīng)器集成系統(tǒng)流程Fig.1 The PDMS membrane bioreactor integration process

1.4 分析方法

細(xì)胞的存活率使用血球計(jì)數(shù)板，通過熒光顯微鏡（BI～220ASCMOTIC）數(shù)數(shù)并計(jì)算獲得，活細(xì)胞通過呂氏堿性美藍(lán)液染色判定。細(xì)胞濃度通過電子天平稱量細(xì)胞干重獲得。冷凝收集的乙醇溶液濃度通過密度儀DMA4500測(cè)定。由于乙醇的揮發(fā)性很大，發(fā)酵罐中乙醇濃度的測(cè)量采用蒸餾方法將其蒸出，冷凝并加蒸餾水至原體積，使用密度儀測(cè)定。發(fā)酵液中糖濃度采用Somogyi?Nelson比色法測(cè)定［15］。

真空泵（PC201，德國）的抽氣能耗采用氣體壓縮過程的能耗分析辦法［16］：

式中：E為能耗，Q為總摩爾流量，T為溫度，R為理想氣體常數(shù)，γ為下游混合物的絕熱膨脹系數(shù)，P0為真空泵的出口壓力，P為膜下游壓力。

2 結(jié)果與討論

2.1 細(xì)胞的生長情況

圖2所示是發(fā)酵液中乙醇濃度和細(xì)胞濃度的時(shí)間過程曲線。由圖2可以看出，在整個(gè)發(fā)酵過程中細(xì)胞生長可分為以下5個(gè)不同的階段：快速生長期、抑制期、二次生長期、穩(wěn)定期和衰亡期。在發(fā)酵過程中只有葡萄糖、蒸餾水的添加和產(chǎn)物乙醇的分離，產(chǎn)物乙醇的及時(shí)分離使發(fā)酵液中的乙醇濃度處于較低水平。在整個(gè)過程中細(xì)胞的平均濃度為19.8 g／L。

在0～12 h時(shí)間段細(xì)胞處于快速生長期，由于發(fā)酵液中低濃度的乙醇和充足的營養(yǎng)物質(zhì)，細(xì)胞快速生長。當(dāng)發(fā)酵液中乙醇濃度到達(dá)一定值時(shí)，細(xì)胞生長趨勢(shì)減緩。

在12～36 h時(shí)間段細(xì)胞處于抑制期，發(fā)酵液中乙醇濃度達(dá)到70 g／L，使得細(xì)胞生長受到產(chǎn)物乙醇的抑制作用，細(xì)胞濃度約為9.21 g／L。在24 h時(shí)啟動(dòng)循環(huán)泵，開始滲透汽化分離的連續(xù)操作。在滲透汽化分離開啟的最初12 h，細(xì)胞生長慣性減緩；若此時(shí)刻后為傳統(tǒng)批發(fā)酵，細(xì)胞生長受到乙醇的強(qiáng)抑制作用，細(xì)胞濃度一直下降（圖2中短虛線所示），發(fā)酵過程將難以長期運(yùn)行下去。

在36～156 h時(shí)間段細(xì)胞處于二次生長期，由于產(chǎn)物乙醇的滲透汽化持續(xù)分離，對(duì)細(xì)胞的抑制作用明顯減弱，細(xì)胞發(fā)生了二次生長，最高濃度達(dá)到26.8 g／L，約為傳統(tǒng)批發(fā)酵的3倍。

在156～204 h時(shí)間段細(xì)胞處于穩(wěn)定期，由于細(xì)胞的適應(yīng)性生長，此階段的新生細(xì)胞量與死亡并溶解的細(xì)胞量達(dá)到平衡。在發(fā)酵的中后期，發(fā)酵的次級(jí)代謝產(chǎn)物和死細(xì)胞持續(xù)累積，發(fā)酵液環(huán)境狀況惡化，成為抑制細(xì)胞生長的主要因素。

在204～264 h時(shí)間段細(xì)胞處于衰亡期，細(xì)胞總濃度呈下降趨勢(shì)，表明死亡并溶解的細(xì)胞量超過新生的量。

圖2 發(fā)酵液中乙醇濃度和細(xì)胞濃度的時(shí)間過程曲線Fig.2 The time process curves of ethanol concentra?tion and cell concentration in the fermentation broth

2.2 葡萄糖消耗和乙醇生產(chǎn)

葡萄糖消耗速率和乙醇體積產(chǎn)率的時(shí)間過程曲線如圖3所示。從圖中可以看出，在整個(gè)發(fā)酵過程中，葡萄糖消耗速率和乙醇體積產(chǎn)率均有2個(gè)上升階段和2個(gè)下降階段。

在0～12 h時(shí)間段內(nèi)細(xì)胞快速生長，葡萄糖消耗率和乙醇產(chǎn)率迅速上升，并分別達(dá)到最大值9.78 g／（L· h）和3.48 g／（L·h）。當(dāng)發(fā)酵液中乙醇含量達(dá)到一定值，細(xì)胞生長受到抑制，葡萄糖消耗速率迅速下降，乙醇產(chǎn)率也隨之下降。在24 h時(shí)開啟滲透汽化操作，糖耗速率的下降趨勢(shì)減緩，當(dāng)發(fā)酵液中乙醇含量降至抑制濃度范圍外時(shí)，細(xì)胞又開始迅速生長，糖耗速率和乙醇產(chǎn)率再次上升并達(dá)到二次峰值，分別為9.29 g／（L· h）和3.26 g／（L·h）。由于發(fā)酵液中環(huán)境的變化，二次峰值較一次峰值低，且在此時(shí)刻后雖然總體發(fā)酵性能往減弱方向發(fā)展，但整體維持在較高水平。在84 h后，糖耗速率和乙醇產(chǎn)率持續(xù)下降直至發(fā)酵過程結(jié)束。

在264 h發(fā)酵過程中，不計(jì)發(fā)酵液中葡萄糖的基質(zhì)抑制效應(yīng)，葡萄糖平均消耗速率為6.09 g／（L·h），乙醇平均體積產(chǎn)率為2.31 g／（L·h）；此外，糖耗速率曲線變化趨勢(shì)和乙醇的體積產(chǎn)率曲線變化趨勢(shì)保持一致，表明葡萄糖的轉(zhuǎn)化率保持一定水平并相對(duì)穩(wěn)定，乙醇的生產(chǎn)速率與葡萄糖的消耗速率密切相關(guān)。

圖3 葡萄糖消耗速率和乙醇體積產(chǎn)率的時(shí)間過程曲線Fig.3 The time process curves of glucose consumption rate and ethanol volume production rate

2.3 滲透蒸汽的二次分離

如圖4所示是滲透蒸汽的二次分離時(shí)間過程曲線。一次分離的乙醇溶液收集于錐形瓶中，二次分離的乙醇溶液收集于圓形瓶中，平均乙醇濃度為錐形瓶和圓形瓶中乙醇溶液的濃度平均值。經(jīng)過前期工作的反復(fù)驗(yàn)證，在膜下游的乙醇滲透蒸汽經(jīng)過冷凝可收集完全。

從圖中可以看出，下游乙醇濃度隨著發(fā)酵時(shí)間的延長而降低，其濃度變化趨勢(shì)與發(fā)酵液中濃度變化趨勢(shì)一致，表明在耦合操作過程中乙醇的生產(chǎn)速率和滲透汽化速率處于動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)。在24～264 h時(shí)間段，發(fā)酵液中乙醇濃度在60～23 g／L，而二次分離后的乙醇濃度在517～338 g／L，相應(yīng)上游乙醇濃度濃縮了至少9倍；下游平均乙醇濃度在382.91～188.52 g／L，相應(yīng)于上游濃縮了約7倍。二次分離后乙醇溶液濃度最高值達(dá)到517 g／L，一次分離的乙醇溶液濃度的最高值只有81 g／L，僅為二次分離乙醇濃度的1／6，表明在真空泵出口通過空氣自然冷凝可收集到大部分高濃度乙醇溶液，這體現(xiàn)了PDMS膜生物反應(yīng)器與滲透汽化連續(xù)耦合操作在發(fā)酵工藝中產(chǎn)物分離部分的巨大優(yōu)勢(shì)。

圖4 滲透蒸汽的二次分離時(shí)間過程曲線Fig.4 The time process curves of permeated vapor refinement

2.4 3種乙醇發(fā)酵工藝的比較

滲透汽化發(fā)酵間歇耦合過程的糖耗速率和乙醇產(chǎn)率時(shí)間過程曲線繪制如圖5所示。鋸齒形的曲線反映了滲透汽化操作開與關(guān)對(duì)發(fā)酵的影響，這種形態(tài)與滲透汽化發(fā)酵連續(xù)耦合相比（圖3），其差別極為明顯。

由圖5可以看出，間歇耦合發(fā)酵過程前期，糖耗和乙醇產(chǎn)率的來回波動(dòng)極大，這反映了發(fā)酵與分離的非穩(wěn)定性和非連續(xù)性；而在發(fā)酵過程的中后期，滲透汽化操作的開與關(guān)對(duì)糖耗和乙醇產(chǎn)率的影響不明顯，這兩者導(dǎo)致了乙醇的平均產(chǎn)率低且難以更好體現(xiàn)發(fā)酵與滲透汽化耦合生產(chǎn)乙醇的優(yōu)勢(shì)。由圖3可以看出，在連續(xù)耦合滲透汽化發(fā)酵過程中，平滑的糖耗曲線和乙醇產(chǎn)率曲線反映了發(fā)酵過程的穩(wěn)定和連續(xù)性，有利于發(fā)酵過程的進(jìn)行。傳統(tǒng)批發(fā)酵、發(fā)酵-滲透汽化間歇耦合和發(fā)酵-滲透汽化連續(xù)耦合3種工藝生產(chǎn)乙醇的主要性能參數(shù)如表1所示。

圖5 間歇耦合發(fā)酵過程中糖耗速率和乙醇產(chǎn)率圖Fig.5 The glucose consumption rate and ethanol production

表1 3種乙醇發(fā)酵工藝性能參數(shù)的比較Table1 The comparison of three kinds of ethanol fermen?tation performance parameters

由表1中可以出，在連續(xù)耦合過程中乙醇的平均體積產(chǎn)率為2.31 g／L，約為傳統(tǒng)批發(fā)酵和間歇耦合發(fā)酵的2倍；葡萄糖消耗率為傳統(tǒng)批發(fā)酵的2倍，間歇耦合的1.8倍。表明發(fā)酵液中乙醇的及時(shí)分離大大提高了葡萄糖消耗率和乙醇體積產(chǎn)率；此外，與傳統(tǒng)批發(fā)酵相比可大大減少廢液的排放量，減少資源浪費(fèi)且節(jié)約成本。

在連續(xù)耦合過程中，滲透液中乙醇平均濃度較間歇耦合提高了49%，表明采用新的下游冷凝分離工藝有利于產(chǎn)品的分離濃縮，這再次證明了發(fā)酵-滲透汽化連續(xù)耦合生產(chǎn)工藝大大優(yōu)于傳統(tǒng)批發(fā)酵工藝，同時(shí)也證明連續(xù)耦合操作較間歇耦合操作的生產(chǎn)效率要高。2.5 能耗評(píng)價(jià)

在之前研究的發(fā)酵-滲透汽化間歇耦合工藝中，乙醇的滲透蒸汽在真空條件下露點(diǎn)低，需要在-10℃～-30℃的冷阱中冷凝［13］，能耗大。而在本實(shí)驗(yàn)中，通過使用真空泵將大部分高濃度的乙醇滲透蒸汽輸送至大氣環(huán)境中時(shí)壓力增大，露點(diǎn)升高，這便使得滲透蒸汽在常壓下實(shí)現(xiàn)冷凝。改進(jìn)后的下游冷凝工藝中以真空泵輸送并壓縮滲透蒸汽為能耗的主要部分。以水蒸氣的冷凝為例，傳統(tǒng)的滲透蒸汽冷凝過程中所消耗的能量主要是水蒸氣冷凝時(shí)釋放的潛熱和顯熱，而顯熱值遠(yuǎn)小于潛熱，估算時(shí)可忽略，以潛熱表示主要能量消耗。在改進(jìn)后的下游產(chǎn)品回收工藝中，以溫度為40℃，絕對(duì)壓力為35 mmHg的水蒸氣在真空泵中絕熱壓縮后冷凝估算其能量消耗。在此條件下，水蒸氣的潛熱為2 422.8 kJ／kg，絕熱壓縮系數(shù)γ為1.3。由式（1）計(jì)算可得，壓縮單位質(zhì)量水蒸氣真空泵所消耗的能量為632.2 kJ／kg，僅僅是傳統(tǒng)低溫冷凝能耗的26%，節(jié)能顯著。

3 結(jié)束語

采用發(fā)酵-滲透汽化-滲透蒸汽二次分離集成工藝可連續(xù)進(jìn)行乙醇發(fā)酵實(shí)驗(yàn)，且結(jié)果表明該系統(tǒng)具有高效、簡約、節(jié)能的優(yōu)點(diǎn)。乙醇的原位連續(xù)分離，消除了產(chǎn)物乙醇對(duì)細(xì)胞的抑制，延長了發(fā)酵時(shí)間并增強(qiáng)了發(fā)酵性能。采用真空泵將膜下游未冷凝的蒸汽輸送至大氣環(huán)境中冷凝，省去了制冷單元，簡化了工藝系統(tǒng)和設(shè)備，降低了過程能耗。滲透蒸汽的二次分離，膜下游乙醇得到進(jìn)一步的濃縮，對(duì)乙醇的后續(xù)分離有利。

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Ethanol production with fermentation?pervaporation?permeated vapor recovery and refinement

DENG Qing1，YAO Peina1，F(xiàn)AN Senqing1，ZHANG Yan1，LI Weijia1，XIAO Zeyi1，CHEN Chunyan2
（1.School of Chemical Engineering，Sichuan University，Chengdu 610065，China；2.School of Chemistry and Chemical Engineering，Southwest Petroleum University，Chengdu 610500，China）

The low efficiency of fermentation and high energy consumption of product separation are the main techni?cal bottlenecks of fuel ethanol production.An integrated process system for ethanol production with fermentation?PDMS membrane pervaporation?permeated vapor secondary refinement was proposed and an ethanol fermentation experiment was carried out.In the system，fermentation was continuously coupled with pervaporation and membrane separation，the permeated vapor was partially condensed by water at room temperature，and the remaining vapor mixed with enriched ethanol was sucked and transported to a position in the atmospheric conditions by a vacuum pump，where it became liquid naturally.It realizes the second refinement of the permeated vapor.The fermentation experiment lasted 264 hours and achieved the average cell concentration of 19.8 g／L，average glucose consumption rate of 6.09 g／（L·h），average ethanol productivity of 2.31 g／（L·h），ethanol yield coefficient of 0.38 and total ethanol production of 610 g／L.An energy consumption evaluation showed that the energy consumption of integrated process for ethanol production was only 26%of that involved with a refrigerating unit.

fermentation；ethanol；membrane separation technology；pervaporation；natural condensation；seconda?ry refinement

10.3969／j.issn.1006?7043.201311031

http：／／www.cnki.net／kcms／detail／23.1390.U.20150109.1529.015.html

TQ920.6

A

1006?7043（2015）03?0418?05

2013?11?11.網(wǎng)絡(luò)出版時(shí)間：2015?01?09.

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（20776088）.

鄧情（1989?），女，碩士研究生；肖澤儀（1960?），男，教授，博士生導(dǎo)師.

肖澤儀，E?mail：mgch＠scu.edu.cn.