趙晨光，王成青，袁皓，楊輝，舒耀，李陽

（鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠，遼寧 鞍山 114021）

隨著連鑄技術(shù)的不斷發(fā)展，對鋼水潔凈度的要求也越來越高。實際生產(chǎn)中，許多耐火材料都是直接與鋼水接觸的，一旦耐火材料存在質(zhì)量缺陷，會給鋼水帶來大顆粒的外來夾雜，同時也會造成鋼水的二次氧化產(chǎn)生內(nèi)生夾雜。浸入式水口作為保護澆注的重要環(huán)節(jié)之一，也是耐材質(zhì)量缺陷的多發(fā)環(huán)節(jié)，其缺陷形式多樣化，對鋼水質(zhì)量的影響也不同。因此，有必要對浸入式水口的缺陷形式及其對鑄坯的影響進行研究，以便控制板坯夾雜，進而降低冷軋板夾雜缺陷率。

1 浸入式水口缺陷的成因及對板坯的影響

生產(chǎn)跟蹤發(fā)現(xiàn)，浸入式水口缺陷主要為浸入式水口渣線處孔洞、渣線處斷裂及側(cè)孔處斷裂。由于浸入式水口受到長時間的侵蝕，生產(chǎn)后期便會造成水口底部側(cè)孔或渣線位置斷裂，徹底改變結(jié)晶器內(nèi)鋼液的流動形態(tài)，部分缺陷還會造成鋼水的二次氧化。生產(chǎn)中水口斷裂位置如圖1所示。

1.1 浸入式水口渣線處孔洞

目前使用的浸入式水口多為鋁碳鋯材質(zhì)，其渣線部位材料成分不均，尤其是存在碳富集點，在保護渣的侵蝕作用下，向鋼水中的物質(zhì)傳遞速度明顯高于其它部位，澆注過程中經(jīng)過長時間的侵蝕，出現(xiàn)局部侵蝕過重，將導(dǎo)致浸入式水口渣線部位出現(xiàn)孔洞缺陷［1］。水口內(nèi)高速流動的鋼水會將孔洞周圍的保護渣及空氣抽入浸入式水口中，隨鋼水進入結(jié)晶器內(nèi)，造成鋼水的二次氧化及保護渣的卷入，極易造成板坯皮下夾渣以及內(nèi)部產(chǎn)生大量的內(nèi)生夾雜。

此缺陷發(fā)生初期，由于孔洞直徑很小不易被察覺。隨著吸氣的不斷進行，空氣中的氧與水口耐材中的碳、鋁等成分不斷反應(yīng)會造成擴孔現(xiàn)象，吸氣量及保護渣的卷入量也隨之增大，而此時容易發(fā)覺缺陷。因此，浸入式水口渣線處出現(xiàn)孔洞缺陷具有一定的隱蔽性和延續(xù)性，對板坯的夾雜影響較大，且影響的板坯數(shù)量也較多。

1.2 浸入式水口渣線處斷裂

1.2.1 規(guī)則斷裂

經(jīng)過長時間的澆注，浸入式水口渣線部位形成很深的侵蝕線，使得水口壁變薄，在鋼水的熱震作用下產(chǎn)生斷裂。

此類缺陷具有突發(fā)性，通常為瞬間行為，且極易被察覺。但由于其斷裂導(dǎo)致結(jié)晶器內(nèi)流場發(fā)生突然變化，容易產(chǎn)生較大的液位波動，破壞彎月面產(chǎn)生卷渣現(xiàn)象，導(dǎo)致板坯產(chǎn)生皮下夾渣缺陷，其影響的板坯數(shù)量較少，基本上只影響發(fā)生缺陷時刻的板坯。

1.2.2 不規(guī)則斷裂且有裂紋產(chǎn)生

此種缺陷是由于浸入式水口渣線處斷裂前已經(jīng)產(chǎn)生了微小裂紋，高速流動的鋼水將周圍空氣吸入浸入式水口內(nèi)部。由于不斷的吸氣，裂紋逐漸加重，吸氣量也不斷增加，吸入的空氣不僅與鋼水反應(yīng)產(chǎn)生二次氧化帶來大量的夾雜，同時吸入的空氣與水口內(nèi)壁耐火材料發(fā)生氧化反應(yīng)，使得水口壁不斷變薄，在鋼水的熱震作用下產(chǎn)生斷裂，同時裂紋沿水口縱向或橫向產(chǎn)生炸裂。

吸氣嚴重時，甚至?xí)斐山胧剿诘撞慨a(chǎn)生底孔或者擴孔現(xiàn)象。水口斷裂后，結(jié)晶器內(nèi)鋼水流場發(fā)生嚴重變化，會引起結(jié)晶器內(nèi)大的液位波動，造成卷渣現(xiàn)象。此種缺陷同樣具有隱蔽性和延續(xù)性，對板坯的夾雜影響較大，且影響的板坯數(shù)量也較多。

1.3 浸入式水口側(cè)孔處斷裂

1.3.1 沿側(cè)孔上下沿規(guī)則斷裂

由于鋼水熱震作用，側(cè)孔處水口壁單側(cè)先產(chǎn)生斷裂，隨后另一側(cè)在高速流動的鋼水沖擊作用下產(chǎn)生斷裂所致。其表觀現(xiàn)象與1.2.1節(jié)所述缺陷相似，具有突發(fā)性，容易被及時發(fā)現(xiàn)，對板坯夾雜的影響主要是瞬間流場改變導(dǎo)致的液位波動卷渣，影響的板坯數(shù)量較少，基本上只影響發(fā)生缺陷時刻的板坯。

1.3.2 沿側(cè)孔上下沿斷裂且有裂紋產(chǎn)生

此種缺陷與1.2.2節(jié)所述缺陷相似，對板坯夾雜影響較大，且數(shù)量較多。

2 水口斷裂對結(jié)晶器內(nèi)流場狀態(tài)的影響

為了研究結(jié)晶器水口斷裂對結(jié)晶器鋼液流動形態(tài)的影響，使用Ansys fluent 12軟件專門建立了數(shù)值分析模型，計算了完整浸入式水口和斷裂后直筒型水口對結(jié)晶器內(nèi)鋼液流場的影響，數(shù)值計算得到的結(jié)晶器內(nèi)流場圖見圖2。

由圖2可以看出，完整浸入式水口的結(jié)晶器內(nèi)流場存在明顯的上回流和下回流，上回流的存在一方面可以使高溫鋼液返回彎月面附近，促使該處保護渣熔化，形成液渣層浸入初生坯殼和結(jié)晶器銅板之間，確保坯殼的均勻傳熱，為改善鑄坯表面質(zhì)量提供良好的條件；另一方面，上回流可以攜帶部分夾雜物顆粒上浮到液渣層，被保護渣層吸附去除，起到凈化鋼液的目的，保證鋼水的潔凈度。

當(dāng)浸入式水口發(fā)生斷裂后，沒有了水口底部的約束，完全成為直筒型水口澆注，鋼液直接沖入結(jié)晶器深部，原先的雙回流模式消失，并且自由液面處的鋼液流動遲滯，惡化了彎月面處保護渣的熔化效果，勢必造成鑄坯表面缺陷。而且，直接流入結(jié)晶器底部的鋼液攜帶夾雜物流入二冷區(qū)，夾雜物上浮的幾率明顯減小，致使最終鑄坯內(nèi)夾雜物增多，鑄坯潔凈度降低。

3 缺陷的控制及缺陷板坯的處理辦法

3.1 浸入式水口缺陷的控制

浸入式水口產(chǎn)生缺陷除了自身質(zhì)量存在問題以外，多數(shù)是由于烘烤溫度不夠，在澆鑄過程接觸高溫鋼水并在熱震作用下出現(xiàn)缺陷。現(xiàn)場對浸入式水口的烘烤采用內(nèi)抽爐式的整體烘烤模式，通過對烘烤結(jié)束的浸入式水口進行溫度測量發(fā)現(xiàn)，溫度多集中在750～850℃，這與澆注要求相差較大，抵抗不了澆注過程所產(chǎn)生的熱應(yīng)力［2］。

為了解決這一問題，將內(nèi)抽爐排風(fēng)管改型為拉瓦爾式的排風(fēng)管，浸入式水口烘烤溫度提升至950～1 050℃。改造后，水口缺陷次數(shù)由每月8～10次降低至1～2次，大幅度減少水口缺陷板坯數(shù)量。

3.2 不同缺陷板坯的處理辦法

浸入式水口缺陷板坯全部下線四面火焰清理后下送軋制，跟蹤6個月軋后情況發(fā)現(xiàn)，由于缺陷形式不同，火焰清理對夾雜缺陷的控制能力差異較大。

3.2.1 浸入式水口斷裂無裂紋

浸入式水口渣線處整齊斷裂、浸入式水口側(cè)孔處整齊斷裂澆鑄的板坯經(jīng)過清理軋制后，夾雜缺陷較少，即使存在夾雜缺陷，廢品數(shù)量也較少。因此，此類板坯經(jīng)過火焰清理后，夾雜問題能夠得到有效控制，可以正常進行軋制。

3.2.2 浸入式水口斷裂有裂紋及渣線處孔洞

這類缺陷不僅造成鋼水二次氧化產(chǎn)生大量內(nèi)生夾雜，還導(dǎo)致卷渣，板坯經(jīng)過火焰清理后軋制，夾雜缺陷較多，廢品量較大。說明此類缺陷板坯無法通過火焰清理有效控制夾雜。

實際生產(chǎn)操作中，這類缺陷發(fā)現(xiàn)的時間、浸入式水口更換的速度也直接影響缺陷板坯的數(shù)量，這是由于這類缺陷具有隱蔽性及延續(xù)性。本著不傳遞缺陷的原則，此類板坯應(yīng)該根據(jù)實際生產(chǎn)情況有針對性的報廢處理。而報廢處理的尺度應(yīng)該進行嚴格的控制，以免造成不必要的損失，降低鋼水收得率。經(jīng)過不斷的跟蹤、優(yōu)化，浸入式水口缺陷板坯處理方法見表1。

實踐證明，表1所示的處理方法可以將浸入式水口缺陷板坯完全截留，軋后不會產(chǎn)生夾雜缺陷。

表1 浸入式水口缺陷板坯處理方法

4 結(jié)論

（1）浸入式水口的烘烤溫度達到 950～1 050℃能夠有效控制浸入式水口缺陷。

（2）浸入式水口渣線或側(cè)孔處整齊斷裂的缺陷板坯，經(jīng)過四面火焰清理后，夾雜缺陷能夠得到有效控制，因此，此類缺陷板坯可以正常軋制。

（3）浸入式水口斷裂有裂紋及渣線處孔洞板坯因鋼水嚴重二次氧化并出現(xiàn)卷渣，即使經(jīng)過四面火焰清理，夾雜缺陷也得不到有效控制，應(yīng)根據(jù)實際生產(chǎn)情況，對這類缺陷板坯進行相應(yīng)的報廢處理。

［1］ 王建筑.鋁鋯碳質(zhì)長水口損毀機制的研究 ［J］.耐火材料,2011,45（6）:427-429.

［2］ 羅會信.浸入式水口澆鋼過程中熱應(yīng)力耦合場分析 ［J］.煉鋼，2011，27（1）:61-65.