胡耀強，鮑文，何飛，劉婷婷

(陜西延長石油(集團(tuán))有限責(zé)任公司研究院，陜西 西安 710075)

乳狀液膜(ELM)技術(shù)自1968 年由黎念之博士發(fā)明以來［1］，已成功的應(yīng)用于金屬離子［2］、碳?xì)浠衔铮?］、有機(jī)酸及苯酚［4-5］以及污水處理等各個工業(yè)領(lǐng)域中物質(zhì)的分離［6-7］。研究主要集中在工藝中最佳操作參數(shù)的確定、分離傳質(zhì)模型的建立［8-9］、乳狀液溶脹性［10-11］以及體系粘度和操作條件對內(nèi)相粒徑的影響［12-13］，但對分離過程中的結(jié)構(gòu)變化研究較少。

對ELM 分離過程中液膜結(jié)構(gòu)的分析，將能直觀的理解溶脹以及建立準(zhǔn)確的傳質(zhì)模型，而不再借助大量假設(shè)。文獻(xiàn)中對類似W/O/W 型結(jié)構(gòu)的研究主要針對石油工業(yè)［12］、化妝品［13］、醫(yī)藥［14］以及食品［15］等行業(yè)中，而這些乳狀液一般通過親油和親水兩種表面活性劑所制備;而ELM 分離中只添加一種表面活性劑，它們之間有諸多不同;另外，文獻(xiàn)的重點多集中在乳化劑分子結(jié)構(gòu)的影響以及討論在ELM 中的位置。

本文在成功分離H2S 的基礎(chǔ)上［16］，研究了分離過程的液膜結(jié)構(gòu)變化。借助激光粒度儀、Zeta 電位儀、顯微鏡等手段分析了液膜內(nèi)相粒徑的變化，并通過建立數(shù)學(xué)表達(dá)式實現(xiàn)了各參數(shù)整體對內(nèi)相粒徑的整體表達(dá)。

1 實驗部分

1.1 試劑與儀器

NaOH、Span 80 均為分析純;乳化劑T152、T153、T154(多烯基丁二酰亞胺，HLB 值為3. 8 ～4.2)、煤油均為工業(yè)品。

GJ-3S 型數(shù)顯高速攪拌機(jī);JJ-1 精密增力電動攪拌器;Olympus BX51 光學(xué)顯微鏡;Kruss S3500 激光粒度儀;NPA151 Zeta 電位儀;RS600 旋轉(zhuǎn)粘度計;K100C 表面張力儀。

1.2 實驗方法

實驗過程采用兩步法。在考察內(nèi)相粒徑變化時，首先制備一般乳狀液，即在數(shù)顯高速攪拌機(jī)盛杯中加入已知量的乳化劑及煤油，攪拌使其低速溶解;然后緩慢倒入內(nèi)相NaOH 溶液，快速攪拌，使其形成乳白色的油包水(W/O)型乳狀液ELM;考察乳化劑的種類和加量、煤油的加量、載體加量、內(nèi)相體積、攪拌速率及攪拌時間的影響。在考察ELM 在外相中的粒徑分布時，將上述乳狀液倒入一定量的外水相中進(jìn)行低速攪拌，得到ELM 在外相中的分散;考察膜相體積、外相體積、攪拌速率與攪拌時間的影響。

2 結(jié)果與討論

2.1 攪拌速度的影響

實驗條件:內(nèi)相為1.5%NaOH 水溶液，膜相為50 mL 煤油及0.2 g EDA，乳化劑T153 用量3.0%，乳化時間10 min，實驗溫度25 ℃，結(jié)果見圖1。

圖1 攪拌速度對內(nèi)相粒徑的影響Fig.1 Effect of stirring speed on the diameter of inner phase

由圖1 可知，在各攪拌速率下，增加攪拌時間都能增加內(nèi)相粒徑，2 000 r/min 時最為明顯，從20 μm增加到33 μm。在3 000 ～6 000 r/min 之間時，粒徑變化較小。隨著速率的增加，液滴粒徑在減小，在2 000 r/min 時，內(nèi)相粒徑分布為20 ～35 μm;而3 000 r/min 時，粒徑分布為7.5 ～10 μm;4 000 r/min時為3 ～7.5 μm;5 000 ～6 000 r/min 時，減小到2.5～5 μm。這是因為高的攪拌速度提供了更大的能量，致使內(nèi)相的分散度更高。這表明減小乳狀液粒徑是體系能量增加的過程而非自發(fā)過程［3］。為了在實際分離實驗中得到更高的分離效果，則需有大的傳質(zhì)面積，即在相同內(nèi)相體積的情況下有較小的內(nèi)相粒徑，因此，后續(xù)實驗選用攪拌速率6 000 r/min。

2.2 內(nèi)相濃度的影響

實驗條件:內(nèi)相NaOH 濃度0.5% ～8.0%，乳化劑T153 用量3. 0%，膜相為50 mL 煤油及0.2 g DEA，乳化條件6 000 r/min，10 min，溫度25 ℃，結(jié)果見圖2。

圖2 NaOH 濃度對內(nèi)相粒徑的影響Fig.2 Effect of NaOH concentration on the diameter of inner phase

由圖2 可知，內(nèi)相濃度在0.5% ～2.0%區(qū)間變化時，內(nèi)相粒徑分布為2 ～5 μm;0 ～10 min 內(nèi)增幅明顯大于后續(xù)的;濃度＞2.0%后，粒徑在0 ～20 min內(nèi)增加較快，之后保持穩(wěn)定。這是因為部分乳化劑與內(nèi)相反應(yīng)消耗后影響了界面處的平衡，在滲透壓和Marangoni 效應(yīng)的作用下，液滴之間出現(xiàn)了合并，導(dǎo)致粒徑增大［17］。為了保持內(nèi)相粒徑較小且穩(wěn)定，不出現(xiàn)合并現(xiàn)象，同時保持在實際分離應(yīng)用中有較高的分離速率，選擇濃度1.0%。

2.3 乳化劑濃度的影響

實驗條件:乳化劑T153 濃度0.5% ～4%，內(nèi)相中NaOH 濃 度1. 0%，膜 相50 mL 煤 油 溶 解0.2 g DEA，乳化條件6 000 r/min，10 min，實驗溫度25 ℃，結(jié)果見圖3。

圖3 T153 濃度對內(nèi)相粒徑的影響Fig.3 Effect of T153 concentration on the diameter of inner phase

由圖3 可知，相同攪拌時間下，增加乳化劑濃度能減小內(nèi)相粒徑，在0.5% ～2.0%之間時尤為顯著;之后，粒徑保持恒定，處于2 ～5 μm 之間。這表明，在一定濃度區(qū)間內(nèi)，增加乳化劑濃度，能減小膜相和內(nèi)相之間的表面張力，同時能滿足填補由于高速攪拌致使內(nèi)相粒徑減小而增加的界面面積的需要，提高了整個ELM 的穩(wěn)定性;當(dāng)增加到一定程度時，已實現(xiàn)了界面完全覆蓋［5，7，18］，此時粒徑不再變化。因此，從滿足實際工業(yè)需要，同時節(jié)省運行費用的角度出發(fā)，2.0%為最佳選擇。

2.4 乳化劑類型的影響

乳化劑種類:Span 80、T152、T153、T154，乳化劑濃度2.0%，內(nèi)相NaOH 濃度1.0%，膜相為50 mL煤油及0.2 g DEA，乳化條件6 000 r/min，10 min，溫度25 ℃，結(jié)果見圖4。

圖4 乳化劑種類對內(nèi)相粒徑分布的影響Fig.4 Effect of the type of emulsion on the diameter of inner phase

由圖4 可知，不同乳化劑形成的液膜內(nèi)相粒徑之間差別較大;在考察的30 min 時間內(nèi)，從大到小依次為:T154、T152、T153 及Span80;其中T154 形成的粒徑達(dá)到6.71 μm。原因分析主要在于乳化劑分子量以及粘度的差異［19］;四者中，Span80 的分子量最小，常溫下粘度小于100 mPa·s，而其他三種乳化劑的粘度為280 ～380 mPa·s，因此其粒徑最小;而T154 的粘度和分子量均最大，所以其粒徑也最大。4 種乳化劑的親水親油平衡值(HLB)均在3.8～4.3 之間，乳化性能近似，其差別為非主要因素。

2.5 靜止時間效應(yīng)

實驗條件:乳化劑T153 濃度2.0%，內(nèi)相NaOH濃度1.0%，膜相50 mL 煤油及0.2 g DEA，乳化速率及時間6 000 r/min，10 min，溫度25 ℃，各種乳化劑制備后放置24 h 后的粒徑分布見圖5。

圖5 ELM 中內(nèi)相粒徑的時間影響Fig.5 Effect of time on the diameter of inner phase

由圖5A 可知，Span 80 制備ELM 的內(nèi)相粒徑主要在0.1 ～2.0 μm，區(qū)間分布均勻;粒徑＜0.274 μm的占50%，＜1.524 μm 的占95%;占比例最大的粒徑為0.220 1，1.183 μm。對于T152(圖5B)，其粒徑分布呈現(xiàn)在兩個區(qū)域，0.348，5.75 μm 處，比例分別為12. 7% 和18% ，＜0.415 μm 的 粒 徑 占 到50%，＜6.18 μm 的占90%。T153 和T154 制備的液膜內(nèi)相粒徑相似(圖5C、5D);圖5C 中粒徑分布在0.2 ～0.578 μm 和5. 50 ～6. 54 μm 兩 個 區(qū) 間 內(nèi)，以6.54 μm粒徑為主，比例為53. 08%;兩個峰值為0.344，5. 99 μm。圖5D 中粒徑分布在0. 289 ～0.687 μm 和5.5 ～6.54 μm兩個區(qū)間，后者比例為77.53%。以上顯示，乳化劑分子量越大、粘度越大，制備的液膜內(nèi)相粒徑越大。

2.6 內(nèi)相粒徑與韋伯?dāng)?shù)的關(guān)系

在液液分散研究中，通過定義韋伯?dāng)?shù)(Webber number)，可以將各參數(shù)與液滴粒徑建立起對應(yīng)關(guān)系［12-13］:

式中 We——韋伯?dāng)?shù);

n——攪拌速度，r/min;

DTu——攪拌葉輪直徑，m;

ρ——液滴密度，kg/m3;

σ——界面張力，N/m。

對于攪拌葉輪直徑0.07 m，攪拌速度6 000 r/min，乳狀液密度920 kg/m3，油水兩相間表面張力為2.3 mN/m 的計算結(jié)果見圖6。

圖6 內(nèi)相粒徑同Webber 數(shù)的關(guān)系Fig.6 The relationship between the diameter of inner phase and Webber number

一個實驗中，DTu和ρ 恒定，因此Webber 只與n和σ 相關(guān)。增加乳化劑濃度時，σ 逐漸減小，Webber 數(shù)增加，此時液滴粒徑將減小;當(dāng)濃度增加到一定時，兩相間表面張力不再變化，此時Webber 數(shù)只與n 相關(guān);增加n 時將增加Webber 數(shù)，內(nèi)相粒徑將隨之減小。以上分析和上述實驗觀測吻合良好，說明公式描述正確。借助公式可以預(yù)測內(nèi)相粒徑范圍。

2.7 ELM 在外相中的粒徑分布

100 mL 的ELM 被分散在700 mL 外相中來考察其粒徑分布，結(jié)果見圖7。實驗條件為:溫度25 ℃，ELM 粘度分別為150，300，500 mPa·s，攪拌葉輪直徑0. 06 m，攪拌速度200 r/min，攪拌時間5 min。

圖7 外相中ELM 粒徑與Webber 數(shù)的關(guān)系Fig.7 The relationship between the diameters of ELM with the Webber number in external phase

3 結(jié)論

(1)研究了分離過程中ELM 的粒徑變化。分別考察了內(nèi)相濃度、表面活性劑濃度及類型、乳化速度、攪拌速度以及放置時間等因素對結(jié)構(gòu)的影響。結(jié)果顯示，液膜內(nèi)相粒徑均＜33.25 μm，在外相中時分布在183 ～800 μm 之間;攪拌速度及表面活性劑類型對結(jié)構(gòu)影響最大。攪拌速度從2 000 ～5 000 r/min時，液滴粒徑從30 μm 減小到4 μm;繼續(xù)增加時，粒徑恒定在3 ～4 μm 之間;4 種表面活性劑按照Span 80、T152、T153 及T154 的順序其內(nèi)相粒徑依次增加，放置24 h 后，上述排列不變，并均增大;增加濃度可以減少內(nèi)相粒徑。增加內(nèi)相中NaOH 濃度，內(nèi)相粒徑將增大，＞2.0%后更為明顯。

(2)將攪拌速度、葉輪直徑、液膜密度及界面張力定義為一個Webber 數(shù)(We =n2DTu3ρ/σ)，可以建立其與液滴直徑之間的函數(shù)關(guān)系，計算發(fā)現(xiàn)，兩者之間線性關(guān)系良好。當(dāng)ELM 粘度為150 mPa·s，其在外相中的粒徑分布也能保持線性關(guān)系。

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