第一作者全涌男，博士，教授，1971年生

外附網(wǎng)架對(duì)高層建筑主體結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的影響

全涌1，涂楠坤2，嚴(yán)志威3，顧明1，馮遠(yuǎn)4

(1.同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海200092; 2.綠地控股集團(tuán)有限公司，上海200023;3.浙江綠城東方建筑設(shè)計(jì)有限公司，杭州310012;4.中國(guó)建筑西南設(shè)計(jì)研究院有限公司，成都610041)

摘要：基于剛性模型的高頻天平測(cè)力風(fēng)洞試驗(yàn)，對(duì)一外附網(wǎng)架的超高層建筑的基底彎矩和扭矩特性進(jìn)行了分析，詳細(xì)討論了復(fù)雜的周邊建筑環(huán)境和外附網(wǎng)架對(duì)近似橢圓形截面目標(biāo)建筑的整體氣動(dòng)力特性的影響。研究結(jié)果表明，復(fù)雜周邊建筑對(duì)目標(biāo)建筑的氣動(dòng)力均值的影響主要表現(xiàn)為遮擋效應(yīng)，但在一定條件下可能放大目標(biāo)建筑所受到的脈動(dòng)氣動(dòng)力；建筑兩側(cè)面繞流區(qū)的外附網(wǎng)架所受切向氣動(dòng)力使建筑順風(fēng)向氣動(dòng)力均值及脈動(dòng)值增大，增大的程度與阻擋氣流繞流的外附網(wǎng)架面積大小相關(guān)；外附網(wǎng)架對(duì)建筑表面粗糙度的改變使建筑兩側(cè)氣流的旋渦脫落強(qiáng)度削弱，導(dǎo)致橫風(fēng)向脈動(dòng)氣動(dòng)力減小，但對(duì)橫風(fēng)向脈動(dòng)氣動(dòng)力均值沒(méi)有影響；周期性旋渦脫落引起的外附網(wǎng)架上的脈動(dòng)風(fēng)力將部分抵消主體結(jié)構(gòu)上的渦激力脈動(dòng)導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)氣動(dòng)扭矩脈動(dòng)值，對(duì)氣動(dòng)扭矩均值沒(méi)有明顯影響。這些結(jié)論為高層建筑的設(shè)計(jì)提供了參考。

關(guān)鍵詞：超高層建筑；外附網(wǎng)架；復(fù)雜周邊

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(50878159，90715040)；上海市浦江人才計(jì)劃(08PJ1409500)；土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室自主課題(SLDRCE10B-03)

收稿日期：2013-03-15修改稿收到日期：2013-10-08

中圖分類(lèi)號(hào):TU312

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI:10.13465/j.cnki.jvs.2015.17.003

Abstract:With the high frequency force balance (HFFB) technique, a rigid model of an actual grids-attached super-tall building with an approximate ellipse cross section was tested to obtain effects of complex surrounding and attached grids on its base moments and torques. The results indicated that complex surroundings mainly have a sheltering effect on the mean value of aerodynamic force on the principle building; however, it may enlarger the fluctuating aerodynamic force on the principle building under some particular conditions; the tangential aerodynamic force on grids located in flow region of two sides of the principle building enlarges the mean value and RMS of aerodynamic force in along-wind direction, and the increased magnitude is determined by the area of the attached grids obstructing the flow; moreover, the varying of the surface roughness induced by attached grids of the principle building reduces vortex shedding strength, and causes the decrease in fluctuating aerodynamic force in cross-wind direction, and does not affect the RMS of fluctuating aerodynamic force; the fluctuating wind force on attached grids induced by periodic vortex shedding partially offsets fluctuating aerodynamic torque on the main structure induced by fluctuating vortex-induced force, and does not affect the mean value of aerodynamic torque. These conclusions provided a reference for the design of high-rise buildings.

Effects of attached grids on wind loads of main structure of a high-rise building

QUANYong1,TUNan-kun2,YANZhi-wei3,GUMing1,FENGYuan4(1. Sate Key Laboratory for Disaster Reduction in Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China;2. Greenland Holding Group Co., LTD, Shanghai 200023, China;3. Zhejiang Greentown Oriental Architectural Design co., LTD, Hangzhou 310012, China;4. Southwest Architectural Design co., LTD, Chengdu 610041, China)

Key words:super-tall building; attached grids; complex surroundings

高層建筑是典型的風(fēng)敏感結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載是高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要控制荷載之一。伴隨著經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展出現(xiàn)了高樓林立的群體高層建筑，而群體建筑間的干擾效應(yīng)是比較復(fù)雜的。人們對(duì)高層建筑模型間的干擾機(jī)理進(jìn)行了大量的研究[1-5]，提出了遮擋效應(yīng)和穿堂風(fēng)效應(yīng)，以及目標(biāo)建筑響應(yīng)譜的變化。本文通過(guò)不同模型工況的對(duì)比，詳細(xì)討論了復(fù)雜周邊環(huán)境對(duì)目標(biāo)建筑的氣動(dòng)干擾效應(yīng)。

當(dāng)旋渦脫落頻率與結(jié)構(gòu)橫風(fēng)向自振頻率比較接近時(shí)，結(jié)構(gòu)的橫風(fēng)向共振響應(yīng)將非常大[6-7]。為了減少共振響應(yīng)，工程師們提出一些有益的氣動(dòng)措施，發(fā)現(xiàn)水平開(kāi)槽、角部開(kāi)槽、切角和高度方向錐度化處理可以降低高層建筑風(fēng)振響應(yīng)[8-9]。學(xué)者也對(duì)建筑立面上開(kāi)洞、截面階梯變化或流線化、設(shè)置擾流板等不同氣動(dòng)措施進(jìn)行了大量的研究[10-12]，然而對(duì)外附網(wǎng)架這種新穎的氣動(dòng)措施的研究很匱乏。本文通過(guò)有無(wú)外附網(wǎng)架的模型工況間的對(duì)比試驗(yàn)，初步探索了外附網(wǎng)架對(duì)高層建筑主體結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的影響。

1實(shí)驗(yàn)概述

成都金融城是由兩幢設(shè)計(jì)完全相同的公寓塔樓(下文簡(jiǎn)稱(chēng)目標(biāo)建筑)及其姊妹樓-辦公塔樓-組成，見(jiàn)圖1。目標(biāo)建筑高206m，橫截面是一長(zhǎng)軸約為38m短軸約為25m的橢圓形，長(zhǎng)軸的南端被切除，切除部分隨高度逐步階梯收縮。目標(biāo)建筑立面上外附一層鏤空率約為68%的鋁合金網(wǎng)架，其中鏤空率等于網(wǎng)架所在面的鏤空面積與整個(gè)面積的比例。網(wǎng)架距離建筑幕墻為90cm左右，由6cm寬的鋁條構(gòu)成。受限于模型制作精度，試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭袖X條寬度調(diào)整到15cm(即模型空間0.5mm)，但保持鏤空率不變(網(wǎng)架、幕墻與建筑物之間的相對(duì)空間關(guān)系見(jiàn)圖2)。其姊妹樓在目標(biāo)塔樓南邊，橫截面及建筑高度與目標(biāo)塔樓完全一樣。姊妹樓與目標(biāo)塔樓呈軸對(duì)稱(chēng)布置，最近處相距25m，見(jiàn)圖3。在目標(biāo)塔樓長(zhǎng)軸的西北方向延長(zhǎng)線上有一高度為175m的橫截面近似方形的周邊干擾建筑。除此之外，其它周邊干擾建筑高度都在100m以下。

同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室對(duì)該建筑進(jìn)行了高頻天平測(cè)力試驗(yàn)。風(fēng)洞試驗(yàn)在TJ-2大氣邊界層風(fēng)洞中進(jìn)行的，該風(fēng)洞試驗(yàn)段長(zhǎng)15m、寬3m、高2.5m。風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷膸缀慰s尺比為1/300，目標(biāo)建筑及周邊建筑試驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵?jiàn)圖3。試驗(yàn)風(fēng)向角定義見(jiàn)圖3。風(fēng)向角間隔取為15°，共有24個(gè)風(fēng)向。試驗(yàn)在模擬C類(lèi)大氣邊界層風(fēng)場(chǎng)中進(jìn)行，其平均風(fēng)速剖面和湍流度剖面見(jiàn)圖5。模型頂部高度處試驗(yàn)風(fēng)速為6.9m/s，高頻天平的采樣頻率為1000Hz，采樣時(shí)間為60s。試驗(yàn)風(fēng)速比和時(shí)間縮尺比分別取1∶5.2和1∶57，對(duì)應(yīng)于實(shí)際采樣頻率17.5Hz和數(shù)據(jù)樣本長(zhǎng)度57min。

圖1 目標(biāo)建筑效果圖Fig.1Designmodelofthebuilding圖2 網(wǎng)架、幕墻與建筑物之間的相對(duì)空間關(guān)系Fig.2Relativespacerelationshipamongattachedgrids,curtainwallbuildings圖3 試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.3Testmodelofthebuilding

圖4　風(fēng)向角及坐標(biāo)軸定義 Fig.4 Definition of body axis and wind direction

設(shè)定了4種試驗(yàn)?zāi)Ｐ凸r，依次消除多余變量來(lái)研究單一變量的影響，如表1和圖6所示。本文中整體氣動(dòng)力的主要影響因素有175m高的超高層建筑，姊妹樓和外附網(wǎng)架。通過(guò)Case1和Case2的比較可以了解復(fù)雜周邊建筑的影響，比較Case2和Case3可知姊妹樓的影響，比較Case3和Case4得到外附網(wǎng)架的影響。

2數(shù)據(jù)處理

本文給出的基底彎矩系數(shù)和扭矩系數(shù)計(jì)算式如下：

(1)

(2)

圖5　風(fēng)洞中模擬的C類(lèi)地貌平均風(fēng)速、湍流強(qiáng)度及 建筑頂部高度處的脈動(dòng)風(fēng)功率譜 Fig.5 Simulated results of wind field

圖6　試驗(yàn)?zāi)Ｐ湍Ｐ凸r Fig.6 Testing cases for models

(3)

其中:ρ為大氣密度，取1.25kg/m3；H為建筑高度；UH為結(jié)構(gòu)頂部來(lái)流風(fēng)速；Bx、By、Bz分別為建筑兩個(gè)平動(dòng)方向和扭轉(zhuǎn)向的平均特征尺寸，由于該建筑在頂部樓層逐步收縮導(dǎo)致不同樓層各方向的特征尺寸不一致，所以在此采用平均特征尺寸：

(4)

無(wú)量綱基底彎矩系數(shù)和扭矩系數(shù)的功率譜表示為：

(5)

(6)

(7)

3試驗(yàn)結(jié)果及分析

為了敘述上的方便，對(duì)立面及迎風(fēng)角范圍進(jìn)行約定，見(jiàn)圖7。大曲率曲面A1和A3分別指點(diǎn)P1到P3之間的區(qū)域和點(diǎn)P5到P7之間的區(qū)域，其迎風(fēng)角度范圍分別為45°～135°和225°～315°；小曲率曲面A2指點(diǎn)P3到P5之間的區(qū)域，迎風(fēng)角度范圍為315°～45°；經(jīng)切除處理的面為A4，其范圍指點(diǎn)P1到P7之間的區(qū)域，迎風(fēng)角度范圍為135°～225°。

圖7　曲面以及迎風(fēng)角示意圖 Fig.7 Definition of surfaces and wind direction

3.1平均氣動(dòng)力

為方便起見(jiàn)，下文討論中將分別以My、Mx和Tz為代表討論X方向、Y方向氣動(dòng)力及氣動(dòng)扭矩。

圖8和圖9分別顯示了Case1和Case2及Case3、Case3和Case4模型工況下平均氣動(dòng)力和平均氣動(dòng)扭矩隨風(fēng)向角的變化曲線。下面分別探討周邊建筑和外附網(wǎng)架對(duì)它們的影響。

(1)周邊建筑的影響

圖8　模型工況case1、case2和case3下建筑三個(gè)氣動(dòng)力分量平均值隨風(fēng)向角變化曲線 Fig.8 Curves of mean value of three aerodynamic components against wind direction in case1, case2 and case3

圖9　模型工況case3和case4下建筑三個(gè)氣動(dòng)力分量均值隨風(fēng)向角變化曲線 Fig.9 Curves of mean value of three aerodynamic components against wind direction in case3 and case4

(2)外附網(wǎng)架的影響

目標(biāo)建筑所受到的順風(fēng)向氣動(dòng)力均值主要有兩個(gè)方面的來(lái)源：主體結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面和背風(fēng)面所受法線方向的風(fēng)壓和側(cè)面阻擋氣流切向流動(dòng)所受切向風(fēng)壓。當(dāng)來(lái)流沿長(zhǎng)軸方向吹來(lái)時(shí)，主體結(jié)構(gòu)的迎、背風(fēng)面面積較小，所受風(fēng)壓較?。坏莾蓚?cè)面外附網(wǎng)架面積較大，所受切向氣動(dòng)力較大，故外附網(wǎng)架對(duì)順風(fēng)向氣動(dòng)力的影響很大。當(dāng)來(lái)流方向偏離長(zhǎng)軸轉(zhuǎn)向短軸方向時(shí)，主體結(jié)構(gòu)迎、背風(fēng)面面積逐漸增加，主體結(jié)構(gòu)氣動(dòng)力也逐漸增大；而兩側(cè)面外附網(wǎng)架面積逐漸減小，所受切向氣動(dòng)力也逐漸減小，故外附網(wǎng)架對(duì)基底彎矩均值的影響逐漸減弱。氣流方向旋轉(zhuǎn)到與短軸方向時(shí)，外附網(wǎng)架對(duì)順風(fēng)向氣動(dòng)力的影響最小。

對(duì)于目標(biāo)建筑各方向的氣動(dòng)力均值而言，姊妹樓及其它周邊建筑的氣動(dòng)干擾效應(yīng)主要表現(xiàn)為遮擋效應(yīng)；作用在建筑側(cè)面繞流區(qū)外附網(wǎng)架上切向氣動(dòng)力導(dǎo)致目標(biāo)建筑氣動(dòng)基底彎矩均值隨風(fēng)向角的變化更劇烈，但使目標(biāo)建筑氣動(dòng)扭矩均值隨風(fēng)向角的變化變得平緩。

3.2脈動(dòng)氣動(dòng)力

圖10和圖11分別顯示了Case1和Case2及Case3模型工況、Case3和Case4模型工況下氣動(dòng)基底彎矩和扭矩系數(shù)均方根值隨風(fēng)向角變化的曲線，下面分別探討周邊建筑和外附網(wǎng)架對(duì)它們的影響。

圖10　模型工況case1、case2和case3下建筑三個(gè)脈動(dòng)氣動(dòng)力分量隨風(fēng)向角變化曲線 Fig.10 Curves of RMS value of three aerodynamic components against wind direction in case1, case2 and case3

圖11　模型工況case3和case4下建筑三個(gè)脈動(dòng)氣動(dòng)力分量隨風(fēng)向角變化曲線 Fig.11 Curves of RMS value of three aerodynamic components against wind direction in case3 and case4

(1)周邊建筑的影響

比較Case1和Case2可知，在0°風(fēng)向角下，由于上游175m高層建筑的遮擋，目標(biāo)建筑模型工況Case1中的兩體軸方向基底彎矩和扭矩的均方根值都明顯小于模型工況Case2，該遮擋效應(yīng)隨著風(fēng)向的偏移而逐漸減小。在240°風(fēng)向角附近，由于上游串列布置且與目標(biāo)建筑相距很近的姊妹樓的遮擋，與Case3相比，Case1和Case2中目標(biāo)建筑兩體軸基底彎矩系數(shù)的均方根值的波動(dòng)較為劇烈，x方向氣動(dòng)力系數(shù)σCMy還出現(xiàn)了較高的峰值，而扭矩系數(shù)的均方根值變化不大。這兩個(gè)主要的施擾建筑與目標(biāo)建筑不同的間距以及尾流特性等因素的差異使得它們對(duì)目標(biāo)建筑氣動(dòng)力均方根值的影響很不相同。

(2)外附網(wǎng)架的影響

比較Case3和Case4可以看出，當(dāng)來(lái)流沿著短軸方向吹向A1、A3曲面時(shí)，外附網(wǎng)架對(duì)y方向(順風(fēng)向)脈動(dòng)氣動(dòng)力系數(shù)σCMx和脈動(dòng)扭轉(zhuǎn)系數(shù)σCTz影響很小，而大幅減小了x方向(橫風(fēng)向)脈動(dòng)氣動(dòng)力σCMy；當(dāng)來(lái)流沿著長(zhǎng)軸吹向A2曲面時(shí)，外附網(wǎng)架會(huì)增大順風(fēng)向(x方向)脈動(dòng)氣動(dòng)力σCMy，減小脈動(dòng)氣動(dòng)扭矩σCTz和y方向(橫風(fēng)向)脈動(dòng)氣動(dòng)力σCMx；而來(lái)流沿著長(zhǎng)軸吹向A4曲面時(shí)，橫風(fēng)向(y方向)氣動(dòng)力σCMx卻變化不大。

建筑上的脈動(dòng)氣動(dòng)力主要來(lái)源于來(lái)流湍流和尾流激勵(lì)兩個(gè)方面，順風(fēng)向的脈動(dòng)氣動(dòng)力主要來(lái)源于前者，橫風(fēng)向和扭轉(zhuǎn)向的脈動(dòng)氣動(dòng)力通常來(lái)源于后者。當(dāng)風(fēng)向角方向由長(zhǎng)軸向短軸發(fā)生偏移時(shí)，主體結(jié)構(gòu)的迎、背風(fēng)面面積逐漸變大，而側(cè)面外附網(wǎng)架總面積逐漸變小，這使得外附網(wǎng)架上附加的脈動(dòng)氣動(dòng)力對(duì)作用在建筑上總的順風(fēng)向(x方向)脈動(dòng)氣動(dòng)力σCMy的影響減弱，直到來(lái)流沿短軸方向時(shí)幾乎沒(méi)有影響。

對(duì)于橫風(fēng)向和扭轉(zhuǎn)向氣動(dòng)力而言，當(dāng)來(lái)流沿長(zhǎng)軸方向吹向曲面A2時(shí)，在曲面A1和A3的中部會(huì)形成交替的旋渦脫落，旋渦脫落分離點(diǎn)分別在點(diǎn)P2與P1之間及點(diǎn)P6與P7之間。該區(qū)域?qū)a(chǎn)生很大的負(fù)壓，該負(fù)壓對(duì)截面形心將形成正扭矩。主體結(jié)構(gòu)外附網(wǎng)架后，外附網(wǎng)架上也會(huì)承受較大的切向風(fēng)力，該切向風(fēng)力與主體結(jié)構(gòu)立面上的負(fù)風(fēng)壓同步脈動(dòng)，表現(xiàn)出來(lái)的現(xiàn)象就是外附網(wǎng)架對(duì)橫風(fēng)向(y方向)脈動(dòng)氣動(dòng)力σCMx的小幅度抑制和對(duì)脈動(dòng)氣動(dòng)扭矩σCTz的大幅度削弱。氣流沿長(zhǎng)軸方向吹向曲面A4時(shí)，目標(biāo)建筑的脈動(dòng)氣動(dòng)力具有類(lèi)似的表現(xiàn)。當(dāng)來(lái)流沿短軸方向吹向曲面A1和A3時(shí)，由于曲面A2的曲率較大，A4面有明顯的尖角，旋渦脫落強(qiáng)度相對(duì)較大，導(dǎo)致Case4中橫風(fēng)向(x方向)脈動(dòng)氣動(dòng)力σCMy較大，但旋渦脫落分離點(diǎn)比較靠近兩端點(diǎn)，這使得兩端區(qū)域渦激作用引起的脈動(dòng)風(fēng)壓對(duì)截面形心的氣動(dòng)扭矩σCTz相對(duì)較小；而外附網(wǎng)架的出現(xiàn)增大了建筑表面的粗糙度，削弱了規(guī)則性的旋渦脫落，從而使得σCMy明顯低于Case4。

圖12給出了0°和90°風(fēng)向角下建筑基底彎矩和扭矩功率譜，再一次證實(shí)了上述分析。

圖12　不同模型工況下0°和90°風(fēng)向角的氣動(dòng)力譜 Fig.12 Power spectrum density for the aerodynamic forces at typical wind directions

總之，周邊建筑的出現(xiàn)，在一定條件下可能放大目標(biāo)建筑所受到的脈動(dòng)氣動(dòng)力；建筑兩側(cè)面繞流區(qū)的外附網(wǎng)架所受切向氣動(dòng)力增大了建筑順風(fēng)向脈動(dòng)氣動(dòng)力，增大的程度與阻擋氣流繞流的外附網(wǎng)架面積大小相關(guān)；外附網(wǎng)架對(duì)建筑表面粗糙度的改變使建筑兩側(cè)氣流的旋渦脫落強(qiáng)度削弱，導(dǎo)致橫風(fēng)向脈動(dòng)氣動(dòng)力減?。恢芷谛孕郎u脫落引起的外附網(wǎng)架上的脈動(dòng)風(fēng)力將部分抵消主體結(jié)構(gòu)上的渦激力脈動(dòng)導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)氣動(dòng)扭矩脈動(dòng)值。

4結(jié)論

基于剛性模型的不同模型工況下的高頻天平測(cè)力試驗(yàn)，分析了復(fù)雜周邊環(huán)境下有外附網(wǎng)架超高層建筑的主體結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載特性，得到如下結(jié)論：

(1)復(fù)雜周邊建筑對(duì)目標(biāo)建筑的氣動(dòng)力均值的影響主要表現(xiàn)為遮擋效應(yīng)，但在一定條件下可能放大目標(biāo)建筑所受到的脈動(dòng)氣動(dòng)力；

(2)建筑兩側(cè)面繞流區(qū)的外附網(wǎng)架所受切向氣動(dòng)力使建筑順風(fēng)向氣動(dòng)力均值及脈動(dòng)值增大，增大的程度與阻擋氣流繞流的外附網(wǎng)架面積大小相關(guān);

(3)建筑兩側(cè)面繞流區(qū)的外附網(wǎng)架所受切向氣動(dòng)力增大了建筑順風(fēng)向脈動(dòng)氣動(dòng)力，增大的程度與阻擋氣流繞流的外附網(wǎng)架面積相關(guān)；外附網(wǎng)架對(duì)建筑表面粗糙度的改變使建筑兩側(cè)氣流的旋渦脫落強(qiáng)度削弱，

導(dǎo)致橫風(fēng)向脈動(dòng)氣動(dòng)力減??；周期性旋渦脫落引起的外附網(wǎng)架上的脈動(dòng)風(fēng)力將部分抵消主體結(jié)構(gòu)上的渦激力脈動(dòng)導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)氣動(dòng)扭矩脈動(dòng)值。

本文結(jié)論并不一定適用于建筑截面和外附網(wǎng)架和本文中差別較大的情況。

參考文獻(xiàn)

[1]Gowda B H L, Sitheeq M M. Interference effects on the wind pressure distribution on prismatic bodies in tandem arrangement[J]. Industrial Journal of Technology, 1993,31:485-495.

[2]Sakamoto H, Haniu H. Aerodynamic forces acting on two square prisms placed vertically in a turbulent boundary layer[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 1998,31: 41-66.

[3]Taniike Y. Interference mechanism for enhanced wind forces on neighboring tall buildings[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 1992, 41-44: 1073-1083.

[4]Zhao J G, Lam K M. Interference effects in a group of tall buildings closely arranged in an L-or T-shaped pattern[J]. Wind Structure, 2008,11 (1):1-18.

[5]李玉柱, 賀五洲. 工程流體力學(xué)[M]. 北京:清華大學(xué)出報(bào)社, 2006.

[6]全涌. 超高層建筑橫風(fēng)向風(fēng)荷載及響應(yīng)研究[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2002.

[7]張相庭. 結(jié)構(gòu)風(fēng)工程[M]. 北京: 中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2006.

[8]Kwok K C S. Effect of building shape on wind-induced response of tall building[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,1988,28: 381-390.

[9]Kim Y M，You K P. The evaluation of wind-induced vibration responses to a tapered tall building[J]. The Structural Design of Tall and Special Buildings, 2008,17: 655-667.

[10]Peter A I. Bluff body aerodynamics in wind engineering[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 2008,96(6-7): 701-712.

[11]Peter A I. Wind engineering challenges of the new generation of super-tall buildings[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,2009,97(7-8):328-334.

[12]Kawai H. Effect of corner modifications on aeroelastic instabilities of tall buildings[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,1998,74-76: 719-729.

[13]黃鵬, 全涌, 顧明. TJ-2 風(fēng)洞大氣邊界層被動(dòng)模擬方法的研究[J]. 同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào), 1999, 27 (2): 136-140.

HUANG Peng, QUAN Yong, GU Ming. Research of passive simulation method of atmospheric boundary layer in TJ-2 wind tunnel[J].Journal of Tongji University(in China), 1999,27(2): 136-140.