李 東，尹立孟，王學(xué)軍，蔣 勇，耿燕飛，姚宗湘

（1.重慶科技學(xué)院冶金與材料工程學(xué)院，重慶 401331；2.四川石油天然氣建設(shè)工程有限責(zé)任公司，成都610041；3.四川大西洋焊接材料股份有限公司，四川自貢643000）

管線鋼焊縫中晶內(nèi)針狀鐵素體的研究進(jìn)展*

李 東1，尹立孟1，王學(xué)軍2，蔣 勇3，耿燕飛1，姚宗湘1

（1.重慶科技學(xué)院冶金與材料工程學(xué)院，重慶 401331；2.四川石油天然氣建設(shè)工程有限責(zé)任公司，成都610041；3.四川大西洋焊接材料股份有限公司，四川自貢643000）

為了研究晶內(nèi)針狀鐵素體（intragranular acicular ferrite，IAF）對(duì)低碳微合金高強(qiáng)度管線鋼焊接質(zhì)量的影響，從IAF的本質(zhì)、形核機(jī)理和長(zhǎng)大以及影響其形核的因素等幾方面進(jìn)行了詳細(xì)分析。研究認(rèn)為，IAF是一種以非金屬夾雜物誘發(fā)形核長(zhǎng)大的組織，夾雜物種類(lèi)、夾雜物尺寸、原奧氏體晶粒尺寸和冷卻速度是影響其形核的主要因素，低碳微合金高強(qiáng)度管線鋼焊縫中的IAF具有顯著提高管線鋼強(qiáng)度和改善韌性的作用。研究結(jié)果以期為高性能管線鋼焊接的深入研究及生產(chǎn)實(shí)踐提供科學(xué)指導(dǎo)與參考。

管線鋼；晶內(nèi)形核針狀鐵素體（IAF）；形核長(zhǎng)大；機(jī)理

隨著全球?qū)κ?、天然氣需求的日益增長(zhǎng)以及管道工業(yè)的持續(xù)快速發(fā)展，對(duì)油氣運(yùn)輸管道的要求也越來(lái)越高[1]。為了滿足低成本、高強(qiáng)度、高壓力與大直徑等方面的要求，低碳微合金高強(qiáng)度管線鋼應(yīng)運(yùn)而生，其中X70、X80已經(jīng)得到比較廣泛的應(yīng)用，X90、X100和X120第三代高強(qiáng)度高韌性管線鋼的研究與應(yīng)用也日臻成熟。X80等管線鋼在生產(chǎn)過(guò)程中采用控軋控冷技術(shù)（TMCP）以獲得晶粒細(xì)小的針狀鐵素體（acicular ferrite，AF），并伴隨有微合金元素析出相和位錯(cuò)亞結(jié)構(gòu)，最終使其具有良好的綜合力學(xué)性能[2]。然而，這些管線鋼在焊接時(shí)往往經(jīng)歷了復(fù)雜的焊接冶金過(guò)程和熱循環(huán)作用，導(dǎo)致焊接接頭（尤其是焊縫）組織和性能發(fā)生了很大的變化，成為運(yùn)輸管道（管線）中最為薄弱的部分[3]。通過(guò)長(zhǎng)期的實(shí)踐探索與研究，最近人們發(fā)現(xiàn)了一種可以顯著提高和改善焊接接頭力學(xué)性能的晶內(nèi)針狀鐵素體（intragranular acicular ferrite， IAF）。

Smith等最早在1972年就提出了針狀鐵素體的概念，并且普遍認(rèn)為管線鋼中的針狀鐵素體是指在略高于上貝氏體形成溫度的條件下，以切變和擴(kuò)散混合機(jī)制形成的具有高位錯(cuò)密度的貝氏體（B）[2]。 與針狀鐵素體（AF）不同的是， 晶內(nèi)形核針狀鐵素體（IAF）最初發(fā)現(xiàn)于低碳微合金化高強(qiáng)度鋼的焊接接頭中[4]，是依靠焊縫中的夾雜物誘發(fā)形核長(zhǎng)大的一類(lèi)鐵素體組織（F），并且被認(rèn)為是一種改善焊接接頭韌性和提高強(qiáng)度的理想組織。因此，關(guān)于IAF的研究毋容置疑成為人們關(guān)注的焦點(diǎn)問(wèn)題，引起了學(xué)術(shù)和工業(yè)界持續(xù)與廣泛的關(guān)注。本研究擬從IAF的本質(zhì)、形核機(jī)制與長(zhǎng)大過(guò)程以及影響IAF形核的因素等方面進(jìn)行較為深入的闡述，以期為低碳微合金高強(qiáng)度管線鋼焊接的深入研究及生產(chǎn)實(shí)踐提供科學(xué)指導(dǎo)與參考。

1 晶內(nèi)針狀鐵素體（IAF）的本質(zhì)

在早期的研究中，一些學(xué)者認(rèn)為焊縫中形成的IAF是一種不同于鐵素體（F）、貝氏體（B）的全新組織，也有些學(xué)者認(rèn)為，IAF是晶內(nèi)形核的魏氏體鐵素體組織（WF）。Bhadeshia等人基于IAF和貝氏體的轉(zhuǎn)變溫度相同而認(rèn)為IAF就是貝氏體組織[5-6]。但是，僅僅從轉(zhuǎn)變溫度來(lái)說(shuō)明兩者本質(zhì)上的等同有點(diǎn)過(guò)于牽強(qiáng)，并且IAF和貝氏體的具體轉(zhuǎn)變溫度實(shí)際上也很難確定。

從形核的角度可以較好地解釋IAF和魏氏體鐵素體以及貝氏體的一些區(qū)別，圖1所示為夾雜物以及晶粒尺寸等形核條件與生成組織的對(duì)應(yīng)關(guān)系[7]。

從圖1可以看出，當(dāng)奧氏體內(nèi)含有夾雜物，同時(shí)原奧氏體晶粒尺寸較大時(shí)才會(huì)形成IAF，否則將形成魏氏體鐵素體或者貝氏體。通常，晶界鐵素體（allotriomorphic ferrite）是甄別奧氏體內(nèi)部組織是否為IAF的重要標(biāo)志。只有魏氏體鐵素體或貝氏體存在的奧氏體是沒(méi)有晶界鐵素體的，因此也就不可能形成IAF。

圖1 形核條件與生成組織的對(duì)應(yīng)關(guān)系

另外，還有學(xué)者認(rèn)為IAF和貝氏體的生長(zhǎng)機(jī)制以及溫度范圍完全一致，只是形核位置有所區(qū)別[8]。Ghomashchi集合大家的觀點(diǎn)認(rèn)為IAF可能包括晶界鐵素體、魏氏體鐵素體和貝氏體，是幾種組織的混合物[7]。我們認(rèn)為，當(dāng)形核條件完全處于IAF形核條件范圍內(nèi)的時(shí)候，IAF本質(zhì)上應(yīng)該就是鐵素體，既不是魏氏體鐵素體，也不是貝氏體。

2 晶內(nèi)針狀鐵素體（IAF）的形核

2.1 形核機(jī)理

關(guān)于IAF的形核機(jī)理，目前比較認(rèn)同的有晶格錯(cuò)排誘發(fā)IAF形核、應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)誘發(fā)IAF形核、化學(xué)反應(yīng)或溶質(zhì)損失增加轉(zhuǎn)變所需的驅(qū)動(dòng)力誘發(fā)IAF形核和惰性界面誘發(fā)IAF形核4種。

晶格錯(cuò)排誘發(fā)IAF形核機(jī)理認(rèn)為某些夾雜物之所以可以誘發(fā)IAF形核，是因?yàn)槠渚哂信c鐵素體相近的晶體結(jié)構(gòu)，可以和鐵素體形成共格界面或半共格界面，從而降低了鐵素體形核的界面能，促進(jìn)IAF形核[9]。然而該機(jī)理對(duì)于與鐵素體具有較小晶格錯(cuò)配度的TiN和Al2O3這兩種夾雜物卻不適用。相反，Ti2O3與鐵素體的晶格錯(cuò)配度較大卻可以誘發(fā)IAF形核[10]。

應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)誘發(fā)IAF形核機(jī)理認(rèn)為在同樣的冷卻條件下，由于奧氏體和夾雜物的熱膨脹系數(shù)（CTE）不同，分別表現(xiàn)出不同的收縮程度，進(jìn)而導(dǎo)致兩者界面處產(chǎn)生應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)，增加了鐵素體形核的驅(qū)動(dòng)力，促進(jìn)其形核。但是，與奧氏體CTE值相近的夾雜物A12O3和TiO2在誘發(fā)IAF形核時(shí)表現(xiàn)出的趨勢(shì)則完全相反[10]。

化學(xué)反應(yīng)或溶質(zhì)損失、增加轉(zhuǎn)變所需熱驅(qū)動(dòng)力誘發(fā)IAF形核機(jī)理認(rèn)為，在夾雜物表面會(huì)析出錳化物或者碳化物，導(dǎo)致夾雜物周?chē)纬擅撎紖^(qū)或脫錳區(qū)，從而提高IAF轉(zhuǎn)變溫度，鐵素體相變驅(qū)動(dòng)力增大，形核功降低，促進(jìn)其形核[11]。然而，MnS周?chē)鷽](méi)有元素?cái)U(kuò)散依然可以誘發(fā)形成IAF[12]。

惰性界面誘發(fā)IAF形核機(jī)理認(rèn)為夾雜物表面可以作為惰性界面，為IAF形核提供位置，并且IAF的形核是由夾雜物的尺寸、形狀以及奧氏體和夾雜物的界面能決定的，而與夾雜物種類(lèi)無(wú)關(guān)[5]。相對(duì)而言，惰性界面誘發(fā)形核機(jī)理可以比較全面地解釋IAF在夾雜物上形核。但是，是否不同的夾雜物具有不同的形核機(jī)理，不同的條件下夾雜物會(huì)以不同的方式形核等問(wèn)題還有待進(jìn)一步研究。

綜上所述，現(xiàn)有的4種機(jī)理均不能很好地解釋全部夾雜物的形核過(guò)程，甚至存在彼此矛盾的地方。我們認(rèn)為，復(fù)合形核機(jī)理似乎更能全面地解釋IAF的形核，即幾種機(jī)理協(xié)同作用誘發(fā)IAF形核。

2.2 形核及長(zhǎng)大

在一次焊接熱循環(huán)過(guò)程中，IAF首先在一部分夾雜物形核，并放射狀生長(zhǎng)呈“星狀”（starlike），此時(shí)形成的IAF稱(chēng)為一次IAF。原奧氏體晶粒中的多個(gè)夾雜物同時(shí)形核，長(zhǎng)大的IAF板片相互交錯(cuò)，將原奧氏體晶粒分割成若干很小的區(qū)域，每個(gè)單獨(dú)IAF隨后的生長(zhǎng)也會(huì)被限制在小區(qū)域內(nèi)，這正是IAF晶粒細(xì)小的原因之一[13]。

二次焊接熱循環(huán)為那些在一次熱循環(huán)過(guò)程中沒(méi)有形核的夾雜物提供了形核的可能，這些夾雜物會(huì)以同樣的方式形核并長(zhǎng)大，二次熱循環(huán)產(chǎn)生的IAF稱(chēng)為二次IAF。由于焊接過(guò)程的復(fù)雜性，若高溫停留時(shí)間較短或冷卻速率較快，IAF形核點(diǎn)周?chē)h(huán)境來(lái)不及變化，在冷卻過(guò)程中，該點(diǎn)會(huì)再次析出IAF板片。這種以原位析出方式長(zhǎng)出的IAF即使出現(xiàn)在二次熱循環(huán)過(guò)程中，也稱(chēng)之為一次IAF，這也證明了IAF具有遺傳性[14]。隨著IAF板片的長(zhǎng)大與形核的發(fā)生，不同角度生長(zhǎng)的IAF板片會(huì)發(fā)生越來(lái)越多的接觸，這種接觸不僅發(fā)生在IAF之間，而且發(fā)生在IAF與晶界鐵素體之間， 這種現(xiàn)象稱(chēng)為“硬接觸”（hard impinge-ment）[15]，導(dǎo)致IAF最終呈現(xiàn)“筐狀”（basket-weave）。 另外，在相鄰?qiáng)A雜物形核的IAF板片之間會(huì)自發(fā)形成新的鐵素體，這種現(xiàn)象稱(chēng)為共感形核（sympathetic nucleation）。它出現(xiàn)在IAF邊界的特定部位上。在一次IAF和共感形核的二次IAF相交處有明顯的相貫線。圖2是基于圖像三維重建技術(shù)得到的共感形核模型[16]。共感形核現(xiàn)象也是焊縫金屬經(jīng)歷二次熱循環(huán)后所獨(dú)有的現(xiàn)象[17]。共感生成的二次IAF在一次鐵素體的基體上形核并以一定的速率迅速長(zhǎng)大到有限的尺寸，而與一次IAF中夾雜物的成分、形態(tài)無(wú)關(guān)。共感形核過(guò)程中起著重要作用的是一次IAF中的高密度位錯(cuò)，它所造成的高應(yīng)力應(yīng)變能與一次IAF中的高界面能共同促使共感現(xiàn)象的發(fā)生[18]。

圖2 一次IAF和共感形核IAF

3 晶內(nèi)針狀鐵素體（IAF）形核的影響因素

3.1 夾雜物尺寸

研究發(fā)現(xiàn)，能夠誘發(fā)IAF形核的夾雜物的尺寸介于0.2～0.6 μm之間[19-20]。當(dāng)夾雜物尺寸太小的時(shí)候，非金屬原子貧乏區(qū)的能量勢(shì)壘減小，不足以完成IAF的形核。若夾雜物數(shù)量少且尺寸小，則這些小尺寸的復(fù)合夾雜物在焊接熱循環(huán)升溫過(guò)程中能夠有效地阻礙奧氏體晶粒的長(zhǎng)大，最終導(dǎo)致奧氏體晶粒粗大化，不足以形成IAF；若夾雜物尺寸小、數(shù)量多，則對(duì)奧氏體晶粒有釘扎作用[21]，得到的奧氏體晶粒比較小，晶界鐵素體會(huì)先于IAF形成。大尺寸夾雜物的主要作用是為鐵素體形核提供位置[22]。

3.2 夾雜物種類(lèi)

在焊接過(guò)程中，由于復(fù)合夾雜物熔點(diǎn)較高，在經(jīng)歷了二次焊接熱循環(huán)后依然可以保持不溶解[10]，從而為IAF形核創(chuàng)造了良好的條件。但并非所有的夾雜物都能形成IAF。通過(guò)對(duì)IAF形核夾雜物進(jìn)行能譜分析，發(fā)現(xiàn)夾雜物主要包括TiOx、SiO2、Al2O3等氧化物和 Mn、Cu與 S形成的MnS、CuS等多相硫化物，以及AlN、TiN等氮化物。夾雜物的形成和長(zhǎng)大主要發(fā)生在液態(tài)金屬中。在高溫熔池中，一些元素會(huì)發(fā)生氧化或脫氧反應(yīng)形成高熔點(diǎn)的氧化夾雜物。在焊縫冷卻過(guò)程中，高熔點(diǎn)夾雜物周?chē)脑訒?huì)向夾雜物表面遷移并迅速結(jié)合成為高熔點(diǎn)的復(fù)合夾雜物。有研究對(duì)單個(gè)夾雜物的4個(gè)不同位置進(jìn)行能譜分析，發(fā)現(xiàn)同一夾雜物的不同位置的元素含量差別很大[23]。隨著冷卻的繼續(xù)發(fā)生，硫元素也會(huì)和某些合金元素結(jié)合形成熔點(diǎn)相對(duì)較低的硫化物質(zhì)點(diǎn)[10，24]。這些夾雜物都為IAF的形核提供了位置條件。

3.3 原奧氏體晶粒尺寸

在多道焊中，由于焊接熱循環(huán)的峰值溫度不同，原奧氏體晶粒的大小也不一樣。當(dāng)原奧氏體晶粒尺寸處于一個(gè)較小的范圍時(shí)，由于晶界面積的增多，有助于形成晶界鐵素體和貝氏體。只有當(dāng)原奧氏體晶粒尺寸大于一定值的時(shí)候，才會(huì)形成IAF。有研究通過(guò)原位觀察的方法，對(duì)試樣進(jìn)行不同峰值溫度和保溫時(shí)間的處理，測(cè)量了奧氏體晶粒尺寸并觀察了試驗(yàn)后的組織，發(fā)現(xiàn)當(dāng)原奧氏體晶粒尺寸小于55.0μm時(shí)將不會(huì)產(chǎn)生IAF[21]。

3.4 冷卻速度

焊縫中形成的IAF可以在較大的冷卻速度范圍內(nèi)出現(xiàn)，并且冷卻速度是影響IAF形成的關(guān)鍵因素之一。在較小的冷卻速度下，尤其是線能量（熱輸入）較大時(shí)，淬硬性不足以完成鐵素體形核。而冷卻速度較大時(shí)，則有可能形成大量的貝氏體和馬氏體。

4 結(jié) 語(yǔ)

晶內(nèi)針狀鐵素體（IAF）是最近發(fā)現(xiàn)的一種改善管線鋼強(qiáng)度與韌性的理想組織，其形核與長(zhǎng)大歷經(jīng)焊接冶金與熱循環(huán)復(fù)雜過(guò)程，影響IAF形核的因素較多，如夾雜物尺寸、夾雜物種類(lèi)、原奧氏體晶粒尺寸以及冷卻速度等。另外，關(guān)于IAF的形核機(jī)理，目前尚未達(dá)成共識(shí)，亟待進(jìn)一步深入研究。

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Research Progress of Intragranular Acicular Ferrite in Pipeline Steel Weld

LI Dong1,YIN Limeng1,WANG Xuejun2,JIANG Yong3,GENG Yanfei1,YAO Zongxiang1
（1.School of Metallurgy and Materials Engineering,Chongqing University of Science and Technology,Chongqing 401331,China;2.Sichuan Petroleum Construction Engineering Co.,Ltd,Chengdu 610041,China;3.Sichuan Atlantic Welding Consumable,Zigong 643000,Sichuan,China）

In order to study the influence of intragranular acicular ferrite(IAF)on welding quality of low carbon microalloyed high strength pipeline steel,in this article,it detailedly analyzed from several aspects,such as IAF essence,nucleation mechanism and grow up,and effect factors on nucleation.The research results considered IAF is a kind of structure caused by non-metallic inclusion inducing nucleation,inclusions species,inclusions size,the original austenite grain size and cooling rate are the main factors affecting nucleation.IAF in low carbon microalloyed high strength pipeline steel weld can significantly improve the strength and toughness of pipeline steel.The study will provide scientific guidance and reference for further research and production practice of high performance pipeline steel welding.

pipeline steel;intragranular acicular ferrite(IAF);nucleation growth;mechansim

TG113.12

A

10.19291/j.cnki.1001-3938.2016.02.003

重慶市前沿與應(yīng)用基礎(chǔ)研究項(xiàng)目（cstc2014 jcyjA40009、cstc2015jcyjA50017），重慶市研究生科研創(chuàng)新項(xiàng)目（CYS15227）。

李 東（1992—），男，碩士研究生，主要從事高性能管線鋼焊接與力學(xué)可靠性評(píng)價(jià)工作。

2015-11-30

羅 剛