楊勝皎，周香琴，王琴龍

(1.浙江理工大學(xué)浙江現(xiàn)代紡織裝備技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州 310018；2.萬利紡織機(jī)械研究院，杭州 311243)

劍桿織機(jī)傳劍輪載荷特性分析

楊勝皎1，周香琴1，王琴龍2

(1.浙江理工大學(xué)浙江現(xiàn)代紡織裝備技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州 310018；2.萬利紡織機(jī)械研究院，杭州 311243)

劍桿織機(jī)中的傳劍輪是急速往復(fù)轉(zhuǎn)動(dòng)零件，主要損壞形式為非均勻的齒部磨損及斷齒。為了提高傳劍輪的使用壽命，有必要研究其載荷特性。運(yùn)用動(dòng)態(tài)靜力法，對(duì)劍帶進(jìn)行受力分析，獲取包覆角內(nèi)每顆齒對(duì)劍帶的作用力的變化規(guī)律；在此基礎(chǔ)上，分析每顆齒在一個(gè)主軸周期內(nèi)的載荷特性變化規(guī)律。根據(jù)每顆齒受到的最大載荷及其對(duì)應(yīng)的瞬時(shí)功率、每顆齒對(duì)劍帶做功的大小，判斷可能發(fā)生斷裂的齒號(hào)，根據(jù)每顆齒發(fā)生載荷突變的次數(shù)和切向載荷的大小，判斷磨損比較嚴(yán)重的齒號(hào)。結(jié)果表明：每顆齒上的載荷急速變化，不同齒受到的載荷差異非常大，其中某些齒比其他齒更易斷裂或磨損。

傳劍輪；運(yùn)動(dòng)特性；載荷特性；斷齒；磨損

0 引 言

傳劍輪是劍桿織機(jī)引緯機(jī)構(gòu)中高速往復(fù)轉(zhuǎn)動(dòng)的構(gòu)件，是消耗劍桿織機(jī)動(dòng)力的關(guān)鍵部件。傳劍輪帶動(dòng)著劍頭劍帶做直線運(yùn)動(dòng)，其載荷特性直接影響到傳劍輪的設(shè)計(jì)與織機(jī)的正常運(yùn)行。復(fù)雜的動(dòng)載荷引起的傳劍輪的變形，會(huì)導(dǎo)致緯紗不能正常交接甚至劍頭交接時(shí)發(fā)生相撞；傳劍輪每顆齒受到的極限靜載荷過大，會(huì)使傳劍輪的齒與劍帶發(fā)生斷裂與磨損的情況。目前研究劍桿織機(jī)引緯機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特征的學(xué)者比較多，主要運(yùn)用運(yùn)動(dòng)仿真技術(shù)或者是運(yùn)用數(shù)學(xué)的方法分析引緯機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性[1-4]；有少數(shù)學(xué)者通過對(duì)引緯機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)仿真或是借助于公式計(jì)算的方法分析引緯機(jī)構(gòu)的載荷特征[5-6]。上述對(duì)引緯機(jī)構(gòu)的研究為傳劍輪的深入研究奠定了基礎(chǔ)，目前有學(xué)者研究了傳劍輪的質(zhì)量屬性對(duì)整個(gè)引緯機(jī)構(gòu)載荷的影響[7-9]，也有學(xué)者研究了劍頭、劍帶與導(dǎo)軌的磨損機(jī)理[10-11]，但在傳劍輪的磨損、斷裂損壞現(xiàn)象及其原因的探索、傳劍輪各齒的載荷變化規(guī)律、傳劍輪上各齒的極限載荷等的研究較少。

在現(xiàn)有引緯機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)學(xué)和慣性動(dòng)力學(xué)研究的基礎(chǔ)上，本文通過分析傳劍輪各齒上的載荷變化規(guī)律、各齒在主軸運(yùn)行一個(gè)周期內(nèi)做功情況和極限功率情況，得到傳劍輪上各齒的極限載荷，分析傳劍輪上極限載荷的分布規(guī)律；通過比較每顆齒的切向載荷突變次數(shù)和切向載荷大小，尋找容易發(fā)生磨損失效的齒號(hào)，通過極限載荷分布規(guī)律，分析容易發(fā)生斷齒失效的齒號(hào)。本文的研究可為合理使用傳劍輪提供理論依據(jù)，也為傳劍輪的優(yōu)化設(shè)計(jì)和后續(xù)深入研究提供依據(jù)。

1 空間連桿式引緯機(jī)構(gòu)

空間連桿式引緯機(jī)構(gòu)由空間4R機(jī)構(gòu)、平面四連桿機(jī)構(gòu)和齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)組成，如圖1所示。固連在主軸上的旋轉(zhuǎn)臂1繞軸線AO勻速轉(zhuǎn)動(dòng)，由箱體、旋轉(zhuǎn)臂1、叉形連桿2和十字節(jié)3組成的球面4R機(jī)構(gòu)帶動(dòng)十字節(jié)3繞中心O擺動(dòng)，由十字節(jié)3、 連桿4、扇形齒輪5和箱體0組成的平面連桿機(jī)構(gòu)帶動(dòng)扇形齒輪繞中心F擺動(dòng)，通過由扇形齒輪5、齒輪軸6和傳劍軸7上的齒輪組成齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，由固連在傳劍軸7上的傳劍輪帶動(dòng)劍頭劍帶做往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)引緯驅(qū)動(dòng)。

0.箱體；1.旋轉(zhuǎn)臂；2.叉形連桿；3.十字節(jié)；4.連桿；5.扇形齒輪；6.齒輪軸；7.傳劍軸；8.劍帶圖1 空間連桿式引緯機(jī)構(gòu)

2 傳劍輪載荷分析

2.1 基礎(chǔ)參數(shù)

本文以浙江萬利紡織機(jī)械有限公司生產(chǎn)的門幅為5.4 m、轉(zhuǎn)速為250 r/min的空間連桿式引緯機(jī)構(gòu)中的傳劍輪為研究對(duì)象。劍頭劍帶在主軸一個(gè)運(yùn)動(dòng)周期內(nèi)的位移、速度和加速度曲線如圖2所示。劍帶DCBA在傳劍輪上的包覆狀態(tài)見圖3。當(dāng)主軸處于0°位置時(shí)，以劍帶與傳劍輪的下切點(diǎn)位置B處的傳劍輪齒為序號(hào)1，按順時(shí)針方向?qū)鲃喩系凝X進(jìn)進(jìn)行編號(hào)。以傳劍輪的轉(zhuǎn)動(dòng)中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，以劍帶的運(yùn)動(dòng)方向?yàn)閤軸，建立坐標(biāo)系oxy，規(guī)定劍帶向x軸正向運(yùn)動(dòng)為正。有關(guān)初始參數(shù)見表1。

圖2 劍頭劍帶位移、速度和加速度曲線

圖3 傳劍輪上劍帶的包覆狀態(tài)和傳劍輪齒編號(hào)

表1 初始參數(shù)

2.2 劍帶載荷分析

取與傳劍輪接觸的劍帶為分離體，對(duì)劍帶進(jìn)行動(dòng)態(tài)靜力分析，如圖4所示。根據(jù)諸力對(duì)劍帶的力矩平衡條件可得：

F·r-F1·r-F2·r-F3·r=0

(1)

其中：F為傳劍輪包覆角內(nèi)的齒對(duì)劍帶的切向力之和；F1、F2分別為包覆角外的劍帶對(duì)包覆角內(nèi)的劍帶的作用力；F3為包覆角內(nèi)劍帶的慣性力之和。圖4中各圓周上的力與加速度均以順時(shí)針方向?yàn)檎较颉?/p>

圖4 包覆角內(nèi)劍帶的受力分析

根據(jù)圖2及表1可得：

F1=ρ(L-L2-L3-s)a

(2)

F2=[m0+ρ(L2+s)]a

(3)

F3=ρL3a

(4)

F=F1+F2+F3=(m0+ρL)a

(5)

劍帶與傳劍輪的下切置點(diǎn)B處的齒號(hào)K1是隨著主軸的轉(zhuǎn)動(dòng)而改變的：

n0=int(s/L0+0.5),

(6)

其中：n0為主軸轉(zhuǎn)動(dòng)過程中傳劍輪任意時(shí)刻相對(duì)于主軸0°時(shí)刻順時(shí)針轉(zhuǎn)過的齒數(shù)。

根據(jù)式(6)可知B處任意時(shí)刻的齒號(hào)K1，那么對(duì)應(yīng)的任意時(shí)刻的包覆角內(nèi)齒的齒號(hào)K為：

(7)

式(7)中K在[1,z0]范圍內(nèi),其中j=0時(shí)K代表B處的齒號(hào)，那么j=0,1,2,3…z-1時(shí)K依次代表在同一時(shí)刻從位置B到位置C包覆角內(nèi)每顆齒的齒號(hào)。

為簡(jiǎn)化計(jì)算，同一時(shí)刻包覆角內(nèi)每一顆齒對(duì)劍帶的切向作用力相同，切向載荷為f，那么齒號(hào)為K的齒對(duì)應(yīng)的劍帶受力分析如圖5所示。K號(hào)齒水平方向與豎直方向上的力平衡方程：

(F1K-F2K)sin(β/2)-F0K-FNK=0

(8)

(9)

式(8)-(9)中：F0K為K號(hào)齒對(duì)應(yīng)的劍帶受到的離心力；F1K、F2K和FNK分別為K號(hào)齒處劍帶受到兩側(cè)劍帶作用力和傳劍輪對(duì)劍帶的支持力，其中N表示法向方向。圖5中以x1y1軸的正方向?yàn)楦髁Φ恼较颉?/p>

圖5 K號(hào)齒對(duì)應(yīng)的劍帶受力分析

sin(β/2)a/z-L0ρv2/r

(10)

其中：j與K一一對(duì)應(yīng)，在一個(gè)主軸周期內(nèi)任意主軸轉(zhuǎn)角位置，將此時(shí)的劍帶位移s，劍帶的速度v和劍帶的加速度a代入式(10)，那么j=0,1,2，…，z-1時(shí)的FNK分別代表從位置B到位置C包覆角內(nèi)每顆齒對(duì)劍帶的支持力。根據(jù)式(10)可知傳劍輪對(duì)劍帶的支持力FNK在劍帶速度小或者劍帶加速度大時(shí)較大，劍帶在主軸轉(zhuǎn)角0°、180°時(shí)速度為0，在106°時(shí)速度最大，在180°時(shí)加速度值最大。綜上，在主軸轉(zhuǎn)角0°、106°、180°時(shí)，包覆角內(nèi)的齒的齒號(hào)為1-38、60-97、25-62，那么包覆角內(nèi)的齒受到的支持力如圖6所示。

圖6 特殊主軸轉(zhuǎn)角時(shí)包覆角內(nèi)齒對(duì)劍帶的支持力

2.3 傳劍輪載荷分析

根據(jù)作用力與反作用力的關(guān)系，傳劍輪上每顆齒的切向載荷和法向載荷：

(11)

(12)

其中：n為傳劍輪的齒號(hào)，fn和FNn分別為第n號(hào)齒在主軸運(yùn)行一個(gè)周期內(nèi)受到的切向載荷和法向載荷。

因?yàn)辇X的磨損和斷裂與齒所受的切向載荷關(guān)系較大，而法向載荷大多由傳劍輪的齒根圓承擔(dān)，因此后續(xù)重點(diǎn)研究切向載荷的變化規(guī)律。

根據(jù)式(11)—(12)可以計(jì)算傳劍輪上關(guān)鍵齒受到的切向載荷和法向載荷，分別如圖7和圖8所示。由于傳劍輪每顆齒在整個(gè)主軸周期內(nèi)受到的載荷都不相同，通過式(11)篩選每顆齒在一個(gè)主軸周期內(nèi)的最大載荷并計(jì)算其瞬時(shí)功率P，如圖9所示，每顆齒對(duì)劍帶在一個(gè)主軸周期內(nèi)做的功為0，其中每顆齒對(duì)劍帶所做的正功，如圖10所示，其大小等于每顆齒在所有加速過程中的動(dòng)能增加值之和。

圖7 傳劍輪關(guān)鍵齒受到的切向載荷

圖8 傳劍輪關(guān)鍵齒受到的法向載荷

圖9 傳劍輪的齒的最大切向載荷及對(duì)應(yīng)的瞬時(shí)功率

圖10 傳劍輪的齒對(duì)劍帶做的正功

劍帶由圓周運(yùn)動(dòng)變?yōu)橹本€運(yùn)動(dòng)時(shí)，在傳劍輪齒的側(cè)面有相對(duì)運(yùn)動(dòng)，對(duì)傳劍輪齒的側(cè)面和與齒接觸的劍帶均會(huì)產(chǎn)生磨損。圖11顯示了主軸轉(zhuǎn)動(dòng)180°時(shí)每顆齒經(jīng)過與劍帶的上下兩個(gè)切點(diǎn)位置時(shí)載荷突變的次數(shù)及其切向載荷大小，其中橫坐標(biāo)表示傳劍輪所有齒的齒號(hào)，縱坐標(biāo)表示每顆齒發(fā)生載荷突變時(shí)的切向載荷大小，而每顆齒號(hào)對(duì)應(yīng)的縱坐標(biāo)中線的數(shù)量表示每顆齒在引劍過程中的載荷突變次數(shù)。由圖11可知，每顆齒經(jīng)過傳劍輪與劍帶的切點(diǎn)位置發(fā)生載荷突變的次數(shù)越多或切向載荷越大，磨損均會(huì)越大。

圖11 單顆齒經(jīng)過上下切點(diǎn)位置次數(shù)及其切向載荷

根據(jù)圖7-圖11可以得到：

a)當(dāng)主軸轉(zhuǎn)到180°引劍結(jié)束時(shí)，25-62號(hào)齒在包覆角內(nèi)。當(dāng)主軸勻速轉(zhuǎn)動(dòng)一周時(shí)，傳劍輪每顆齒受到的載荷都急速變化，不同齒號(hào)的法向載荷的極限載荷差異很大，其中62號(hào)齒在包覆角內(nèi)的法向載荷一直較大，而25號(hào)齒的法向載荷一直很小，如圖7所示。

b)50-108號(hào)齒對(duì)劍帶做的功較大，其中62號(hào)齒做的功最大。25-108號(hào)齒受到的極限載荷也較大，但是25-62號(hào)齒隨著齒號(hào)的增大受到的大載荷作用時(shí)間逐漸變長，出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象的風(fēng)險(xiǎn)逐漸變大，其中62號(hào)齒最容易斷裂。

c) 25-39號(hào)齒的載荷突變次數(shù)最多，62-108號(hào)齒有6次載荷突變并有較大的切向載荷并隨著齒號(hào)的增大逐漸變小，所以這兩個(gè)區(qū)域中的25號(hào)齒和62號(hào)齒及與其嚙合的劍帶的磨損較為嚴(yán)重。

3 結(jié) 論

本研究針對(duì)高速往復(fù)轉(zhuǎn)動(dòng)的傳劍輪進(jìn)行了載荷特性分析，并得出一些傳劍輪的載荷特性和運(yùn)動(dòng)規(guī)律：a) 運(yùn)用動(dòng)態(tài)靜力法，通過對(duì)劍帶進(jìn)行受力分析，分析包覆角內(nèi)每顆齒對(duì)劍帶的作用力的變化規(guī)律，為傳劍輪的優(yōu)化設(shè)計(jì)和后續(xù)深入研究提供依據(jù)。b) 研究了每顆齒在一個(gè)主軸周期內(nèi)的載荷特性變化規(guī)律、做的正功、極限功率、極限載荷，發(fā)現(xiàn)傳劍輪上每顆齒受到的載荷差異非常大。c) 分析每顆齒在引劍過程中的載荷突變次數(shù)及載荷數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)在大載荷長時(shí)間作用后容易斷齒的齒號(hào)和經(jīng)過多次較大切向載荷突變后容易磨損的齒號(hào)。

傳劍輪的實(shí)際運(yùn)行中，要定時(shí)變換傳劍輪與傳劍軸的初始安裝位置，以此改變各個(gè)齒的受力情況，延長傳劍輪的使用壽命。

[1] 周香琴.球面4R機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性研究及其應(yīng)用探索[J].中國機(jī)械工程,2011,22(2):153-158.

[2] 徐永康,張雷.基于MATLAB空間四連桿引緯機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)仿真[J].輕工機(jī)械,2012,30(3):17-21.

[3] ZHU Z C, FANG Z H. An optimization design of a weft insertion mechanism for rapier looms[J]. Journal of Donghua University,2003,20(3):38-41.

[4] LI K R, CHEN M. An analysis of the orthogonal crank-rocking lever spatial mechanism for the weft insertion in rapier looms[J]. Journal of Donghua University,2001,18(1):27-31.

[5] 江浙,周香琴,王琴龍.劍桿織機(jī)空間連桿引緯機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)及載荷特性研究[J].機(jī)電工程,2015,32(10):1325-1329.

[6] 魏軍,張士單.基于虛擬技術(shù)的劍桿織機(jī)樣機(jī)仿真設(shè)計(jì)與分析[J].紡織科技進(jìn)展,2011,(1):28-32.

[7] 楊保國,沈曉來.LT102型劍桿織機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)一步提高的探討[J].鄭州紡織工學(xué)院學(xué)報(bào),1999,10(1):75-78.

[8] 周駿彥,鄭建榮,劉小平,等.基于虛擬樣機(jī)技術(shù)的劍桿織機(jī)研究[J].上海紡織科技,2008,36(6):11-13.

[9] 周香琴,張雷.劍桿織機(jī)空間連桿引緯機(jī)構(gòu)載荷特性研究[J].中國機(jī)械工程,2013,24(14):1881-1885.

[10] 吳以心.LT102型劍桿織機(jī)傳劍機(jī)構(gòu)[J].中國紡織大學(xué)學(xué)報(bào),1989,15(6):37-42.

[11] 周翔.P401S型劍桿織機(jī)劍頭、劍帶磨損機(jī)理探討[J].棉紡織技術(shù).1997,25(11):27-29.

(責(zé)任編輯： 康鋒)

Loading Characteristic Analysis of Rapier Wheel in Rapier Loom

YANGShengjiao1,ZHOUXiangqin1,WANGQinlong2

(1.Zhejiang Key Laboratory of Textile Equipment, Zhejiang Sci-Tech University, Hangzhou 310018, China; 2.Wanli Textile Machinery Research Institute, Hangzhou 311243, China)

The rapier wheel of rapier loom is a rapidly reciprocating rotating part, whose main damage form is non-uniform gear wear and broken teeth. In order to improve the service life of the rapier wheel, it is necessary to study the loading characteristics. The force analysis of rapier belts was carried out with dynamic static method, and the changing law of the force of each tooth to the rapier belt in wrap angle was gained. On this basis, the loading characteristic variation law of each tooth in one principal axis cycle was analyzed. According to the maximum load of each tooth, the corresponding instantaneous power and the acting of each tooth on the rapier belt, the tooth number of broken teeth could be judged. The tooth number of teeth with serious wear could be judged in accordance with the frequency of the load mutation and the size of tangential load. The study shows that the load on each tooth changes rapidly, and the load difference between different teeth is very big, some of which are more easily fractured or worn.

rapier wheel; motion characteristic; loading characteristic; broken tooth; wear

10.3969/j.issn.1673-3851.2017.01.008

2016-06-20

日期： 2016-12-09

浙江省重大科技專項(xiàng)項(xiàng)目(2013C01027)

楊勝皎(1988-)，男，河南平頂山人，碩士研究生，主要從事織機(jī)結(jié)構(gòu)學(xué)方面的研究。

周香琴，E-mail：zhouxiangqin@zstu.edu.cn

TH112.1

A

1673- 3851 (2017) 01- 0042- 05