孫雙月

(燕京理工學(xué)院化工與材料工程學(xué)院，河北 三河 065201)

利用冶煉渣制備地聚合物膠凝材料的正交試驗(yàn)研究

孫雙月

(燕京理工學(xué)院化工與材料工程學(xué)院，河北 三河 065201)

以鉛鋅冶煉渣為硅鋁原料，脫硫石膏和水玻璃為激發(fā)劑制備了地聚合物膠凝材料。正交試驗(yàn)研究了冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間、冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間、脫硫石膏摻量和水玻璃摻量4個(gè)因素對(duì)地聚合物抗壓強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明：當(dāng)冶煉渣預(yù)粉磨60 min、冶煉渣與激發(fā)劑混磨70 min、脫硫石膏摻量為4wt%、水玻璃摻量為9wt%時(shí)，所制的地聚合物3 d、7 d和28 d齡期的抗壓強(qiáng)度均較高，分別達(dá)到26.03 MPa、31.22 MPa、36.48 MPa。XRD和SEM分析表明：地聚合物的微觀結(jié)構(gòu)致密性較好，非晶態(tài)凝膠體將未反應(yīng)完的冶煉渣顆粒緊緊膠結(jié)在一起，并有針狀鈣礬石穿插其中，從而有助于抗壓強(qiáng)度的提高。

地聚合物；鉛鋅冶煉渣；正交試驗(yàn)；激發(fā)劑

地聚合物，又稱礦物聚合物，是近年來(lái)新發(fā)展起來(lái)的一種新型堿激發(fā)膠凝材料[1]，這類材料多以天然鋁硅酸鹽礦物或工業(yè)固體廢棄物為主要原料，通過(guò)堿或酸激發(fā)反應(yīng)在常溫或稍高于常溫下制備得到的硅氧四面體與鋁氧四面體三維網(wǎng)絡(luò)聚合膠凝體[2]。這類膠凝材料制備具有工藝簡(jiǎn)單、低能耗、低成本、低二氧化碳排放等優(yōu)點(diǎn)，且具有強(qiáng)度高、硬化快、滲透率低、可固封有毒金屬、耐酸堿腐蝕性優(yōu)良、收縮率低、熱導(dǎo)率低和耐高溫等優(yōu)異性能，可廣泛用于建筑、交通、化工、核工業(yè)等領(lǐng)域[3]，目前已成為國(guó)內(nèi)外研究的熱點(diǎn)領(lǐng)域[4-6]。在國(guó)內(nèi)外研究中，制備地聚合物的硅鋁原料主要有偏高嶺土、粉煤灰、鋼渣、煤矸石、尾礦[7-10]，而采用鉛鋅冶煉渣作為制備地聚合物原料的研究鮮見報(bào)道。

鉛鋅冶煉渣是冶煉金屬鉛鋅時(shí)在高溫熔融狀態(tài)下經(jīng)水淬急冷后形成的，是一種玻璃態(tài)的粒狀物料，在硫酸鹽或堿激發(fā)下應(yīng)具有一定的活性[11]，可作為制備地聚合物的硅鋁原料。利用鉛鋅冶煉渣來(lái)制備地聚合物，不僅對(duì)鉛鋅冶煉渣的資源化利用，節(jié)能減排，減少環(huán)境污染和破壞意義重大，還可獲得一種可替代普通硅酸鹽水泥(OPC)的環(huán)境友好型膠凝材料。本文以鉛鋅冶煉渣為硅鋁原料，脫硫石膏和水玻璃為激發(fā)劑，通過(guò)機(jī)械粉磨和化學(xué)激發(fā)劑雙重作用來(lái)激發(fā)鉛鋅冶煉渣的活性，進(jìn)而制得地聚合物膠凝材料。通過(guò)設(shè)計(jì)4因素3水平的正交試驗(yàn)，來(lái)研究鉛鋅冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間、冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間、脫硫石膏摻量和水玻璃摻量對(duì)地聚合物膠凝材料抗壓強(qiáng)度的影響，以優(yōu)化地聚合物制備的最佳配方和最佳工藝，為冶煉渣的資源化利用和地聚合物的制備提供一定的試驗(yàn)基礎(chǔ)。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)原材料

鉛鋅冶煉渣粉由廣東省某礦冶公司提供，其比表面積為183.67 m2/kg，主要化學(xué)組成如表1所示，XRD圖譜如圖1所示，從XRD圖譜可以看出，其在2θ=20～40°范圍內(nèi)存在較寬角度的饅頭狀峰，這是長(zhǎng)程無(wú)序的玻璃態(tài)特征的表現(xiàn)，說(shuō)明此鉛鋅冶煉渣中存在大量的玻璃相及小晶相活性物質(zhì)，而玻璃相是冶煉渣活性的主要來(lái)源[12]。

水玻璃和脫硫石膏是鉛鋅冶煉渣的活性激發(fā)劑，其中：水玻璃為市售工業(yè)級(jí)，固含量為32.1%，模數(shù)為2.8，使用時(shí)用分析純氫氧化鈉調(diào)節(jié)模數(shù)至1.5后備用；氫氧化鈉為市售分析純。脫硫石膏由北京石景山電廠提供，是濕法脫硫排出的工業(yè)廢物，其主要化學(xué)組成如表1所示，其XRD圖譜如圖2所示，從XRD圖譜可以看出，其主要礦物組成為二水石膏，說(shuō)明脫硫石膏的成分CaO和SO3以二水石膏(CaSO4·2H2O)形式存在。

表1 原料的化學(xué)成分(單位：%)

圖1 鉛鋅冶煉渣的XRD圖譜

圖2 脫硫石膏的XRD圖譜

1.2 儀器

臥式行星球磨機(jī)(QM-WX4)，上海新諾儀器設(shè)備有限公司；全自動(dòng)壓力試驗(yàn)機(jī)(YAW-2000)，長(zhǎng)春新試驗(yàn)機(jī)有限責(zé)任公司；X射線衍射儀(X＇PERT PRO MPD)，荷蘭帕納科公司；掃描電子顯微鏡(S-4800)，日本日立公司；全自動(dòng)勃式透氣比表面積儀(FBT-9)，杭州三思儀器有限公司。

1.3 試驗(yàn)方法

根據(jù)前期試驗(yàn)研究結(jié)果，按照水膠比為0.35(水膠比=m水玻璃溶劑/(m水玻璃溶質(zhì)+m鉛鋅冶煉渣+m脫硫石膏))確定需要加水的量，需要加水量再減去水玻璃中原有含水量和氫氧化鈉轉(zhuǎn)化為氧化鈉的脫水量，即為試驗(yàn)用水量。在配制好模數(shù)為1.5的水玻璃中，加入所需的試驗(yàn)用水量，攪拌混合均勻，冷卻，待用。

將鉛鋅冶煉渣和脫硫石膏分別烘干后，再分別用球磨機(jī)中進(jìn)行預(yù)粉磨。鉛鋅冶煉渣預(yù)粉磨30 min、60 min、90 min時(shí)其比表面積分別為326.17 m2/kg、453.96 m2/kg、494.67 m2/kg；脫硫石膏預(yù)粉磨40 min至比表面積為457.87 m2/kg。然后按照配合比(表2)，將一定比例各細(xì)度的鉛鋅冶煉渣、配制好的水玻璃和預(yù)粉磨過(guò)的脫硫石膏進(jìn)行共同粉磨，共同粉磨30 min、50 min、70 min時(shí)共混料的比表面積見表3。最后將共混料裝入水泥膠砂三聯(lián)試模(40 mm×40 mm×160 mm)中，在一定的成型條件下壓制成型。成型24 h后脫模，將試樣放入溫度為20 ℃、濕度為90%以上的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，測(cè)其抗壓強(qiáng)度。

2 結(jié)果與討論

2.1 正交試驗(yàn)

2.1.1 正交試驗(yàn)因素水平確定

本試驗(yàn)采用4因素3水平正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)表L9(34)，優(yōu)化設(shè)計(jì)鉛鋅冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間(A)、冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間(B)、脫硫石膏摻量(C)和水玻璃摻量(D)4因素對(duì)地聚合物膠凝材料抗壓強(qiáng)度的影響，其中脫硫石膏和水玻璃的摻量分別為膠結(jié)料總量的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)。各因素和各水平的選擇是根據(jù)已有的研究結(jié)果和前期試驗(yàn)來(lái)確定，各因素及水平見表2。

2.1.2 正交試驗(yàn)結(jié)果

正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)及抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果見表3，對(duì)抗壓強(qiáng)度測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行極差分析，結(jié)果見表4。

表2 因素水平表

注：A：冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間；B：冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間；C：脫硫石膏摻量；D：水玻璃摻量。

表3 正交試驗(yàn)結(jié)果

注：A：冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間；B：冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間；C：脫硫石膏摻量；D：水玻璃摻量。

表4 極差分析結(jié)果

由表4的極差分析結(jié)果可以看出，對(duì)于試樣3 d齡期的抗壓強(qiáng)度，各因素影響程度的大小順序?yàn)椋篈>B>C>D，即冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間對(duì)試樣抗壓強(qiáng)度的影響最大，其次分別是冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間、脫硫石膏摻量、水玻璃摻量，各因素的最優(yōu)水平組合為A3B3C2D1。對(duì)于試樣7 d齡期的抗壓強(qiáng)度，各因素影響程度的大小順序?yàn)椋篋>B>C>A，各因素的最優(yōu)水平組合為A3B3C1D2。對(duì)于試樣28 d齡期的抗壓強(qiáng)度，各因素影響程度的大小順序?yàn)椋篋>C>B>A，各因素的最優(yōu)水平組合為A3B3C1D2。對(duì)于試樣3 d齡期的抗壓強(qiáng)度，冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間和冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間影響較為顯著，可能是由于在地聚合物生成初期階段，反應(yīng)主要發(fā)生在冶煉渣與激發(fā)劑的接觸界面部位，在預(yù)粉磨和混磨過(guò)程中，強(qiáng)烈的機(jī)械剪切、磨削作用和顆粒間的相互擠壓作用，使冶煉渣顆粒粒徑降低，比表面增加，同時(shí)使其內(nèi)部發(fā)生物理化學(xué)變化，伴隨產(chǎn)生內(nèi)裂縫、缺陷、畸變等，從而使激發(fā)劑更容易進(jìn)入玻璃體結(jié)構(gòu)的內(nèi)部空穴中，增大了冶煉渣和激發(fā)劑的接觸面，有利于冶煉渣玻璃體解離生成[SiO4]4-、[AlO4]5-等離子團(tuán)，這些離子團(tuán)經(jīng)過(guò)聚合反應(yīng)生成具有三維網(wǎng)絡(luò)狀結(jié)構(gòu)的水化硅鋁酸鈉(N-A-S-H)以及水化硅(鋁)酸鈣(C---(A)---S---H)凝膠。隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，冶煉渣內(nèi)部的玻璃體也在激發(fā)劑作用下逐步解離、溶解，再聚合生成地聚合物，因此，對(duì)于試樣7 d、28 d齡期的抗壓強(qiáng)度，冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間和冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間的影響減弱，而激發(fā)劑水玻璃和脫硫石膏摻量的影響變得更加顯著。綜合能耗考慮，由正交試驗(yàn)優(yōu)化得到最佳制備工藝條件為A2B3C1D2，即冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間為60 min、冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間為70 min、脫硫石膏摻量為4 wt%、水玻璃摻量為9 wt%時(shí)，所制備的地聚合物膠凝材料28 d齡期抗壓強(qiáng)度最高，可達(dá)36.48 MPa。

2.1.3 主要影響因素分析

2.1.3.1 冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間

對(duì)冶煉渣進(jìn)行預(yù)粉磨，可通過(guò)機(jī)械力作用降低冶煉渣的粒徑，增加其比表面積，并且使其內(nèi)部產(chǎn)生裂縫、缺陷、畸變等，使冶煉渣的活性中心增多，反應(yīng)活性提高。由表3可知，隨著預(yù)粉磨時(shí)間的延長(zhǎng)，冶煉渣反應(yīng)活性逐漸提高，試樣的抗壓強(qiáng)度也逐漸增大，但冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間由60 min增加到90 min時(shí)，其抗壓強(qiáng)度提高不顯著，可能是由于當(dāng)冶煉渣粒徑減小到一定程度，機(jī)械力對(duì)冶煉渣的激活作用變得不顯著，因而對(duì)抗壓強(qiáng)度的貢獻(xiàn)減小。這與文獻(xiàn)[13]中，機(jī)械粉磨對(duì)粒徑較大的冶煉渣激活效果比粒徑小的更明顯相符。根據(jù)本試驗(yàn)的研究結(jié)果，綜合能耗考慮，冶煉渣最佳預(yù)粉磨時(shí)間為60 min。

2.1.3.2 冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間

將冶煉渣與脫硫石膏和水玻璃激發(fā)劑混合球磨，在混磨過(guò)程中，冶煉渣在機(jī)械力和化學(xué)激發(fā)劑的雙重激活作用下，更有利于玻璃體解離生成[SiO4]4-、[AlO4]5-等離子團(tuán)，進(jìn)而發(fā)生聚合反應(yīng)生成N-A-S-H以及C-(A)-S-H凝膠。另外，化學(xué)激發(fā)劑的離子在機(jī)械力作用下更容易進(jìn)入冶煉渣玻璃體的內(nèi)部空穴中，使其接觸更充分，更有利于解離、溶解和聚合反應(yīng)的發(fā)生，因此，冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間延長(zhǎng)，有助于試樣抗壓強(qiáng)度的提高。本試驗(yàn)條件下，冶煉渣與激發(fā)劑的最佳混磨時(shí)間為70 min。

2.1.3.3 脫硫石膏摻量

2.1.3.4 水玻璃摻量

當(dāng)水玻璃摻量由6%增加到9%時(shí)，試樣的抗壓強(qiáng)度逐漸提高，當(dāng)摻量為9 wt%時(shí)，其抗壓強(qiáng)度達(dá)到了最大值，當(dāng)超過(guò)9 wt%時(shí)，抗壓強(qiáng)度有所下降。這可能是由于隨著水玻璃摻量增加，OH-離子濃度逐漸增大，在OH-離子作用下冶煉渣中玻璃體解離出的[SiO4]4-、[AlO4]5-等離子濃度增大，通過(guò)聚合反應(yīng)生成的N-A-S-H以及C-(A)-S-H凝膠產(chǎn)物增多，從而試樣的抗壓強(qiáng)度增大。但當(dāng)水玻璃摻量超過(guò)9 wt%時(shí)，可能是由于OH-離子濃度過(guò)高，在冶煉渣顆粒表面快速反應(yīng)生成的產(chǎn)物形成一層保護(hù)膜，不利于解離反應(yīng)的進(jìn)一步進(jìn)行，對(duì)試樣抗壓強(qiáng)度的提高產(chǎn)生不利影響。本試驗(yàn)結(jié)果的極差分析表明，水玻璃摻量對(duì)試樣抗壓強(qiáng)度的影響較顯著，最佳摻量為9 wt%。

2.2 地聚合物的物相和微觀結(jié)構(gòu)分析

2.2.1 地聚合物的物相分析

將最佳制備工藝條件冶煉渣預(yù)粉磨60 min、冶煉渣與激發(fā)劑混磨70 min、脫硫石膏摻量4 wt%、水玻璃摻量9 wt%制得的試樣養(yǎng)護(hù)3 d、7 d和28 d齡期分別進(jìn)行XRD分析，其結(jié)果見圖3。

圖3 不同齡期試樣的XRD圖譜

由圖3可知，養(yǎng)護(hù)3 d、7 d和28 d齡期的試樣物相組成基本一致，出現(xiàn)了鈣礬石、氫氧化鈣新晶相的特征衍射峰，并且隨著養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)，氫氧化鈣的衍射峰逐漸減弱，可能是由于反應(yīng)時(shí)間增長(zhǎng)，更多的Ca2+生成了C-(A)-S-H無(wú)定形產(chǎn)物。不同齡期的試樣在2θ為20～40°之間均出現(xiàn)了隆起包，表明有非晶態(tài)凝膠產(chǎn)物生成，說(shuō)明冶煉渣在機(jī)械力和化學(xué)激發(fā)劑雙重激活作用下，發(fā)生了解離、溶解以及聚合等反應(yīng)，生成了N-A-S-H、C-(A)-S-H等非晶態(tài)凝膠性產(chǎn)物，有利于膠凝材料抗壓強(qiáng)度的提高。

2.2.2 地聚合物的微觀結(jié)構(gòu)分析

圖4為最佳制備工藝條件下制得地聚合物試樣的SEM照片。從圖4可以看出，養(yǎng)護(hù)3 d齡期的試樣部分區(qū)域有凝膠性產(chǎn)物和針狀鈣礬石生成，結(jié)構(gòu)較疏松。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)，有更多的凝膠性產(chǎn)物和針狀鈣礬石生成，但依然有未反應(yīng)完的冶煉渣顆粒，凝膠性產(chǎn)物將部分未反應(yīng)完的冶煉渣顆粒膠結(jié)在一起，并有針狀鈣礬石穿插其中。總體來(lái)看，隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間延長(zhǎng)，試樣結(jié)構(gòu)越來(lái)越致密，孔洞越來(lái)越少，表明隨著養(yǎng)護(hù)齡期增長(zhǎng)，有更多的冶煉渣參與了反應(yīng)，生成了更多的凝膠性產(chǎn)物。說(shuō)明冶煉渣中的玻璃體在機(jī)械力和化學(xué)激發(fā)劑雙重作用下發(fā)生解離生成了[SiO4]4-、[AlO4]5-等離子團(tuán)，這些離子團(tuán)之間發(fā)生聚合反應(yīng)生成了凝膠性產(chǎn)物，從而為試樣形成良好的力學(xué)性能提供了結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)。

3 結(jié)論

1)正交試驗(yàn)的極差分析表明，對(duì)于試樣初期(3 d齡期)抗壓強(qiáng)度，冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間和冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間影響較顯著，而對(duì)于試樣后期(28 d齡期)抗壓強(qiáng)度，水玻璃和脫硫石膏摻量影響較為顯著。

2)以鉛鋅冶煉渣為硅鋁原料，脫硫石膏和水玻璃為激發(fā)劑制備地聚合物，最佳制備工藝條件為冶煉渣預(yù)粉磨時(shí)間為60 min、冶煉渣與激發(fā)劑混磨時(shí)間為70 min、脫硫石膏摻量為4 wt%、水玻璃摻量為9 wt%。

3)最佳制備工藝條件制備的地聚合物，隨著養(yǎng)護(hù)齡期增長(zhǎng)，試樣微觀結(jié)構(gòu)越來(lái)越致密，無(wú)定形凝膠性產(chǎn)物將未反應(yīng)完的冶煉渣顆粒膠結(jié)在一起，并有針狀鈣礬石穿插其中，從而有助于抗壓強(qiáng)度的提高，3 d、7 d和28 d齡期的抗壓強(qiáng)度分別可以達(dá)到26.03 MPa、31.22 MPa、36.48 MPa。

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Orthogonal experiment research on geopolymer synthesis by utilizing smelting slag as raw material

SUN Shuangyue

(School of Chemical and Materials Engineering, Yanching Institute of Technology, Sanhe 065201, China)

In order to realize the recycling of the secondary resources, the investigation of geopolymer synthesis was presented by utilizing lead or zinc smelting slag as the main Si-Al source material, the desulfurized gypsum and water glass as the activators. The influences of the pre-grinding time of smelting slag, mixed-grinding time of smelting slag and activators, dosage of desulfurized gypsum, dosage of water glass on the compressive strength of geopolymer were investigated by orthogonal experiment. As the results showed, the highest 3-day, 7-day and 28-day compressive strength of geopolymer samples were 26.03 MPa, 31.22 MPa and 36.48 MPa respectively when the pre-grinding time of smelting slag was about 60min, the mixed-grinding time of smelting slag and activators was about 70min, the dosage of desulfurized gypsum was about 4wt% and water glass was about 9wt%. XRD and SEM analysis of samples prepared by the best processing conditions indicated that the geopolymer had the dense microstructure composed of homogenous gel and acicular AFt crystal, and the incompletely reacted smelting slag was closely cemented by the gel phase and the compressive strength was found to be enhanced.

geopolymer; lead or zinc smelting slag; orthogonal experiment; activator

2016-11-12

孫雙月(1980-)，女，河北魏縣人，博士，主要從事固體廢棄物資源化利用方面的研究，E-mail：shuangyuesun@163.com。

TQ177

A

1004-4051(2017)03-0146-05