任連偉　詹俊峰　楊權(quán)威　王新泉

摘要：五星形樁是一種橫截面異形樁，是在圓樁的基礎(chǔ)上向內(nèi)切割5個圓弧，形成截面類似五星形的異形樁。按其截面性質(zhì)分為周長最大化五星形樁F₁、周長面積比最大化五星形樁F₂兩種樁型，為掌握五星形樁的水平承載性能進行了與圓樁的對比模型試驗研究。試驗用土為干砂，砂雨法土樣制作，模型樁為預制鋼筋混凝土樁，相似比為1：8。模型試驗樁包括：五星形樁F₁、五星形樁F₂、與五星形樁F₂截面周長相同的圓樁C₁、與五星形樁F₂截面面積相同的圓樁C2。由于五星形樁水平承載性能具有方向性，試驗采用理論計算中水平承載力最大的方向施加水平荷載，試驗結(jié)果表明：F₁、c₁和F₂的水平極限承載力相當，但F₂的截面面積最小，僅為c₁的0.44倍；與c₂相比，F(xiàn)₂的水平極限承載力是其1.63倍，可見，合理截面形式的五星形樁可以提供更大的水平承載能力；五星形樁與圓樁彎矩分布規(guī)律基本一致，都在4倍直徑左右（五星形樁為外接圓直徑）達到最大，但五星形樁截面面積小，抗彎剛度不足，容易折斷，總體水平承載性能不及截面周長相同的圓形樁，但優(yōu)于截面面積相同的圓形樁。

關(guān)鍵詞：五星形樁；模型試驗；水平承載力；砂雨法；彎矩

中圖分類號：TU473.1

文獻標志碼：A

文章編號：1674-4764（2016）06-0024-08

基于提高或改善樁的承載性能，近期異形樁得到了較大發(fā)展，但水平承載性能的研究還不夠深入。賀杰對截面形式如Y形樁的水平承載性能進行了試驗研究，得出不同加載方向水平承載力不同。袁估等、周航等對截面形式如X形樁的承載機理及力學特性進行了研究，得出不同于圓形樁的承載特性。鄭浩等、任連偉等對具有不同組合形式的高噴插芯組合樁進行了水平承載性能研究，組合后的水平承載力明顯高于預制芯樁。王俊林等對大直徑擴底樁的水平承載性能進行了試驗及數(shù)值模擬研究，擴大頭的深度和廣度對承載力有影響。劉漢龍等對大直徑現(xiàn)澆薄壁管樁PCC進行了水平承載性能足尺試驗研究，其水平承載力優(yōu)勢明顯?？拙V強等對擴底楔形樁的水平承載性能進行了透明土模型試驗研究，重點研究了樁周及樁端土體的變形規(guī)律，擴大頭的存在可以提高水平承載力。Choi等、Basu等對矩形截面樁的水平承載特性進行了研究。

五星形樁是也是一種截面異形樁，為探索五星形樁的水平承載性能，在河南理工大學自主研發(fā)的多功能模型槽內(nèi)進行了周長最大化五星形樁F₁、周長面積比最大化五星形樁F₂、與F₂橫截面周長相同的圓樁C₁、與F₂橫截面面積相同的圓樁C₂水平承載性能對比模型試驗研究，研究成果對五星形樁的進一步應(yīng)用提供一定參考。

1.模型試驗

1.1實驗設(shè)備

1）模型槽模型試驗在河南理工大學自主研發(fā)設(shè)計的多功能模型槽內(nèi)進行，模型槽如圖1所示。模型槽尺寸長寬高為2m×2m×2.5m，槽壁三面為鋼板組合而成，一面由透明鋼化玻璃構(gòu)成，用以觀察試驗中模型槽內(nèi)土的變化。

2）加載系統(tǒng)試驗中水平荷載通過水平向拉樁頭的方式提供，主要方法為通過鋼繩一端固定樁頭，鋼繩另一端與豎向吊籃相連，鋼繩方向通過固定在模型槽外伸橫梁引導，通過在吊籃里堆放砝碼，對樁頭逐級提供水平荷載，直至達到規(guī)范中所規(guī)定的試驗終止條件出現(xiàn)?，F(xiàn)場試驗照片如圖2所示。采用砂雨法成樁，砂雨法落距為0.5m，如圖4所示。人工在模型槽內(nèi)撒砂，漏斗口徑為1m，高0.5m，下連2m長口徑為15cm的軟管，軟管與漏斗之問為閥門相連，閥門控制撒砂速度，漏斗下出口處連接出管濾網(wǎng)，網(wǎng)眼尺寸為2mm，濾網(wǎng)與模型槽內(nèi)平鋪砂土落距為0.5m，濾網(wǎng)上栓0.5m長線吊墜，在撒砂過程中對落距進行實時控制。逐層埋設(shè)樁體，直至全部樁身埋設(shè)在砂土內(nèi)。

通過室內(nèi)試驗測得砂土的最大孔隙比為0.855，砂雨法后的最小孔隙比為0.522，天然孔隙比為0.653，從而得到密實度為60.8%?？梢?，與一般填砂相比，砂雨法可以使砂土密實度更高，均勻性進一步得到保證，使模型試驗結(jié)果更可靠。

2）模型樁試驗?zāi)Ｐ蜆恫捎娩摻罨炷令A制模型樁，兩類五星形樁為定制鋼模澆筑而成。樁身為細石鋼筋混凝土材料，其抗壓強度為C25，主筋尺寸為3聲6mm、主筋問距3cm、空間布局為三角形。箍筋采用φ2mm@200mm構(gòu)成鋼筋籠。預制好的模型樁如圖5所示，五星形模型樁屬性如表1所示。

3）樁體平面布置水平載荷試驗為2根五星形樁、2根圓樁的對比試驗，4根樁的平面布置如圖6所示。樁問距設(shè)置為8倍的樁徑左右，樁到槽壁的距離在6倍的樁徑左右，留有較大的空問盡量降低樁與樁相互影響以及槽壁對水平載荷試驗的影響。

4）樁體測試元件布置在水平力加載方向上沿著樁身前后兩側(cè)布置土壓力盒，土壓力盒水平方向距離樁身5cm，樁身方向上樁頂處土壓力盒距離樁頂10cm，然后每隔30cm布置土壓力盒；沿著水平力加載方向樁身前后粘貼應(yīng)變片，樁頂處應(yīng)變片距離樁頂10cm，然后每隔30cm布置應(yīng)變片，用以測量樁身彎矩，土壓力盒、應(yīng)變片粘貼位置如圖7所示。

根據(jù)模型槽的結(jié)構(gòu)特點及五星形樁水平向受力具有方向性，尖角方向水平力小于凹弧方向水平力，單樁水平載荷試驗布局如圖8所示。O點為五星形樁形心，樁身彈性模量為E_p，樁身受力方向慣性矩為I_p，在圖8受力方向的水平荷載下A、B兩點應(yīng)變分別為ε_A、ε_B?？芍谑芰Ψ较蛏暇嚯x形心為y點處彎矩，可知A、B兩點彎矩分別為與，用線性內(nèi)插法得出O點彎矩。

由圖10～13，根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范，得出水平臨界荷載Hcr和水平極限荷載H_u，以及相對應(yīng)的水平位移，4根單樁的臨界荷載與極限荷載如表2所示。

由圖10～13和表1～2可以得出如下結(jié)論。

1）五星形樁F₁是F₂的水平極限承載力的1.08倍，但截面面積是F₂的1.33倍；圓樁c₁的水平極限承載力是F₂的1.08倍，但其截面面積是F₂的2.3倍，可見五星形F₂樁單位混凝土貢獻水平承載力更高，F(xiàn)₂截面形式最優(yōu)。

2）與F₂樁相比，圓樁C2的水平極限承載力是F₂的0.62倍，但兩根樁截面面積相同，可見F。樁在特定的加載方向上表現(xiàn)出較高的水平承載能力。同時，從表2可以看出，F(xiàn)₂樁抗彎剛度是C₂的水1.22倍，可見，與C₂相比，五星形樁F₂抗彎剛度有所提高，水平承載力得到較大提高（特定方向上）。

3）與五星形樁F₂截面面積相同的小圓樁C₂的臨界荷載與極限荷載均最小，這是因為相同截面面積下，圓樁c₂樁側(cè)表面積較小，使得c₂與樁周土接觸有限，參與提供水平承載力的土體范圍和廣度有限，故在相同水平荷載下樁頭顯示出更大的水平位移，即更小的臨界荷載與極限荷載。

4）與五星形樁F₂截面周長相同的大圓樁C₁，其臨界荷載較小，極限荷載較五星形樁略大。C₁的抗彎剛度是F₂的4.43倍，抵抗更大的水平變形，調(diào)動更廣更深的土體參與水平荷載的承擔，所以水平極限承載力大。

5）2根五星形樁F₁與F₂臨界荷載相同，比圓樁大，這說明在加載初期，五星形異形截面的存在增加了抵抗水平變形的能力，異形擴大效應(yīng)明顯；但加載后期，由于五星形樁截面面積小，抗彎剛度不足，易產(chǎn)生樁身折斷，極限承載力不足。

2.2樁身彎矩分布

4根單樁樁身彎矩在各級水平荷載作用下隨深度變化曲線如圖14～17所示，可以得出：

1）大圓樁C₁樁身彎矩沿著樁頭向下逐漸增大，在0.45m（4倍樁徑）左右處達到最大，然后又逐漸減小，這與C₁的樁型有很大關(guān)系，由于試驗中C₁截面面積最大，抗彎剛度最大，在受到水平荷載時，樁身彎矩分布的整體性更強，更多的區(qū)域能分擔由于樁頭受力而產(chǎn)生的彎矩。

2）五星形樁F₁樁身彎矩在0.4m處由于樁身彎矩太大導致應(yīng)變片破壞，在樁頭以下0.4m處出現(xiàn)很大樁身彎矩外，其他部分并沒用產(chǎn)生更大的樁身彎矩，這說明由于五星形樁截面形狀的原因主要在樁頭以下0.4m處產(chǎn)生了較大的樁身彎矩。

3）五星形樁F₂彎矩在0.4m（4倍外接圓直徑）處彎矩最大，加載到后期產(chǎn)生了折斷（0.5m處，5倍外接圓直徑），如圖17所示；小圓樁C₂樁身彎矩分布與F₂相似，在0.45m處（6倍樁徑）處產(chǎn)生了裂紋。

可見，4根樁彎矩在4倍樁徑（五星形樁是外接圓直徑）左右達到最大，抗彎剛度與截面面積成正比，所以截面面積較小的五星形樁雖能調(diào)動更多的土體參與水平荷載的承擔，水平承載力較高，但趨于達到混凝土的抗拉強度，易于折斷。所以，從總的承載性能來說，圓形樁工程安全度比五星形樁高。

2.3樁側(cè)土壓力分布

圖18～21為4根單樁樁側(cè)土壓力在逐級水平荷載下沿樁深分布圖，可以得出：

1）4根單樁樁側(cè)土壓力在樁頭附近較小，然后沿著樁頭向下逐漸增大后又逐漸減小，樁側(cè)土壓力主要集中在樁身上部1m范圍內(nèi)。樁頂處土壓力較小可能是由于樁頂處砂土比較松軟導致。

2）大圓樁C₁在荷載較小時樁側(cè)土壓力沿著樁身呈遞減趨勢，這符合試驗中的一般規(guī)律。在較大水平荷載時呈現(xiàn)出樁頭處樁側(cè)土壓力變化不大，距離樁身0.4m（3～4倍直徑）處樁側(cè)土壓力增大，樁身1m以下樁側(cè)土壓力已經(jīng)很小，基本可以忽略，也就是說大圓樁C₁在水平荷載作用下樁側(cè)土壓力主要在樁身上半段。

3）小圓樁C₂在載較小時樁側(cè)土壓力沿著樁身逐漸遞減，在受到較大荷載時樁頂處樁側(cè)土壓力基本無變化，距離樁身0.4m（5～6倍直徑）處樁側(cè)土壓力達到最大，樁身1m以下側(cè)土壓力較小。在距離樁頭1.4m處樁側(cè)土壓力有小范圍增大，這可能是由于小圓樁的剛性扭轉(zhuǎn)，對樁側(cè)土壓力產(chǎn)生了土壓力。

4）五星形樁F₁樁側(cè)土壓力沿樁身分布趨勢與圓樁接近，在4倍的外接圓直徑處土壓力達到最大；不同之處是在距離樁身0.4m到0.7m范圍樁側(cè)土壓力減小較慢，五星形異形截面的存在帶動了更廣范圍的土體參與水平荷載的承擔。

3.結(jié)論

五星形樁是一種截面異形樁，為掌握其水平承載性能，進行了周長最大化五星形樁F₁、周長面積比最大化五星形樁F₂、與五星形樁F₂截面周長相同的圓樁C₁以及與五星形樁F₂截面面積相同的圓樁C₂4根單樁對比模型試驗研究，主要結(jié)論如下：

1）五星形樁F₁是F₂的水平極限承載力的1.08倍，但截面面積是F₂的1.33倍，可見五星形樁F₂的“性價比”更高。

2）與F₂樁相比，圓樁C₁的水平極限承載力是F₂的1.08倍，但其截面面積是F₂的2.3倍，可見五星形F₂樁單位混凝土貢獻水平承載力更高。

3）與F₂樁相比，圓樁C₂的水平極限承載力是F₂的0.62倍，但兩根樁截面面積相同，可見F₂樁在特定的加載方向上表現(xiàn)出較高的水平承載能力。

4）4根樁的樁身彎矩分布規(guī)律大體相同，在4倍樁徑（五星形樁為外接圓半徑）左右達到最大；五星形樁雖能調(diào)動更多的土體參與水平荷載的承擔，但趨于達到混凝土的抗拉強度，易于折斷，工程安全度不高。

5）樁側(cè)土壓力主要分布在10倍樁徑（五星形樁為外接圓直徑）范圍內(nèi)，其下到樁底土壓力偏小，可見水平承載力主要由上部土體提供，樁側(cè)面積越大、抗彎剛度越大，土抗力發(fā)揮程度更高、范圍更廣。

6）需要指出的是，五星形樁在指定加載方向上表現(xiàn)出比圓樁更強的水平承載性能，但實際工程中樁承受的水平承載力方向是不確定的，因此，圓樁的適應(yīng)性更強。另外，五星形樁截面面積小，抗彎剛度不足，容易折斷。所以，五星形樁雖在某些方向上水平承載力高于圓樁，但總體承載性能方面不一定優(yōu)于圓樁。