趙云灝，劉崇茹，李庚銀，李越，羅鋼

（1.新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（華北電力大學(xué)），北京 102206；2.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力調(diào)度控制中心，廣東廣州 510600）

一種新型交直流系統(tǒng)混合仿真方法

趙云灝1，劉崇茹1，李庚銀1，李越1，羅鋼2

（1.新能源電力系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（華北電力大學(xué)），北京 102206；2.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力調(diào)度控制中心，廣東廣州 510600）

為發(fā)揮電磁暫態(tài)仿真方法和動(dòng)態(tài)相量仿真方法的優(yōu)勢(shì)，提出了一種新型交直流系統(tǒng)混合仿真方法——交流系統(tǒng)使用電磁暫態(tài)模型、直流系統(tǒng)使用動(dòng)態(tài)相量模型的電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真方法來分析交直流系統(tǒng)擾動(dòng)情況下系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)過程，根據(jù)交直流系統(tǒng)位置和相互作用關(guān)系，分析了混合仿真中交直流系統(tǒng)模型的接口位置、等效方法以及混合仿真方法。將所提出的混合仿真的仿真結(jié)果和PSCAD/EMTDC中的電磁暫態(tài)模型仿真結(jié)果進(jìn)行了比較，驗(yàn)證了所提交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真方法的正確性和有效性。

交直流系統(tǒng)；動(dòng)態(tài)相量；電磁暫態(tài)

隨著電力電子器件制造技術(shù)的提高以及遠(yuǎn)距離大容量輸電的需求，高壓直流輸電技術(shù)在國(guó)內(nèi)外得到廣泛應(yīng)用。尤其在中國(guó)，為解決能源中心和負(fù)荷中心距離較遠(yuǎn)的現(xiàn)狀，高壓直流系統(tǒng)在能源中心向負(fù)荷中心送電、跨區(qū)互聯(lián)中發(fā)揮了重要作用，形成了跨區(qū)互聯(lián)、交直流并列運(yùn)行的世界上最復(fù)雜的交直流混合系統(tǒng)[1]。為研究交直流系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)過程，開展關(guān)于不同詳細(xì)程度、適合不同研究用途的交直流系統(tǒng)仿真模型以及仿真方法的研究，已成為研究人員多年來的研究重點(diǎn)。

目前電力系統(tǒng)時(shí)域仿真中廣泛使用的仿真模型可分為兩類：電磁暫態(tài)模型[2-3]和機(jī)電暫態(tài)模型（或稱為準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型）[4]。其中，電磁暫態(tài)模型使用差分計(jì)算模型，能準(zhǔn)確反映交直流系統(tǒng)各頻次的動(dòng)態(tài)特性，但是計(jì)算求解規(guī)模大，尤其在模擬換流器等電力電子器件時(shí)更為明顯；機(jī)電暫態(tài)模型使用基波相量模型，計(jì)算求解規(guī)模小，但該模型對(duì)交流系統(tǒng)及直流系統(tǒng)換流器均采用準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型，不夠精確。為了綜合解決仿真精度和計(jì)算規(guī)模的問題，動(dòng)態(tài)相量建模理論[5]因其在換流器等電力電子器件建模中的優(yōu)勢(shì)被引入到電力系統(tǒng)建模仿真中。其原理是通過對(duì)時(shí)變信號(hào)進(jìn)行傅里葉變換，導(dǎo)出其主導(dǎo)分量對(duì)應(yīng)的時(shí)變傅里葉系數(shù)，以建立能反映元件動(dòng)態(tài)特性的動(dòng)態(tài)相量模型。該方法已在HVDC換流器及HVDC系統(tǒng)[6-7]、FACTS元件[8]以及 dc-dc變換器[9]等電力電子器件建模中得到成功應(yīng)用。為充分發(fā)揮3種模型在交直流系統(tǒng)建模仿真中的優(yōu)勢(shì)，文獻(xiàn)[10-12]分別對(duì)交直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量仿真以及交直流系統(tǒng)機(jī)電-動(dòng)態(tài)相量、機(jī)電-電磁混合仿真進(jìn)行了相關(guān)研究。

為結(jié)合電磁暫態(tài)仿真和動(dòng)態(tài)相量建模方法的優(yōu)勢(shì)，充分發(fā)揮電磁暫態(tài)仿真方法的優(yōu)勢(shì)，需建立一套交流系統(tǒng)模型，既可反映交流系統(tǒng)基波及各次諧波全部動(dòng)態(tài)特性的優(yōu)勢(shì)，同時(shí)又能有效利用直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型；既可根據(jù)仿真精度的需要，建立換流器主要特征諧波的數(shù)學(xué)模型的特點(diǎn)，又能將換流器模型處理成代數(shù)模型，以減少建模和仿真計(jì)算的復(fù)雜度。本文使用文獻(xiàn)[7]提出的直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型，提出了交流系統(tǒng)使用電磁暫態(tài)模型，直流系統(tǒng)使用動(dòng)態(tài)相量模型的交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真方法。

本文根據(jù)電磁暫態(tài)仿真和動(dòng)態(tài)相量建模仿真方法的優(yōu)點(diǎn)與原理，以及交直流系統(tǒng)相互關(guān)系，分析了交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真中交直流系統(tǒng)的分區(qū)、相互等效方法以及混合仿真算法。在MATLAB中編程實(shí)現(xiàn)了提出的交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真。將混合仿真結(jié)果與PSCAD/EMTDC中的交直流系統(tǒng)電磁暫態(tài)模型仿真結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比，驗(yàn)證了所提出的交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真的可行性和準(zhǔn)確性。

1 電磁暫態(tài)模型和動(dòng)態(tài)向量模型的基本原理

1.1 電磁暫態(tài)模型基本原理

電磁暫態(tài)數(shù)值計(jì)算方法以微分方程的隱式梯形積分法為基礎(chǔ)。因?yàn)殡[式梯形積分法在求解微分方程中具有極高的求解精度及計(jì)算穩(wěn)定性，因此電磁暫態(tài)仿真能準(zhǔn)確反應(yīng)電感、電容等基本電器元件以及電力濾波器和傳輸線等交流系統(tǒng)元件的動(dòng)態(tài)特性。

以電感元件為例對(duì)電磁暫態(tài)模型數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行說明，電感元件的時(shí)域微分方程為

式中：uL為電感兩端的電壓；iL為流過電感的電流。應(yīng)用隱式梯形積分法，可將式（1）轉(zhuǎn)化為差分方程（2）求解

式中：Δt為積分求解步長(zhǎng)。

交流系統(tǒng)電磁暫態(tài)過程的計(jì)算方法和流程參見文獻(xiàn)[13]。

1.2 動(dòng)態(tài)相量模型基本原理

動(dòng)態(tài)相量模型的數(shù)學(xué)基礎(chǔ)是傅里葉變換。對(duì)于時(shí)域中周期為T的函數(shù)x（τ），在任一時(shí)間長(zhǎng)度為（t-T，t]的區(qū)間上可以用傅里葉級(jí)數(shù)表示為[5]

式中：ω=2π/T；Xk（t）為k次時(shí)變的傅里葉系數(shù)，稱為k階動(dòng)態(tài)相量，記為〈x〉k。

根據(jù)動(dòng)態(tài)相量的基本理論可知，時(shí)域值到動(dòng)態(tài)相量值的轉(zhuǎn)換可通過下列數(shù)值積分完成：

式中：N=T/Δt；Δt為積分求解步長(zhǎng)。

根據(jù)k階動(dòng)態(tài)相量的定義可知，動(dòng)態(tài)相量具有：

1）共軛特性

上標(biāo)“*”表示共軛復(fù)數(shù)。

2）微分特性

3）卷積特性

利用動(dòng)態(tài)相量理論以及直流系統(tǒng)換流器的調(diào)制理論，可方便地建立能反映換流器諧波動(dòng)態(tài)特性的換流器動(dòng)態(tài)相量模型以及直流線路的動(dòng)態(tài)相量微分模型和直流系統(tǒng)控制器動(dòng)態(tài)相量模型。

2 交直流系統(tǒng)電磁動(dòng)態(tài)相量混合仿方法

混合仿真中交流系統(tǒng)使用電磁暫態(tài)模型；直流系統(tǒng)使用文獻(xiàn)[7]提出的直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型，該模型包含完整的換流器動(dòng)態(tài)相量模型、直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型以及定電流控制器、定電壓控制器以及低壓限流環(huán)節(jié)等控制系統(tǒng)模型。另外文獻(xiàn)[7]提出的直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型未建立鎖相環(huán)（PLL）模型，為實(shí)現(xiàn)混合仿真，完善直流系統(tǒng)控制系統(tǒng)模型，本文根據(jù)文獻(xiàn)[14]建立了PLL模型。

2.1 交直流系統(tǒng)分區(qū)及等效

混合仿真中，為方便交直流系統(tǒng)分區(qū)，發(fā)揮直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型的優(yōu)勢(shì)，選取整流側(cè)以及逆變側(cè)換流母線作為電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真模型的接口。

根據(jù)交直流系統(tǒng)仿真過程中的相互關(guān)系以及交直流系統(tǒng)混合仿真的分區(qū)及接口位置的選取，交流系統(tǒng)在換流母線處對(duì)直流系統(tǒng)等效為電壓源，直流系統(tǒng)在換流母線處對(duì)交流系統(tǒng)等效為電流源。此外，因直流系統(tǒng)直流側(cè)濾波電感的作用，直流系統(tǒng)換流器的直流側(cè)考慮直流量；交流側(cè)電流根據(jù)換流器的組成形式，考慮基波以及主要特征諧波電流，如12脈動(dòng)換流器，交流側(cè)考慮基波以及11次和13次諧波電流。

2.2 混合仿真算法

混合仿真方法為：首先根據(jù)交直流系統(tǒng)位置建立交流系統(tǒng)電磁暫態(tài)計(jì)算網(wǎng)絡(luò)，并將直流線路的動(dòng)態(tài)相量模型、控制器模型以及PLL模型差分化；其次將交流系統(tǒng)電磁暫態(tài)模型、換流器動(dòng)態(tài)向量模型以及差分后的直流線路動(dòng)態(tài)相量模型和控制器模型、PLL模型配合，進(jìn)行仿真，仿真流程圖如圖1所示。

圖1 交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真流程圖Fig.1 The flowchart of EMT-DP hybrid simulation of AC-DC system

混合仿真流程如下：

步驟1 以整流側(cè)和逆變側(cè)的換流母線為邊界，根據(jù)交流系統(tǒng)的濾波器等各元件連接方式及直流系統(tǒng)位置形成式（8）所示的交流系統(tǒng)電磁暫態(tài)計(jì)算網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點(diǎn)方程，并根據(jù)潮流計(jì)算結(jié)果設(shè)定仿真初值。

式中：G為根據(jù)交流系統(tǒng)元件形成的電磁暫態(tài)計(jì)算節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣；uac（t+Δt）為t+Δt時(shí)刻交流系統(tǒng)各節(jié)點(diǎn)瞬時(shí)電壓組成的列向量；ihistory（t）為根據(jù)t時(shí)刻交流系統(tǒng)各節(jié)點(diǎn)電壓值uac（t），各支路電流值iac（t）。兩側(cè)換流母線注入直流系統(tǒng)的電流的時(shí)域值ir（t）、ii（t）組成的歷史電流列向量。

步驟2 根據(jù)式（8）計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻各節(jié)點(diǎn)的瞬時(shí)電壓值uac（t+Δt）。

步驟3 根據(jù)交流系統(tǒng)元件差分模型計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻交流系統(tǒng)各支路的電流值iac（t+Δt）。

步驟4 根據(jù)t時(shí)刻和t+Δt時(shí)刻兩側(cè)換流母線的交流電壓值，t時(shí)刻換流母線a相電壓相角θrva（t）、θiva（t），由PLL差分模型計(jì)算t+Δt時(shí)刻兩側(cè)換流母線電壓的相角θra（t+Δt）、θia（t+Δt）。

步驟5 通過時(shí)域值向動(dòng)態(tài)相量值轉(zhuǎn)換的公式式（5），計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻的兩側(cè)換流母線a相電壓的動(dòng)態(tài)相量值〈vra〉1（t+Δt）、〈via〉1（t+Δt）。

步驟6 根據(jù)t+Δt時(shí)刻兩側(cè)換流母線a相電壓的動(dòng)態(tài)相量值αr（t）、αi（t）控制器輸出的，以及文獻(xiàn)[7]中直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型計(jì)算得到的兩側(cè)換流器的換相角μr（t）、μi（t），通過文獻(xiàn)[7]中整流器和逆變器動(dòng)態(tài)相量模型的直流電壓部分，計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻直流系統(tǒng)整流側(cè)和逆變側(cè)的直流電壓動(dòng)態(tài)相量值〈vdr〉0（t+Δt）、〈vdi〉0（t+Δt）。

步驟7 根據(jù)t+Δt時(shí)刻直流側(cè)直流電壓動(dòng)態(tài)相量值〈vdr〉0（t+Δt）、〈vdi〉0（t+Δt），t時(shí)刻直流側(cè)直流電壓〈vdr〉0（t）、〈vdi〉0（t）、〈vdc〉0（t）以及t時(shí)刻直流系統(tǒng)整流側(cè)、逆變側(cè)和直流線路對(duì)地電容的電流動(dòng)態(tài)相量值〈idr〉0（t）、〈idi〉0（t）、〈idc〉0（t），通過差分后的直流線路動(dòng)態(tài)相量模型計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻直流側(cè)直流電流動(dòng)態(tài)相量值〈idr〉0（t+Δt）、〈idi〉0（t+Δt）、〈idc〉0（t+Δt）以及直流線路對(duì)地電容的電壓動(dòng)態(tài)相量〈vdc〉0（t+Δt）。

步驟8 根據(jù)t+Δt時(shí)刻直流側(cè)直流電壓、電流動(dòng)態(tài)相量〈vdr〉0（t+Δt）、〈vdc〉0（t+Δt）、〈vdi〉0（t+Δt）和〈idr〉0（t+Δt）、〈idi〉0（t+Δt）、〈idc〉0（t+Δt）以及動(dòng)態(tài)相量與時(shí)域值轉(zhuǎn)換公式計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻直流側(cè)直流電壓、電流的時(shí)域值vdr（t+Δt）、vdc（t+Δt）、vdi（t+Δt）和idr（t+ Δt）、idc（t+Δt）、idi（t+Δt）。

步驟9 根據(jù)t+Δt時(shí)刻直流側(cè)直流電流動(dòng)態(tài)相量值〈idr〉0（t+Δt）和〈idi〉0（t+Δt），t時(shí)刻整流側(cè)和逆變側(cè)觸發(fā)角αr（t）、αi（t），文獻(xiàn)[7]中模型計(jì)算得到的兩側(cè)換流器的換相角μr（t）、μi（t）以及PLL計(jì)算得到的t+Δt時(shí)刻的整流側(cè)、逆變側(cè)的a相電壓相角θra（t+Δt）、θia（t+ Δt）和整流側(cè)、逆變側(cè)換流母線a相電壓的初相位，利用文獻(xiàn)[7]中整流器和逆變器動(dòng)態(tài)相量模型交流電流部分以及動(dòng)態(tài)相量到時(shí)域值的定義，計(jì)算得到t+ Δt時(shí)刻兩側(cè)換流母線注入直流系統(tǒng)的電流值ira（t+ Δt）、irb（t+Δt）、irc（t+Δt）和iia（t+Δt）、iib（t+Δt）、iic（t+Δt）。

步驟10 根據(jù)t+Δt時(shí)刻直流側(cè)直流電壓、電流動(dòng)態(tài)相量值〈vdi〉0（t+Δt）、〈idr〉0（t+Δt）、〈idi〉0（t+Δt）以及t時(shí)刻直流側(cè)直流電壓、電流動(dòng)態(tài)相量〈vdi〉0（t）、〈idr〉0（t）、〈idi〉0（t），由控制器差分模型計(jì)算得到t+Δt時(shí)刻整流側(cè)和逆變側(cè)的觸發(fā)角αr（t+Δt）、αi（t+Δt）。

步驟11 令t=t+Δt，檢測(cè)是否t=tt_end；如果是，則仿真結(jié)束；如果不是，返回步驟1循環(huán)。

圖2 單極12脈動(dòng)HVDC系統(tǒng)Fig.2 A monopolar 12-pules HVDC transmission system

3 仿真結(jié)果

本文仿真測(cè)試系統(tǒng)為圖2所示的單極12脈動(dòng)高壓直流系統(tǒng)。系統(tǒng)參數(shù)為：交流系統(tǒng)頻率50 Hz，整流側(cè)交流系統(tǒng)電源線電壓有效值為382.867 2 kV，整流側(cè)換流變壓器變比為1/Kr=345/213.455 7，逆變側(cè)交流系統(tǒng)電源線電壓有效值為215.05 kV，逆變側(cè)換流變壓器變比為1/Ki=230/209.228 8，整流側(cè)和逆變側(cè)的換流變壓器漏抗標(biāo)幺值均為0.18 pu，整流側(cè)及逆變側(cè)換流母線處均裝有11次及13次濾波器和無功補(bǔ)償裝置。直流系統(tǒng)額定電壓500 kV，額定電流2 kA，直流線路電阻5 Ω，直流線路整流側(cè)和逆變側(cè)的平波電感均為0.596 8 H，直流線路對(duì)地電容50 μF?？刂葡到y(tǒng)整流側(cè)采用定電流控制，逆變側(cè)采用定電壓控制，同時(shí)整流側(cè)和逆變側(cè)均配有低壓限流環(huán)節(jié)。

在電磁暫態(tài)仿真程序PSCAD/EMTDC中，建立了圖2所示的交直流系統(tǒng)電磁暫態(tài)模型。應(yīng)用所提出的交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真方法，使用Matlab編程實(shí)現(xiàn)了圖2所示的交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真。使用所建混合仿真模型與PSCAD/EMTDC中的電磁暫態(tài)模型在下列2種擾動(dòng)情況進(jìn)行了對(duì)比。

Case 1，HVDC系統(tǒng)直流電流參考值Idref在t=2 s時(shí)從1 pu變化到0.6 pu。

Case 2，整流側(cè)交流電源電壓在t=2 s時(shí)跌落5%，這類故障一般是由遠(yuǎn)方系統(tǒng)發(fā)生故障引起的[16]。

2種擾動(dòng)下混合仿真和電磁暫態(tài)仿真所得的直流系統(tǒng)整流側(cè)直流電流以及整流側(cè)換流母線a相交流電壓、整流側(cè)換流母線流向直流系統(tǒng)的a相交流電流分別如圖3—圖5所示，其中idrHybrid、vraHybrid、iraHybrid是所提交混合仿真得到的直流電流以及交流電壓、電流；idrEMT、vraEMT、iraEMT是電磁暫態(tài)仿真得到的直流電流以及交流電壓、電流。

圖3 直流電流仿真結(jié)果對(duì)比Fig.3 Simulation results of the direct current

圖3—圖5的仿真結(jié)果可以看出，交直流系統(tǒng)混合仿真在直流系統(tǒng)和交流系統(tǒng)擾動(dòng)下能很好地反映交直流系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性，并能很好地反映直流系統(tǒng)換流器的諧波特性。

對(duì)比的仿真結(jié)果中，電磁暫態(tài)模型仿真步長(zhǎng)為50 μs，混合仿真仿真步長(zhǎng)為100 μs。因?yàn)樵诓煌脚_(tái)建立了電磁暫態(tài)模型和混合仿真模型，不能直接對(duì)比仿真速度，但混合仿真的仿真步長(zhǎng)比電磁暫態(tài)仿真的仿真步長(zhǎng)大，而且動(dòng)態(tài)相量建模方法通過代數(shù)方程，既可建立能準(zhǔn)確反映換流器頻率特性的換流器模型，又能有效降低計(jì)算求解規(guī)模（與電磁暫態(tài)計(jì)算方法相比）。文獻(xiàn)[6]對(duì)動(dòng)態(tài)相量仿真方法能有效減少仿真時(shí)間進(jìn)行了詳細(xì)分析。因此可知混合仿真能有效反映交直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性，并能有效提高仿真速度。

圖4 整流側(cè)換流母線電壓仿真結(jié)果對(duì)比Fig.4 Simulation results of the commutation bus voltage in the rectifier side

圖5 整流側(cè)換流母線流向直流系統(tǒng)電流仿真結(jié)果對(duì)比Fig.5 Simulation results of the AC current in the rectifier side

4 結(jié)論

為發(fā)揮電磁暫態(tài)建模仿真方法以及動(dòng)態(tài)相量建模仿真方法各自的優(yōu)勢(shì)，本文提出了一種新型交直流系統(tǒng)混合仿真方法-交流系統(tǒng)使用電磁暫態(tài)模型，直流系統(tǒng)使用動(dòng)態(tài)相量模型的交直流系統(tǒng)電磁-動(dòng)態(tài)相量混合仿真方法，詳細(xì)分析了混合仿真的實(shí)現(xiàn)流程。

MATLAB中混合仿真結(jié)果和PSCAD/EMTDC中電磁暫態(tài)模型仿真結(jié)果的對(duì)比分析表明，所提出的混合仿真能在使用比直流系統(tǒng)電磁暫態(tài)模型簡(jiǎn)單易求解的直流系統(tǒng)動(dòng)態(tài)相量模型以及較大仿真步長(zhǎng)時(shí)，在不同的交直流系統(tǒng)擾動(dòng)下，準(zhǔn)確反映交直流系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)過程，具有良好的仿真精度，驗(yàn)證了混合仿真的正確性和有效性。該混合仿真方法為交直流系統(tǒng)仿真提供了新思路。

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（編輯 馮露）

A New Kind of Hybrid Simulation Method of AC-DC Power System

ZHAO Yunhao1，LIU Chongru1，LI Gengyin1，LI Yue1，LUO Gang2
（1.State Key Laboratory of Alternate Electrical Power System with Renewable Energy Sources（North China Electric Power University），Beijing 102206，China；2.Power Dispatch Control Centre of Guangdong Power Grid Corp.Ltd.，Guangzhou 510660，Guangdong，China）

In order to take the advantage of electromagnetic transient（EMT）simulation method and dynamic phasors simulation method，this paper proposes a new hybrid simulation of AC-DC system-electromagnetic transient-dynamic phasors hybrid simulation of AC-DC System where dynamic phasors model and traditional EMT models are respectively applied to build the model of HVDC system and AC system.The location of the interface，equivalent method of AC-DC system and EMT-DP hybrid simulation method are investigated.Simulation results show that the proposed EMT-DP hybrid simulation of AC-DC system are both effective and acceptable.

AC-DC system；dynamic phasors；electromagnetic transient

2017-01-26。

趙云灝（1988—），男，博士研究生，主要研究方向?yàn)榻恢绷骰旌舷到y(tǒng)分析與仿真、運(yùn)行與控制；

劉崇茹（1977—），女，博士，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事交直流混合系統(tǒng)分析與仿真、運(yùn)行與控制的科研和教學(xué)工作；

李庚銀（1964—），男，博士，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事新能源電力系統(tǒng)、電能質(zhì)量、新型輸配電技術(shù)等方面的研究

高等學(xué)校學(xué)科創(chuàng)新引智計(jì)劃（“111”計(jì)劃）（B08013）；廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司科技項(xiàng)目（K-GD2014-198）。

Project Supported by the“111”Project（B08013）of China；Science and Technology Program of Guangdong Power Grid Company Limited（K-GD2014-198）.

1674-3814（2017）04-0001-06

TM743

A