劉熠斌， 閆 昊， 孫曉昉， 馮 翔， 楊朝合

(中國石油大學(xué) 重質(zhì)油國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 山東 青島 266580)

兩段提升管催化裂化沉降器內(nèi)待生劑吸附油氣的變化

劉熠斌， 閆 昊， 孫曉昉， 馮 翔， 楊朝合

(中國石油大學(xué) 重質(zhì)油國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 山東 青島 266580)

沉降器內(nèi)汽提油氣的冷凝是造成重油催化裂化裝置沉降器結(jié)焦的根本原因。為了分析待生劑吸附油氣的性質(zhì)變化，首先通過在線取樣獲得兩段提升管催化裂化裝置不同提升管內(nèi)待生劑，用甲苯抽提提取待生劑上吸附的烴類并進(jìn)行性質(zhì)分析；然后在模擬汽提實(shí)驗(yàn)裝置上進(jìn)行待生劑的模擬汽提實(shí)驗(yàn)，分析汽提過程中的化學(xué)反應(yīng)；最后將汽提油氣中的液相組分進(jìn)行二次熱轉(zhuǎn)化實(shí)驗(yàn)，探索汽提油氣在沉降器稀相空間的熱轉(zhuǎn)化行為。結(jié)果表明，二段提升管待生劑吸附油氣較多，餾程偏重，飽和分和氫含量很低；汽提過程中的化學(xué)反應(yīng)以熱裂化為主，二段待生劑吸附油氣的反應(yīng)較弱，重油收率較高，而且經(jīng)過二次熱裂化反應(yīng)后，二段汽提油氣重油收率仍然高于50%。因此二段提升管待生劑汽提油氣會對兩段提升管催化裂化沉降器的結(jié)焦產(chǎn)生重要影響。

催化裂化(FCC)； 待生劑； 吸附油氣； 汽提； 化學(xué)反應(yīng)

Abstract： Condensation of stripped hydrocarbons is the root cause of coking in the disengager of a fluid catalytic cracking unit. To analyze the property changes of stripped hydrocarbons, on-site sampling at an industrial two-stage riser fluid catalytic cracking (TSRFCC) plant was performed to get the spent catalysts from various risers. The spent catalyst was extracted with toluene as solvent to obtain adsorbed hydrocarbons, which were analyzed by various methods. The spent catalyst from riser was also stripped with steam as a medium, and the chemical reactions in stripping were investigated. The liquid of stripped hydrocarbons was gathered to carry out thermal cracking experiment to simulate the reaction in dilute phase zone in the disengager. The spent catalyst from 2ndriser contained more adsorbed hydrocarbons with high distillation range and lower saturate and hydrogen contents. Thermal cracking is the dominant chemical reaction in the stripping process. Yield of heavy oil was higher in the stripping of the 2ndriser spent catalyst due to the lower crackability of the adsorbed hydrocarbons. After secondary thermal cracking, the heavy oil yield of stripped hydrocarbon from the 2ndriser spent catalyst was still over 50%. Therefore, stripped hydrocarbon from the 2ndriser spent catalyst had a remarkable effect on coking in the disengager of the TSRFCC unit.

Keywords：fluid catalytic cracking (FCC); spent catalyst; adsorbed hydrocarbon; stripping; chemical reaction

沉降器結(jié)焦是影響重油催化裂化裝置長周期運(yùn)行的重要原因。原料的不斷變重使進(jìn)入汽提段的催化劑吸附的油氣越來越重。這部分油氣在汽提過程中從催化劑脫附，進(jìn)入沉降器稀相空間，部分高沸點(diǎn)重組分達(dá)到露點(diǎn)溫度冷凝為液相，包裹催化劑顆粒并沉積在器壁，逐漸形成焦炭。因此汽提油氣的性質(zhì)是影響沉降器結(jié)焦的主要因素[1-2]。

汽提器作為反應(yīng)和再生之間的中間環(huán)節(jié)，是催化裂化裝置中的重要組成部分，其目的是通過水蒸氣將待生劑上可揮發(fā)烴類脫除。如果汽提效率不佳，不但會引起目的產(chǎn)物的損失，而且會增加再生器的燒焦負(fù)荷[3-4]。汽提段內(nèi)待生劑夾帶的烴類物質(zhì)可以分為3類：催化劑顆粒間夾帶的油氣、催化劑孔道內(nèi)吸附的油氣和沉積在催化劑上的焦炭。在現(xiàn)行催化裂化裝置中，催化劑攜帶約占進(jìn)料量2%～4%的油氣進(jìn)入汽提段，其中夾帶在催化劑顆粒間的約占70%～80%[5]。這部分油氣容易脫除，是汽提過程提高輕質(zhì)油收率的主要來源。最難脫除的是催化劑孔道內(nèi)的油氣，因孔道阻滯作用，無法及時離開孔道，在汽提過程中進(jìn)一步發(fā)生裂化、烷基化和縮合等反應(yīng)。

汽提過程一直被認(rèn)為是物理過程，但是現(xiàn)在越來越多的研究者認(rèn)識到，在汽提過程中化學(xué)反應(yīng)起到重要作用。操作條件對汽提效率有顯著影響。高亮等[6]發(fā)現(xiàn)，汽提溫度對汽提效率具有明顯的影響，汽提溫度越高，汽提效率越高。Gerritsen等[7]的研究結(jié)果表明，在500℃下，汽提時間從10 s延長到200 s，待生劑上焦炭質(zhì)量分?jǐn)?shù)將從1.5%降至0.7%。Koon等[8]也證明延長汽提時間有利于提高汽提效率。Rivault等[9]則發(fā)現(xiàn)，在汽提過程中，約20%的焦炭可以進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為輕質(zhì)產(chǎn)品。然而，汽提過程中吸附油氣的變化以及汽提油氣二次反應(yīng)的研究鮮有報道。

兩段提升管催化裂化技術(shù)采用兩根提升管共用

一個沉降器的設(shè)計(jì)。一段提升管進(jìn)料為新鮮原料，二段提升管進(jìn)料為回?zé)捰秃陀蜐{。進(jìn)料的不同導(dǎo)致兩根提升管待生劑吸附油氣的質(zhì)量和性質(zhì)不同。為了對比分析不同提升管的待生劑吸附油氣的性質(zhì)及在汽提過程中的反應(yīng)，筆者選擇某煉油廠兩段提升管催化裂化裝置在線取樣獲取一段提升管和二段提升管內(nèi)的待生劑，然后通過甲苯抽提得到吸附油并進(jìn)行分析；通過模擬實(shí)驗(yàn)裝置進(jìn)行汽提過程模擬實(shí)驗(yàn)，分析汽提過程的化學(xué)反應(yīng)，并對汽提得到的液體產(chǎn)物進(jìn)行熱反應(yīng)實(shí)驗(yàn)，模擬汽提油氣在沉降器空間內(nèi)的反應(yīng)過程。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1兩段提升管催化裂化工業(yè)裝置在線取樣

采用自行設(shè)計(jì)的在線取樣器(見圖1)在某煉油廠的兩段提升管催化裂化裝置的提升管頂部水平段取樣以獲取未汽提的待生劑。該工業(yè)裝置一段提升管進(jìn)料(Feed-1)為新鮮原料，主要為丙烷脫瀝青油，摻煉少量常壓渣油；二段提升管進(jìn)料(Feed-2)為回?zé)捰秃突責(zé)捰蜐{。進(jìn)料性質(zhì)見表1。

圖1 某煉油廠兩段提升管在線取樣示意圖Fig.1 Schematic diagram of on-line sampling system fromtwo-stage riser in a refinery1—Riser； 2—Probe； 3—Steam； 4—Cyclone； 5,6—Condenser；7—Flowmeter； 8—Spent catalyst； 9,10—Condensate；11—Cracked gas

Feedρ20/(g·cm-3)ν80/(mm2·s-1)w(CCR)/%w(Element)/%w/%CHSNSaturatesAromaticsResinsAsphaltenesFeed-10.916253.755.4786.5312.610.260.2262.3224.4212.650.61Feed-20.972936.742.9488.1510.660.400.2147.4442.579.440.55

1.2溶劑抽提

稱取25 g待生劑用濾紙包好后放入索氏抽提器中，以甲苯為抽提溶劑，保持140℃恒溫條件下連續(xù)抽提24 h。待催化劑吸附油抽提完成后，將液相轉(zhuǎn)移至錐形瓶中進(jìn)行蒸餾，使甲苯揮發(fā)，得到抽提油。將經(jīng)過抽提的催化劑和獲得的抽提油一同轉(zhuǎn)移至真空烘箱中連續(xù)干燥12 h，冷卻至室溫后，分別進(jìn)行稱重。抽提油進(jìn)行基本物性分析和模擬蒸餾分析，根據(jù)餾程劃分為汽油(IBP～200℃)、柴油(201～350℃)和重油(>350℃)。抽提后的催化劑經(jīng)過定碳分析，確定催化劑上的焦炭含量。

1.3汽提實(shí)驗(yàn)

汽提實(shí)驗(yàn)在汽提模擬實(shí)驗(yàn)裝置上進(jìn)行，流程如圖2所示。該裝置主要包括蒸汽發(fā)生系統(tǒng)、投料-汽提系統(tǒng)和汽提油氣收集系統(tǒng)。汽提反應(yīng)器上方設(shè)有投料器，投料器通過投料管與反應(yīng)器連通。投料通過投料器內(nèi)部與反應(yīng)器內(nèi)部的壓差實(shí)現(xiàn)。當(dāng)反應(yīng)器達(dá)到預(yù)定溫度時，待生劑被投放到反應(yīng)器內(nèi)部進(jìn)行汽提40 min。收集的氣體和液體產(chǎn)物進(jìn)行分析后，液體產(chǎn)物進(jìn)行熱轉(zhuǎn)化實(shí)驗(yàn)研究。汽提后的催化劑進(jìn)行定碳分析。

圖2 汽提模擬實(shí)驗(yàn)裝置流程示意圖Fig.2 Schematic diagram of the simulation stripping unit1—N2； 2—Water tank； 3—Pump； 4—Steam generator；5—Spent catalyst tank； 6—Stripping reactor； 7—Furnace；8—Cold trap； 9—Liquid receiver； 10—Gas collector；11—Water tank； 12—Scale

1.4汽提油的熱轉(zhuǎn)化實(shí)驗(yàn)

汽提過程中收集的液體產(chǎn)物在固定床微反中進(jìn)行熱轉(zhuǎn)化實(shí)驗(yàn)，以模擬汽提油氣重組分在沉降器空間內(nèi)的熱反應(yīng)過程。實(shí)驗(yàn)過程中在反應(yīng)器內(nèi)裝入一定量的石英砂，以石英砂床層的溫度作為反應(yīng)溫度。反應(yīng)過程中通過改變進(jìn)料速率改變質(zhì)量空速。

1.5產(chǎn)物分析

實(shí)驗(yàn)過程中收集的氣體產(chǎn)物通過Bruker 450 GC煉廠氣分析氣相色譜儀確定其組成，液體產(chǎn)物通過Agilent 6890N 氣相色譜儀進(jìn)行模擬蒸餾分析，催化劑上焦炭含量則通過燃燒-色譜法進(jìn)行測定。具體分析方法參見文獻(xiàn)[10]。

1.6數(shù)據(jù)處理

甲苯抽提過程，分別定義待生劑吸附烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)wah、抽提油收率yeo和抽提效率φe表達(dá)式見式(1)～(3)。

(1)

(2)

(3)

汽提過程，定義汽提效率φs計(jì)算式見式(4)。

(4)

吸附油氣中重油的轉(zhuǎn)化率xho見式(5)。

(5)

因?yàn)闊峒妆綄N類的溶解能力很強(qiáng)，因此抽提后待生劑上剩余的物質(zhì)可以看作反應(yīng)過程生成的焦炭。假設(shè)汽提過程中生成的焦炭由吸附油中的重油餾分縮合而成，則重油的縮合率xcon表達(dá)式見式(6)。

(6)

采用Mauleon提出的熱裂化系數(shù)R[5]表示汽提過程中熱裂化反應(yīng)的強(qiáng)弱。熱裂化系數(shù)定義為甲烷和乙烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)之和與異丁烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)的比值，見式(7)。

(7)

2 結(jié)果與討論

2.1一、二段提升管待生劑抽提結(jié)果及抽提油性質(zhì)

以甲苯為溶劑，在索氏抽提器中對一段提升管待生劑(Spent catalyst-1)和二段提升管待生劑(Spent catalyst-2)進(jìn)行抽提實(shí)驗(yàn)，待生劑吸附烴含量、抽提油收率、抽提效率及汽提后待生劑焦炭含量列于表2，抽提所得的產(chǎn)物(Extracted oil-1和Extracted oil-2)性質(zhì)列于表3。

表2 一、二段提升管待生劑抽提實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 2 Extracting experimental results of spent catalystsfrom 1st and 2nd riser

θ=140 ℃；Toluene as solvent;τ=24 h

該裝置以丙烷脫瀝青油為主要原料，雖然瀝青質(zhì)含量較低，但是餾分偏重，在催化裂化過程中吸附在催化劑上的油氣較多。由表2看到，二段提升管進(jìn)料為回?zé)捰秃陀蜐{，含有更多的稠環(huán)芳烴組分，吸附能力較強(qiáng)，因此在催化劑上吸附的油氣更多，是一段提升管待生劑吸附油氣的2倍多。而抽提效率表明，二段待生劑雖然吸附的油氣較多，但是90%以上可溶于熱甲苯，說明在催化裂化反應(yīng)過程中生焦相對較少。這主要是因?yàn)槎翁嵘芡Ａ魰r間較短、原料轉(zhuǎn)化深度較低。

表3 一、二段提升管待生劑抽提油主要性質(zhì)Table 3 Properties of extracted oils from 1st and 2nd riser spent catalyst

由表3可知，與一段提升管待生劑抽提油相比，二段提升管待生劑抽提油雖然終餾點(diǎn)比一段抽提油低，但是具有更高的殘?zhí)恐怠⒏叩闹赜秃亢透偷臍浜?，C/H原子比約為1，說明其中含有較多的稠環(huán)芳烴，因此在汽提過程中二段抽提油具有更高的結(jié)焦傾向。

2.2一、二段提升管待生劑汽提過程的化學(xué)反應(yīng)

在490℃、水蒸氣流量3.0 mL/min的條件下分別對一、二段提升管待生劑汽提40 min，收集汽提產(chǎn)物，對汽提后的催化劑進(jìn)行定碳，確定產(chǎn)物分布并計(jì)算汽提過程中的汽提效率、重油轉(zhuǎn)化率、重油縮合率和熱裂化系數(shù)，結(jié)果列于表4。

表4 一、二段提升管待生劑汽提實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 4 Stripping experimental results of spent catalysts from 1st and 2nd riser

θ=490℃；qV=3.0 mL/min；τ=40 min

由表4看到，與甲苯抽提相比，蒸汽汽提的效率較低，汽提后催化劑的焦炭含量較高，尤其是二段待生劑，這一差距更為明顯。催化裂化催化劑上的焦炭可以分為可溶性焦炭和不可溶性焦炭。抽提過程可以將可溶性焦炭溶解萃取，而汽提過程中可溶性焦炭難以脫除，而且會進(jìn)一步發(fā)生石墨化反應(yīng)轉(zhuǎn)化為不可溶性焦炭[11]。另外，蒸汽汽提過程中吸附油氣的化學(xué)反應(yīng)也可以進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為焦炭。

由表4還看到，一段待生劑吸附油的重油轉(zhuǎn)化率高達(dá)78.99%，但是僅有4.78%縮合生成焦炭，輕質(zhì)化率高達(dá)74.21%；而二段待生劑吸附油的重油轉(zhuǎn)化率僅有32.96%，但是縮合生焦率高達(dá)29.63%，輕質(zhì)化率僅有3.33%，說明二段待生劑吸附油在汽提過程中不但反應(yīng)較少，而且以生焦反應(yīng)為主。一段待生劑汽提產(chǎn)物中柴油收率高達(dá)53.61%，而二段待生劑汽提產(chǎn)物中重油收率則超過51%。Mauleon指出，當(dāng)熱裂化系數(shù)R小于0.6時，反應(yīng)主要以催化裂化為主；R在0.6～1.2之間時，表明催化裂化與熱裂化反應(yīng)相當(dāng)；當(dāng)R大于1.2時，反應(yīng)以熱裂化為主[5]。汽提過程中熱裂化系數(shù)均大于1.2，說明汽提過程熱裂化反應(yīng)占主導(dǎo)地位。

2.3一、二段汽提油的二次反應(yīng)性能及反應(yīng)溫度和質(zhì)量空速對二次反應(yīng)規(guī)律的影響

在沉降器的稀相空間內(nèi)，油氣的流動速率和催化劑濃度較低，所形成的沖刷能力較弱，因此重油液滴一旦黏附在器壁或者內(nèi)構(gòu)件表面將不會離開。就整個生產(chǎn)周期而言，黏附的重油液滴有充足的時間進(jìn)行縮合生焦，這是造成沉降器結(jié)焦的主要原因。以汽提得到的液體產(chǎn)物(Stripped liquid-1，Stripped liquid-2)為原料，在固定床微反裝置上，以石英砂為熱載體，進(jìn)行汽提油的二次熱反應(yīng)，考察原料性質(zhì)、反應(yīng)溫度和質(zhì)量空速對二次反應(yīng)規(guī)律的影響。

2.3.1 兩段汽提油的反應(yīng)性能

在反應(yīng)溫度490℃、質(zhì)量空速5 h-1條件下進(jìn)行一段汽提油和二段汽提油的熱裂化反應(yīng)，產(chǎn)物分布如表5所示。

表5 一、二段汽提油二次反應(yīng)產(chǎn)物分布Table 5 Product distributions for secondary reaction of 1st and 2nd stripped liquids

θ=490℃； MHSV=5 h-1

由表5可知，因?qū)嶒?yàn)過程中需要對汽提油進(jìn)行預(yù)熱以保證流動性，使得汽提油中含有的少量汽油餾分揮發(fā)，預(yù)熱后的汽提油中不再含有汽油餾分，因此二次反應(yīng)中的氣體和汽油均是熱裂化的產(chǎn)物。但無論是一段還是二段待生劑汽提油，在二次熱轉(zhuǎn)化過程中轉(zhuǎn)化率都很低，生成的裂化氣、汽油和焦炭很少。從重油的裂化反應(yīng)看，二段汽提油中重油餾分的裂化反應(yīng)更為強(qiáng)烈，但經(jīng)過二次裂化反應(yīng)后，二段汽提油的重油收率仍然超過50%。

2.3.2 反應(yīng)溫度的影響

汽提蒸汽攜帶汽提油氣由沉降器底部進(jìn)入稀相空間，最后經(jīng)沉降器頂旋離開沉降器，油氣所處的溫度由490℃漸變?yōu)?30℃。在質(zhì)量空速5 h-1、反應(yīng)溫度 430～490℃下汽提油氣二次熱裂化反應(yīng)的產(chǎn)物分布如圖3所示。

反應(yīng)溫度是影響烴類熱裂化反應(yīng)的重要因素。對于絕大多數(shù)烴類，當(dāng)反應(yīng)溫度小于450℃時，其熱裂化速率較低；當(dāng)溫度超過600℃時，烴類的熱裂化速率都很高。由圖3看到，當(dāng)反應(yīng)溫度超過470℃時，熱裂化產(chǎn)生的小分子產(chǎn)物的收率快速增加，但是由于汽提油在汽提過程中已經(jīng)發(fā)生過熱裂化反應(yīng)，而且待生劑吸附油本身的芳香性很強(qiáng)，因此熱裂化反應(yīng)的總體轉(zhuǎn)化率很低。反應(yīng)溫度對二段汽提油中重油餾分的裂化反應(yīng)影響較為明顯，重油的轉(zhuǎn)化率逐漸增加，柴油的收率有所提高。而一段汽提油在二次熱反應(yīng)過程中重油收率略有降低，柴油收率基本不變。二段汽提油中重油餾分超過76%，而一段汽提油中柴油餾分則超過75%。重油與柴油相比，黏度、密度都偏高，容易吸附在石英砂上形成焦炭，因此二段汽提油在反應(yīng)過程中重油在數(shù)量上的優(yōu)勢使二段汽提油的焦炭產(chǎn)率始終高于一段汽提油。

圖3 一、二段汽提油二次熱裂化產(chǎn)物收率隨反應(yīng)溫度的變化曲線Fig.3 Product yields of secondary thermal cracking of 1st and 2nd stripped liquids vs temperatureMHSV=5 h-1(a) Stripped liquid-1; (b) Stripped liquid-2(1) Diesel; (2) Heavy oil; (3) Dry gas; (4) Gasoline; (5) LPG; (6) Coke

2.3.3 質(zhì)量空速的影響

反應(yīng)溫度490℃條件下，改變質(zhì)量空速進(jìn)行汽提油的二次熱裂化反應(yīng)，產(chǎn)物分布如圖4所示。

圖4 一、二段汽提油二次熱裂化產(chǎn)物收率隨質(zhì)量空速的變化曲線Fig.4 Product yields of secondary thermal cracking of 1st and 2nd stripped liquids vs MHSVθ=490℃(a) Stripped liquid-1; (b) Stripped liquid-2(1) Diesel; (2) Heavy oil; (3) Dry gas; (4) Gasoline; (5) LPG; (6) Coke

降低空速可延長原料的停留時間，增加反應(yīng)深度，提高原料轉(zhuǎn)化率。但是由圖4看到，在490℃的條件下，無論是一段汽提油還是二段汽提油，其轉(zhuǎn)化率都很低，而且隨質(zhì)量空速的增加，重油和柴油的收率基本不變。由此可以推斷，汽提油氣在沉降器內(nèi)停留并不會進(jìn)一步發(fā)生太多裂化反應(yīng)，相反會增加重油餾分冷凝吸附的幾率。

3 結(jié) 論

因進(jìn)料的不同，兩段提升管待生劑吸附油氣的質(zhì)量和性質(zhì)有很大差異。二段提升管因?yàn)檫M(jìn)料為易吸附、難裂化的回?zé)捰秃陀蜐{，導(dǎo)致待生劑上吸附的油氣較多，芳香分含量很高，氫含量很低。在汽提過程中，二段提升管待生劑上發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)較弱，所獲得的汽提油氣中重油收率超過50%，而且在二次反應(yīng)中轉(zhuǎn)化率較低。由此可以推測，二段提升管待生劑吸附的油氣對兩段提升管催化裂化沉降器的結(jié)焦產(chǎn)生重要影響。

符號說明：

MHSV——質(zhì)量空速，h-1;

mah——待生劑吸附烴總質(zhì)量，g；

meo——抽提油的質(zhì)量，g；

msc——待生劑的質(zhì)量，g；

msh——汽提油氣的質(zhì)量，g；

R——熱裂化系數(shù)；

qV——水蒸氣流量，mL/min；

wah——待生劑吸附烴的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%

w(C1)——甲烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

w(C2)——乙烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

w(i-C4)——異丁烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

wcec——抽提后待生劑的焦炭質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

wcsc——汽提后待生劑的焦炭質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

weho——抽提油中重油質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

wsho——汽提液相產(chǎn)物中的重油質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

xcon——汽提過程中重油的轉(zhuǎn)化率，%；

xho——吸附油氣中重油的轉(zhuǎn)化率，%；

ycoke——汽提過程中焦炭收率，%；

yeo——抽提油收率，%；

yho——汽提過程中重油收率，%；

φe——抽提效率，%；

φs——汽提效率，%；

θ——溫度，℃；

τ——汽提時間，min。

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ChangesofAdsorbedHydrocarbonsonSpentCatalystinDisengagerofaTwo-StageRiserFluidCatalyticCrackingUnit

LIU Yibin， YAN Hao， SUN Xiaofang， FENG Xiang， YANG Chaohe

(StateKeyLaboratoryofHeavyOilProcessing,ChinaUniversityofPetroleum,Qingdao266580,China)

2016-10-27

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(21476263和21606254)資助

劉熠斌，男，副教授，博士，從事催化反應(yīng)工程方面的研究；Tel：0532-86980917；E-mail：liuyibin@upc.edu.cn

楊朝合，男，教授，博士，從事石油與天然氣加工方面的研究；Tel：0532-86981718；E-mail：statekeylab@upc.edu.cn

1001-8719(2017)05-0842-07

TE624

A

10.3969/j.issn.1001-8719.2017.05.004