曲兆昆+王華敬+尋萬福+劉福勝+卞漢兵

摘要：為探討改良劑（水泥、固化劑）對土壤滲透性及微觀孔隙分布的影響機(jī)理，以平原水庫粉質(zhì)黏土為研究對象，采用滲透試驗和壓汞試驗，對改良土的滲透系數(shù)及微觀孔隙進(jìn)行研究。結(jié)果表明：固化劑使孔隙體積變小，降低改良土的滲透系數(shù)，但并非呈線性減小關(guān)系；當(dāng)摻量為2%時，水泥和固化劑之間產(chǎn)生較大的抑制作用。固化劑速凝，可明顯縮短施工周期，為工程搶修提供新的發(fā)展方向。水泥對改良土滲透性影響最大，隨著水泥摻量增加，土體內(nèi)部由大孔隙向小孔隙過渡。當(dāng)齡期超過7 d，土體滲透性降幅較大，大孔、中孔含量減少，微孔、極微孔逐漸增多；該研究建立了滲透系數(shù)與大孔、中大孔孔隙率的函數(shù)關(guān)系，為改良土作為防滲材料的穩(wěn)定性分析提供理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：滲透試驗；壓汞試驗；離子固化劑；孔隙分布；速凝；量化

中圖分類號：TU42文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A文章編號：

16721683（2017）06017207

Abstract：

In order to study the effect of the modifier （cement and curing agent） on the soil permeability and micropore distribution，we studied the permeability of the modified soil and the micropores using the permeability test and the mercury intrusion test，with the silty clay in plain reservoirs as the research objectThe results showed that the curing agent reduced the pore volume and the permeability coefficient of the modified soil，but the decline was not linearWhen the content was 2%，there was an obvious inhibitory effect between the cement and the curing agentThe fast hardening of the curing agent could significantly shorten the construction periodThis points out a new direction for engineering repairIn addition，the cement had the greatest influence on the permeability of modified soilWith the increase of cement content，the large pores within the soil would transition to small poresAfter 7 days，the soil permeability declined sharply，the amount of large and intermediate pores decreased，and the micropores and ultramicropores increasedThis study has established a functional relationship between the permeability coefficient and the porosity of large pores and mediumlarge pores，and can provide a theoretical basis for the stability analysis of the modified soil as impervious material

Key words：

permeability test；mercury intrusion test；ion curing agent；pore distribution；fast hardening；quantify

平原水庫作為一種調(diào)控水資源的有效方式，近年來建設(shè)力度逐漸加大。滲透性作為工程風(fēng)險檢測的重要指標(biāo)之一，對平原水庫安全經(jīng)濟(jì)地運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用。而平原水庫地區(qū)多屬于第四系沖積地層，一般為砂黏土，筑壩土料條件較差，滲透系數(shù)在105～104 cms范圍之間，滲透性較強(qiáng)，在水流作用下易對壩體產(chǎn)生滲漏侵蝕，甚至引發(fā)潰壩坍塌等事故，嚴(yán)重威脅水庫周邊人民的生命財產(chǎn)安全。同時，壩體滲漏會造成水庫周圍土壤沼澤化、鹽漬化等現(xiàn)象，給生態(tài)環(huán)境遭到破壞埋下隱患。為了解決土壤滲透問題，國內(nèi)外學(xué)者已進(jìn)行了初步探索，大多通過外添改性材料的方法，提高土壤的抗?jié)B性。

沈珠江[1]院士提出土體結(jié)構(gòu)性是21世紀(jì)土力學(xué)的核心問題，而研究發(fā)現(xiàn)，滲透性不僅受土質(zhì)物理特性、外加劑、溫度、齡期等因素的影響，與其它力學(xué)性能之間也密切相關(guān)[29]。隨著機(jī)械科學(xué)的進(jìn)步，學(xué)者們開始嘗試從微觀孔隙角度解釋宏觀的滲透特性，針對土壤滲透的微觀作用機(jī)制，也分別提出了不同的理論模型假設(shè)，并通過計算機(jī)模擬、理論推導(dǎo)、技術(shù)手段（GIS、SEM、CT、MIP及XRD衍射）等，分析水分在土壤中的運(yùn)移情況，驗證假設(shè)模型的可行性，并提取改良土體的微觀結(jié)構(gòu)特征，研究影響土體滲透的主要孔徑范圍，探討改良劑對土體孔徑變化的影響規(guī)律，在微觀與宏觀之間建立關(guān)系[1021]。

壓汞法作為材料孔隙特征分析的常用方法之一，因能夠精確地量化材料內(nèi)部孔隙形態(tài)、測徑范圍寬等優(yōu)點，而得以廣泛應(yīng)用。王升福等[22]通過壓汞法對軟黏土壓縮、凍融前后孔徑變化進(jìn)行試驗研究，揭示了壓縮及凍融對土體孔體積和孔表面積影響的微觀機(jī)制。張濤等[23]借助壓汞試驗，探討了木質(zhì)素對改良粉土的微觀孔隙變化的影響規(guī)律。目前，利用壓汞法分析土壤微觀孔隙結(jié)構(gòu)的研究頗多，但對改良土的微觀研究還處于初步探索階段。市面上的外加劑種類中，固化劑是土力學(xué)領(lǐng)域研究的熱點，但因其種類繁多，和水泥土之間的反應(yīng)機(jī)理較復(fù)雜，對滲透影響的定量研究還甚少。本文通過添加改良劑，達(dá)到減小內(nèi)部孔隙、提高平原水庫壩體土質(zhì)抗?jié)B性的目的，使土壤的滲透系數(shù)控制在106 cms量級及以下，為平原水庫的安全運(yùn)行提供理論保障；并借助壓汞試驗，從微觀層面上分析該類離子固化劑對土壤滲透性的影響規(guī)律。endprint

1試驗方法

11試驗材料

試驗用土為平原水庫粉質(zhì)黏土，根據(jù)課題組前期試驗成果發(fā)現(xiàn)，干密度對改良土的滲透性影響非常小，可忽略不計。本[HJ]文在進(jìn)行試驗時，將干密度默認(rèn)控制為172 gcm3。壓實度983%，含水率18%，塑性指數(shù)（IP）129。固化劑為離子固化劑，主要成分為納米級的鋁離子溶液。高濃度的固化劑溶液比較穩(wěn)定，不會受到周圍環(huán)境的影響而變質(zhì)。水泥為普通的硅酸鹽水泥。

按照《土工試驗規(guī)程（SL 237-1999）》要求，對土樣進(jìn)行基本的物理參數(shù)試驗，試驗結(jié)果見表1，其擊實試驗曲線見圖1。

12試驗設(shè)計

該試驗涉及到固化劑、水泥和齡期三種因素，為研究各種因素對改良土的滲透性影響，故設(shè)計10組不同配比的土樣進(jìn)行滲透和壓汞試驗，對改良土進(jìn)行微觀定量分析，力圖從微觀角度闡明各因素對改良土壤滲透性能的影響機(jī)理。由于設(shè)計的試驗較多，且前期試驗中，各因素純粹作為單因素，其余因素完全不考慮時，改良土的滲透結(jié)果不佳（其中涉及到水泥與固化劑在不同齡期階段的結(jié)合反應(yīng)）。故考慮其他因素的基礎(chǔ)上，進(jìn)行試驗設(shè)計。為方便起見，每組試驗配比采用簡單的代號表示，如C13+Al4+T7表示水泥摻量為13%，以Al3+為主要成分的固化材料摻量為4%，養(yǎng)護(hù)齡期為7 d。

13試驗方法

將試驗用土盛放于托盤，在105 ℃烘箱中放置8 h，土壤充分干燥后，經(jīng)碎土器破碎或碾散，過5 mm細(xì)篩，按照不同配比，制備用于滲透試驗與壓汞試驗的兩組土樣（每組3個）。其中，重塑土制樣時，注意先用玻璃棒將水與土拌和勻?qū)?，放入塑料袋中密封靜置24 h后再制備土樣。由于水泥和固化劑遇水立即發(fā)生反應(yīng)，故改良土制樣時，拌勻即制備土樣。將土樣置于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期后，采用室內(nèi)變水頭法測定土樣的滲透系數(shù)，壓汞法測定土樣微觀形態(tài)。滲透儀為南京儀器廠生產(chǎn)的“南55”變水頭滲透儀，壓汞儀為全自動孔徑分析儀PorosityMaster33系列，分為低壓注汞和高壓注汞兩個過程，可測量壓強(qiáng)范圍為：0783 PSI33000 PSI，測量孔徑0005～1 080 μm，可充分反映土體內(nèi)部的孔隙分布情況。

[BT2-4]2試驗結(jié)果分析

21改良土的試驗結(jié)果分析

固化劑、水泥與齡期皆作為相對單因素變量單獨進(jìn)行試驗設(shè)計與結(jié)果分析，10組不同配比土樣的滲透系數(shù)見表2。水泥摻量為13%，7 d齡期時，不同固化劑摻量的滲透曲線和壓汞曲線見圖2。固化劑摻量為2%，7 d齡期時，不同水泥摻量的滲透曲線和壓汞曲線見圖3。水泥摻量為13%，固化劑摻量為4%時，不同齡期的滲透曲線和壓汞曲線見圖4。土壤內(nèi)部的孔隙分布情況見表3、圖5。

22不同固化劑摻量的試驗結(jié)果比較

圖2表示固化劑摻量為0、1%、2%和4%時的試驗曲線，由圖2（a）可知，改良土的滲透系數(shù)隨固化劑摻量的增加呈先增大后減小趨勢。當(dāng)固化劑摻量在0～1%范圍時，改良土壤的滲透系數(shù)隨著固化劑摻量的增加而增大。當(dāng)固化劑摻量在1%～2%范圍時，能顯著降低改良土的滲透系數(shù)；當(dāng)固化劑的摻量為2%～4%時，隨固化劑摻量的增加，改良土滲透系數(shù)降幅較緩。原因為：固化劑中的負(fù)離子與土壤顆粒表面的正離子發(fā)生中和反應(yīng)，造成土壤顆粒表面的離子缺位，破壞了土壤顆粒表面的雙電層結(jié)構(gòu)。顆粒缺位區(qū)域粒子顯中性，在土壤表面迅速板化，顆粒由親水過渡到泌水狀態(tài)，結(jié)構(gòu)趨于穩(wěn)定。與此同時，Al3+與土壤表面的正離子（K+、Na+）迅速發(fā)生交換反應(yīng)，破壞了土壤顆粒表面的吸附水膜，削弱了土壤顆粒的吸水能力。沒有水膜隔閡的顆粒之間斥力減弱，相互吸引銜接，形成所謂的“抱團(tuán)”現(xiàn)象。

進(jìn)汞曲線反映改良土的內(nèi)部孔隙體積變化，由圖2（b）可知，固化劑摻量為2%的進(jìn)汞曲線位于摻量為0%、1%、4%的進(jìn)汞曲線的下面，說明其改良土內(nèi)部孔隙體積最小。對比發(fā)現(xiàn)，1%和4%固化劑摻量的進(jìn)汞曲線都位于0%固化劑摻量的進(jìn)汞曲線上面，表明1%和4%摻量未能減小改良土內(nèi)部孔隙。原因為：當(dāng)1%摻量，固化劑摻量較少，固化劑速凝，顆粒間大孔、中孔增加，滲透系數(shù)增大；當(dāng)2%摻量時，大孔、中孔含量減少，微孔、極微孔明顯增多，滲透系數(shù)大幅度降低。表明固化劑受到水泥水化的抑制力，沒有繼續(xù)發(fā)生固化。當(dāng)4%摻量時，大孔和中孔相對增多，但之前產(chǎn)生膠結(jié)物質(zhì)堵塞了部分大孔隙，盡管大孔、中孔含量增多，其并非皆為連通孔隙，故滲透系數(shù)不升反降?？讖椒植记€反映的是孔隙空間體積的變化幅度[24]。由圖2（c）可知，配比C13+Al1+T7和C13+Al2+T7的改良土孔徑呈單峰分布，孔徑的主分布區(qū)間分別為01～5 μm、003～01 μm，而配比C13+Al0+T7和C13+Al4+T7的改良土孔徑分布曲線峰型不明顯，但呈出清晰的孔隙變化趨勢。

綜合滲透系數(shù)和孔隙變化特征，對比其他摻量，發(fā)現(xiàn)2%摻量的固化劑對有效地改良土內(nèi)部孔隙，降低滲透系數(shù)的效果最顯著。

23不同水泥摻量的試驗結(jié)果比較

圖3表示水泥摻量為7%、9%和13%時的試驗曲線，由圖3（a）可知，隨著水泥摻量的增加，改良土滲透系數(shù)呈非線性減小趨勢。相對素土而言，滲透系數(shù)減少一個數(shù)量級。當(dāng)水泥摻量在7%～9%范圍時，滲透系數(shù)降幅較大，減少率為115%；當(dāng)水泥摻量在9%～13%范圍時，滲透系數(shù)降幅較小，減少率為9%。原因為：（1）水泥中的C3A和C3S和土中水發(fā)生水解反應(yīng)，生成水化硅酸鈣（CSH凝膠）、氫氧化鈣（Ca（OH）2）、和水化鋁酸鈣（3CaO·Al2O3·6H2O）等微顆粒膠凝物質(zhì)。膠凝物質(zhì)堵塞部分連通孔隙，滲透路徑極大地減少。（2）土壤礦物表面吸附的K+和Na+和游離的Ca2+、Al3+離子產(chǎn)生交換作用，土壤顆粒初步團(tuán)粒化，土壤顆粒收縮脫掉土壤中的水分子，土體結(jié)構(gòu)更加密實。

由圖3（b）可知，水泥摻量越多，進(jìn)汞曲線位置越低，說明水泥能改變土體的孔隙形態(tài)，其摻量越多，孔隙體積越小。由圖3（c）可知，配比為C7+Al2+T7的改良土呈單峰分布，孔徑主要分布在5～10 μm區(qū)間內(nèi)。配比為C9+Al2+T7改良土孔徑分布曲線峰型不明顯，孔徑主要分布在03～3 μm。配比為C13+Al2+T7改良土孔徑的主分布區(qū)間為005～03 μm。從圖3（c）可知，水泥摻量增多，孔隙入口直徑相應(yīng)減小，孔徑分布曲線存在由大孔徑向小孔徑過渡趨勢。endprint

24不同齡期的試驗結(jié)果比較

圖4表示齡期為3 d、7 d和28 d時的試驗曲線，由圖4（a）可知，改良土的滲透系數(shù)隨著齡期的延長整體呈降低趨勢。7 d齡期之前的改良土滲透系數(shù)降幅較小，7 d以后改良土滲透系數(shù)降幅較大，但仍維持在同一數(shù)量級之間。原因為：（1）短時間內(nèi)，固化劑速凝，使內(nèi)部孔隙體積變大，抑制了水泥水化。（2）隨著齡期的增長，水泥水化產(chǎn)物鋁酸鈣和土壤溶液中的硫酸根離子進(jìn)一步結(jié)合，消耗一部分水分子，生成鈣礬石（AFt）晶體。另外顆粒表層碳化產(chǎn)生的CaCO3物質(zhì)，也會對水流產(chǎn)生一定的阻滯作用。

由圖4（b）可知，相比于3 d、7 d齡期的進(jìn)汞曲線，28 d齡期的進(jìn)汞曲線位于最下面，說明隨著齡期的增長，孔隙體積逐漸減小。而3 d與7 d齡期的進(jìn)汞曲線存在部分交集，說明3 d到7 d期間，土體內(nèi)部反應(yīng)比較劇烈，孔隙轉(zhuǎn)化相對集中。表明只要齡期得當(dāng)，便可達(dá)到減小孔隙體積的目的。由圖4（c）可知，不同齡期的改良土孔徑分布曲線整體上呈雙峰分布，28 d齡期的最大分布孔徑明顯小于3 d、7 d的最大分布孔徑。表明隨著齡期的增長，改良土內(nèi)部不斷地進(jìn)行物理化學(xué)反應(yīng)，生成物不斷地堵塞孔隙，孔隙體積逐漸減小，結(jié)構(gòu)趨于密實，滲透系數(shù)呈現(xiàn)出降低趨勢。

25孔隙分布情況

國內(nèi)外學(xué)者對土壤內(nèi)部孔隙的劃分有不同標(biāo)準(zhǔn)。Shear[25]在以往學(xué)者的研究基礎(chǔ)上，從土壤顆粒、團(tuán)粒層面對土壤孔隙進(jìn)行微觀劃分；張平[26]根據(jù)不同的干燥方法，對重塑膨潤土孔隙進(jìn)行劃分。本文在試驗的基礎(chǔ)上，結(jié)合土質(zhì)特點以及實測的孔隙分布規(guī)律，將改良粉質(zhì)黏土微觀孔隙劃分為：極微孔隙、微孔隙、小孔、中小孔、中大孔、大孔六類。其中直徑小于50 nm的孔隙為極微孔隙，主要為顆粒內(nèi)孔隙；直徑為50～300 nm的孔隙為微孔隙，主要為顆粒間孔隙；直徑為300～3 000 nm的孔隙為小孔隙，主要為團(tuán)粒內(nèi)和顆粒間孔隙；直徑為3 000～6 000 nm的孔隙為中小孔隙，大部分為團(tuán)粒內(nèi)孔隙，但是存在少許顆粒間孔隙；直徑為6 000～10 000 nm的孔隙為中大孔隙，主要為團(tuán)粒內(nèi)孔隙；直徑大于10 000 nm的孔隙為大孔隙，主要為團(tuán)粒間孔隙。

根據(jù)上述的孔隙劃分標(biāo)準(zhǔn)，利用壓汞試驗數(shù)據(jù)，可分別計算出每組改良土的孔隙分布情況。圖5為不同類型孔隙的相對含量柱狀圖，表3為每組土樣不同孔隙的孔隙率情況。

短時間內(nèi)，水泥與固化劑皆可改變土體內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)。由圖5（a）可知，當(dāng)固化劑摻量分別為1%與4%時，水泥和固化劑與土中水、土顆粒之間的結(jié)合較快。土體內(nèi)部的大中孔隙占比皆高于未摻固化劑時的占比，說明此時固化劑與水泥的抑制作用較??；當(dāng)固化劑摻量為2%時，改良土體內(nèi)部的大中孔隙占比最少，而此時固化劑與水泥之間的相互抑制作用較大，能有效減緩對方水化的速度，防止“抱團(tuán)”現(xiàn)象，從而固化劑和土壤生成的膠結(jié)物質(zhì)不斷填充于孔隙之間，顆粒間孔隙減少，微孔和極微孔含量增多，占孔體積的60%左右。由圖5（b）可知，水泥摻量從7%增加到9%時，大孔、小孔數(shù)量增多，中孔數(shù)量減少（小孔隙增幅最大，為323%），對于微孔和極微孔影響甚小。當(dāng)摻量為13%時，土體內(nèi)部大、中、小孔數(shù)量皆存在不同幅度的減?。ㄐ】紫稖p幅最大，為343%），極微孔和微孔明顯增多。由圖5（c）可知，在一定的配比下，7 d齡期之前，對團(tuán)粒內(nèi)和顆粒間孔隙影響較大，滲透系數(shù)減幅較小；7 d齡期之后，對大、中孔隙影響較顯著，滲透系數(shù)減幅較大。由圖5（d）可知，配比C13+Al4+T7的大孔、中孔含量多于配比C9+Al2+T7，而配比C13+Al2+T7的大孔、中孔含量少于配比C9+Al2+T7，表明2%摻量的固化劑與13%摻量的水泥之間相互抑制作用尤為顯著，使土體的大孔、中孔急劇減少，短時間內(nèi)提高土體抗?jié)B性，對于工程的搶險保修提供了保障。

由圖5（a）可知，當(dāng)固化劑為1%時，土體內(nèi)大孔、中孔的含量明顯增多，滲透系數(shù)增大；由圖5（b）與圖5（c）可知，水泥的增加和齡期的延長使大孔、中孔的含量降低，滲透系數(shù)減小，與有關(guān)學(xué)者得出的大、中孔隙對滲透系數(shù)有決定意義結(jié)論相吻合[27]。在本文中，改良土的滲透系數(shù)與大孔、中大孔孔隙率的相關(guān)性較高，通過多元非線性回歸（符合t檢驗與F檢驗）分析，建立了滲透系數(shù)與孔隙間的函數(shù)關(guān)系：

k=1129-440m-1191n-1979mn+2361m2+1156n2（1）

式中：k為滲透系數(shù)（e6 cms）；m為中大孔孔隙率（%）；n為大孔孔隙率（%）。

3結(jié)論

以平原水庫粉質(zhì)黏土為研究對象，采用室內(nèi)滲透、壓汞試驗方法，對改良后粉質(zhì)黏土的滲透系數(shù)與微觀孔隙分布規(guī)律進(jìn)行了研究，得到以下結(jié)論。

（1）借助壓汞試驗，從微觀上解釋了改良土滲透機(jī)理，實現(xiàn)了微觀和宏觀的有機(jī)結(jié)合。分析發(fā)現(xiàn)，水泥、固化劑和齡期等因素使天然密度下土壤的滲透系數(shù)降低一個數(shù)量級，使極微孔隙、微孔隙數(shù)量增多，大、中孔隙數(shù)量減少，滿足防滲要求。

（2）固化劑摻量對滲透系數(shù)量級影響幅度較小，使改良土在較小范圍內(nèi)浮動。固化劑和水泥之間存在相互抑制作用，當(dāng)固化劑摻量2%、水泥摻量13%時，抑制作用最大。此時改良土內(nèi)部大、中大孔隙數(shù)量較少，結(jié)構(gòu)較密實。該類離子固化劑的速凝作用，具有實際工程意義。

（3）水泥摻量對土壤滲透性及小孔隙含量的影響較大，摻量越多，土壤滲透系數(shù)越?。划?dāng)摻量為9%時，滲透系數(shù)顯著減小。

（4）齡期7 d后，改良土內(nèi)部反應(yīng)開始趨緩。根據(jù)實際工程，建議將改良土養(yǎng)護(hù)7天以上。

（5）根據(jù)滲透系數(shù)與大孔、中大孔孔隙率之間的函數(shù)關(guān)系，由土體滲透系數(shù)的變化可反映內(nèi)部孔隙形態(tài)的演變，為實際工程的滲流安全性評價提供了一定的理論支持。

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