張鳳玲，宋體杰，馬克明，王靜

（1.沈陽飛機工業(yè) (集團) 有限公司，沈陽 110034；2.沈陽航空航天大學(xué)，沈陽 110136）

復(fù)合材料具有比強度/比剛度高、熱膨脹系數(shù)較低、阻尼系數(shù)大、耐高溫、化學(xué)穩(wěn)定性好等綜合性優(yōu)點，在航空航天、國防科技、交通運輸?shù)刃袠I(yè)得到了廣泛的應(yīng)用。碳纖維增強樹脂基復(fù)合材料作為航空、航天領(lǐng)域最常用的復(fù)合材料，在各種服役環(huán)境條件下，樹脂基體會受到濕熱、陽光照射、鹽霧和交變應(yīng)力等外界環(huán)境因素的交互作用，從而使復(fù)合材料的服役壽命大大降低。在這些外界影響因素中，濕熱環(huán)境下復(fù)合材料吸濕所導(dǎo)致的力學(xué)性能退化是影響服役壽命的最重要方面，因此自20世紀70年代起，即對復(fù)合材料的濕熱老化行為進行了研究。世界各國的研究人員對復(fù)合材料在濕熱環(huán)境下所引起的力學(xué)性能、物理性能等進行了多方面的廣泛研究，普遍采用將力學(xué)性能作為衡量復(fù)合材料服役壽命和損傷閾值的參量。復(fù)合材料在濕熱環(huán)境中的吸濕過程是一個緩慢的水分彌散過程，實際服役期間，復(fù)合材料會受到濕度/溫度和外界載荷對纖維、基體及復(fù)合材料界面的聯(lián)合作用，最終導(dǎo)致復(fù)合材料產(chǎn)生物理、化學(xué)性能的退化。吸濕率受外界的溫度、濕度、復(fù)合材料厚度以及基體化學(xué)性質(zhì)等因素的影響，樹脂基復(fù)合材料濕熱行為的研究主要針對吸濕規(guī)律[1-6]、老化性能[7-9]以及力學(xué)性能[10-16]等方面進行研究。

1 試驗

1.1 T300/QY8911復(fù)合材料制備

將 T300/QY8911復(fù)合材料預(yù)浸料單向鋪層，然后采用真空袋成形制備復(fù)合材料。成形工藝為：（120±5）℃ /15 min（0.4MPa）+ 185 ℃/ 2 h（0.4 MPa)+195 ℃/4 h（0.4 MPa）+80 ℃（泄壓），室溫后取出。

1.2 性能測試

1）復(fù)合材料的濕熱處理采用水煮吸濕方法進行加速實驗。將試樣浸入去離子沸水中進行處理，前四天稱量一次，然后每三天稱量一次各個試樣的質(zhì)量變化。當(dāng)質(zhì)量增量比上次增加0.05%時，每天稱量質(zhì)量變化。連續(xù)三次測定的質(zhì)量增量小于上次質(zhì)量的0.05%（或 0.02%）時，濕熱處理過程即可認為達到飽和狀態(tài)。

2）采用美國TA公司DMA2980動態(tài)力學(xué)熱分析儀，通過三點彎曲方式對復(fù)合材料進行DMTA分析，測定其玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。復(fù)合材料試樣尺寸為 30 mm×6 mm×2 mm，測試參數(shù)：室溫至300 ℃、升溫速率為 5 ℃/min、振蕩頻率為1 Hz。

3）根據(jù)HB 7625—1998 對復(fù)合材料試樣進行拉伸性能測試。測試試樣尺寸為230 mm×12.5 mm×2 mm，加載速度為2 mm/min。根據(jù)HB 7626—1998對濕熱處理后的復(fù)合材料試樣進行壓縮性能測試，測試試樣尺寸為135 mm×15 mm×2 mm，加載速度為2 mm/min。

2 結(jié)果及分析

2.1 濕熱行為的研究

圖1和圖2為分別T300/QY8911復(fù)合材料在濕熱處理過程中，吸濕率與處理時間（t）以及時間平方根（t1/2）的關(guān)系曲線。

碳纖維增強樹脂基復(fù)合材料在受到外界濕熱環(huán)境影響時，水分子通過擴散和/或毛細作用逐漸滲入其內(nèi)部，溫度會加速此滲透過程。進入復(fù)合材料內(nèi)部的水分子會使樹脂基體的大分子鏈間距增大，從而發(fā)生溶脹，進而產(chǎn)生增塑。另外隨著水分子向樹脂基體的滲透擴散，會產(chǎn)生滲透壓，導(dǎo)致基體內(nèi)部產(chǎn)生裂紋，使吸濕量增加，此時水分子會促進裂紋擴展，使基體產(chǎn)生破壞，基體斷鏈和解交聯(lián)，樹脂基體流失。在吸濕初期，由于水分子主要滲透進入復(fù)合材料內(nèi)部的微小裂紋缺陷和樹脂分子的自由體積，此過程分子的擴散行為符合 Fick第二定律。在吸濕后期，由于樹脂基體在濕熱條件下產(chǎn)生了一系列的物理和化學(xué)變化，從而導(dǎo)致水分子的擴散行為偏離Fick第二定律。

從圖 1中可以看出，復(fù)合材料在濕熱處理過程中，濕熱開始后360 h以內(nèi)，復(fù)合材料的吸濕率隨時間的增加而呈現(xiàn)逐漸上升的趨勢；當(dāng)濕熱時間超過360 h，吸濕率變化曲線趨緩；濕熱處理432 h時，復(fù)合材料達到飽和狀態(tài)，吸濕率最終為1.34%。從圖2中可以看出，復(fù)合材料在120 h以內(nèi)，吸濕率與t1/2呈現(xiàn)出線性關(guān)系，即表明復(fù)合材料在此階段內(nèi)的吸濕規(guī)律符合Fick第二定律；在120 h以后，吸濕率與t1/2的關(guān)系出現(xiàn)線性偏離，從而表明在此階段，T300/QY8911復(fù)合材料中水分子擴散的行為已經(jīng)不符合Fick第二定律，吸濕行為趨于復(fù)雜。T300/QY8911復(fù)合材料的吸濕參數(shù)：平衡吸濕率為 1.34%，吸濕速率為1.29×10-2s-1，擴散系數(shù)為 7.38×10-5mm2/s。

2.2 濕熱行為對玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的影響

為了研究在濕熱條件下，T300/QY8911復(fù)合材料玻璃化轉(zhuǎn)變溫度與吸濕率之間的關(guān)系，分別對處理時間為0，48，72，168，432 h的試樣進行了DMTA分析。各濕熱處理條件下，T300/QY8911復(fù)合材料的損耗因子tanδ和掃描溫度θ之間關(guān)系曲線如圖3所示。

根據(jù)圖3中DMTA曲線tanδ峰所對應(yīng)的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度（θg）以及各個濕熱處理時間下的吸濕率，可獲得不同吸濕率條件下復(fù)合材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的變化規(guī)律，如圖4所示。

從圖4可以看出，T300/QY8911復(fù)合材料在吸濕條件下的θg隨吸濕率的上升而下降。在濕熱處理初期，即處理時間為0～48 h內(nèi)，吸濕率為0～0.82%，復(fù)合材料的θg下降較快，隨后下降趨勢趨緩，吸濕趨于飽和時達最小值。經(jīng)過432 h濕熱處理，達到飽和吸濕條件下的θg值為161.5 ℃，而未經(jīng)濕熱處理時，干態(tài)下的θg值為 220.7 ℃，下降了 59.2℃，即θg下降幅度達26.8%。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的主要原因是在濕熱條件下，水分子滲透進入復(fù)合材料的內(nèi)部，使復(fù)合材料基體樹脂產(chǎn)生塑化，樹脂基體分子鏈段的活動能力得以提高，從而導(dǎo)致玻璃化轉(zhuǎn)變溫度降低。

2.3 濕熱行為對力學(xué)性能的影響

不同濕熱處理條件下，T300/QY8911復(fù)合材料的力學(xué)性能變化曲線如圖5和圖6所示。

從圖5可以看出，復(fù)合材料的拉伸強度隨著吸濕率增加出現(xiàn)小幅降低。在自然狀態(tài)和工程干態(tài)（0%吸濕率）下，復(fù)合材料拉伸強度分別為1441 MPa和1489 MPa；當(dāng)復(fù)合材料吸濕率達到0.74%時，其拉伸強度降為1207 MPa，與自然狀態(tài)相比，降幅為16.2%。

從圖6中可以看出，隨著吸濕率的增加，復(fù)合材料壓縮強度的變化趨勢較小。在自然狀態(tài)和工程干態(tài)下，復(fù)合材料的壓縮強度分別為659 MPa和663 MPa；當(dāng)復(fù)合材料的吸濕率達到 0.74%時，其壓縮強度為655 MPa，與自然狀態(tài)相比，降幅僅為0.6%，可見濕熱處理對復(fù)合材料的壓縮強度的影響不大。

3 結(jié)論

1）T300/QY8911復(fù)合材料的吸濕率隨濕熱處理時間呈現(xiàn)逐漸升高的趨勢，且升高趨勢逐漸變緩，在432 h到達飽和吸濕狀態(tài)。在濕熱處理初期（120 h以內(nèi)），水分子在復(fù)合材料內(nèi)的滲透過程符合 Fick 第二定律，飽和吸濕率為1.34%。

2）濕熱處理條件下，水分子在 T300/QY8911 復(fù)合材料中的擴散系數(shù)為 7.38×10-5mm2/s，吸濕速率為 1.29×10-2s-1。

3）T300/QY8911復(fù)合材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度隨著吸濕率的增加呈下降趨勢，以對應(yīng)于損耗模量（tanδ）峰的θg為基準(zhǔn)，復(fù)合材料在飽和吸濕條件下的θg值比原始狀態(tài)下降了 59.2 ℃，下降幅度達26.8%。

4）T300/QY8911復(fù)合材料的拉伸強度隨著濕熱處理時間的延長呈現(xiàn)下降趨勢，而壓縮強度則變化不大。與自然狀態(tài)相比，濕熱處理120 h以后，拉伸強度的降幅達16.2%，壓縮強度的降幅僅為 0.6%。

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