姚光督，王文東，沈景鳳，杜鳴杰，司明明

(1.上海理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，上海 200093；2.上海材料研究所，上海 200437；3.上海市工程材料應(yīng)用評價(jià)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200437)

核電循環(huán)水系統(tǒng)的主要功能是向冷卻水系統(tǒng)中的熱交換器和凝汽器提供冷卻水.鼓型旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)是其中取水部分的主要過濾設(shè)備，其驅(qū)動(dòng)裝置是依靠一對大小齒輪傳遞動(dòng)力[1]，大小齒輪采用鎳鉻鑄鐵等材料，在運(yùn)行時(shí)容易發(fā)生腐蝕、磨損等形式破壞.為確保核電的安全運(yùn)行，可采用耐腐蝕、高強(qiáng)度的聚醚醚酮(PEEK)復(fù)合材料與金屬配副，從而解決齒輪的安全服役問題.

聚醚醚酮(PEEK)具有力學(xué)強(qiáng)度高、耐熱性、耐磨損等優(yōu)良性能，加工性能良好，PEEK在醫(yī)療、化學(xué)、航空航天、電氣等領(lǐng)域應(yīng)用廣泛[2].純PEEK摩擦系數(shù)較高，導(dǎo)熱性較差，摩擦?xí)r產(chǎn)生的熱量不能快速導(dǎo)出，很容易失效變形[3-4]，因此,PEEK復(fù)合材料摩擦學(xué)性能的研究備受關(guān)注.碳纖維(CF)增強(qiáng)PEEK改善其摩擦磨損性能，例如單向長碳纖維增強(qiáng)PEEK復(fù)合材料的固體顆粒沖蝕磨損與固體顆粒形狀、大小、材質(zhì)、沖擊角度和速度密切相關(guān)[5-6]；短碳纖維多元增強(qiáng)PEEK復(fù)合材料的摩擦磨損性能與碳纖維、石墨等填料比例、載荷、速度等諸多因素相關(guān)[7-10]，短碳纖維增強(qiáng)PEEK復(fù)合材料在水潤滑條件下的耐磨性能良好[9].PTFE微粉常用于熱塑性塑料中，工藝性能良好[11-15]，所以,可在PEEK復(fù)合材料中添加不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的PTFE微粉來增強(qiáng)其摩擦學(xué)性能，但是,PTFE微粉和CF復(fù)合改性PEEK復(fù)合材料摩擦學(xué)性能研究鮮有報(bào)道.

本文研究了CF和PTFE微粉改性的PEEK復(fù)合材料在干摩擦、水潤滑和油潤滑條件下的摩擦磨損性能，為核電站鼓型旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)驅(qū)動(dòng)齒輪材料改進(jìn)提供依據(jù).

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 試劑與儀器

聚醚醚酮(PEEK)770PF，吉林省中研高性能工程塑料有限公司；碳纖維(CF)YHP-CD-I3000，平均單絲直徑7 μm,長徑比10∶1，青島遠(yuǎn)輝復(fù)合材料有限公司；聚四氟乙烯(PTFE)微粉DB401A，平均粒徑12 μm,上?？等鹚够び邢薰?；二硫化鉬(MoS2)MF-1，平均粒徑5 μm，上海華誼集團(tuán)華原化工有限公司.

強(qiáng)力電動(dòng)攪拌機(jī)JB300-D，上海標(biāo)本模型廠；高速混合機(jī)SHR-50A，張家港通沙塑料機(jī)械有限公司；液壓壓力機(jī)YF32-100，湖州機(jī)床廠有限公司；萬能電子拉力實(shí)驗(yàn)機(jī)Instron，英國Instron公司；塑料洛氏硬度計(jì)XHR-150，上海集敏測試儀器有限公司；摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)135/305，瑞士ALFRED J.AMSLER &CO.

1.2 試樣制備

將PEEK、PTFE微粉和碳纖維、MoS2等通過機(jī)械共混，將其混合均勻后，采用專用模具在液壓壓力機(jī)上冷壓預(yù)成型，經(jīng)過高溫成型，二次定型后處理，經(jīng)機(jī)加工制得PEEK/CF/PTFE/MoS2復(fù)合材料試樣，代號為PKCFM.

1.3 測試與表征

壓縮試驗(yàn)參照GB/T 1041—1992/2008《塑料壓縮性能的測定試驗(yàn)方法》進(jìn)行，洛氏硬度按照GB/T 3398.2—2008《塑料-硬度測定-第2部分-洛氏硬度》進(jìn)行，摩擦磨損試驗(yàn)按照GB/T 3960—1989《塑料滑動(dòng)摩擦磨損試驗(yàn)方法》進(jìn)行.

采用Amsler摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行環(huán)-塊式滑動(dòng)摩擦磨損試驗(yàn)，旋轉(zhuǎn)的鋼環(huán)與PEEK復(fù)合材料試樣塊組成摩擦副，試樣的尺寸為30 mm×7 mm×6 mm，工作面尺寸為30 mm×7 mm，用磨床加工試樣工作面，以保證表面平整度與粗糙度.摩擦副為42CrMo，硬度HRC50～55，表面粗糙度(Ra)為0.4 μm，其尺寸為Φ40 mm×Φ16 mm×10 mm，表面同樣用磨床加工，試樣和鋼環(huán)均用酒精清洗，晾干后使用.試驗(yàn)條件為：載荷245 N，鋼環(huán)轉(zhuǎn)速0.42 m/s，試驗(yàn)時(shí)間2 h，試驗(yàn)環(huán)境溫度為23 ℃左右，相對濕度60%左右.干摩擦：無潤滑介質(zhì)，水潤滑：試樣浸入自來水中，油潤滑：試樣浸入L-HM46抗磨液壓油中.實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，磨損表面噴金，采用六硼化鑭掃描電子顯微鏡VEGA 3 XMU在高真空模式條件下觀察摩擦試樣磨損后的表面形貌.

2 結(jié)果與討論

2.1 力學(xué)性能

由圖1可知，PKCFM復(fù)合材料中，隨著碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的洛氏硬度呈遞增趨勢.碳纖維填充PEEK在增強(qiáng)機(jī)理上屬于纖維增強(qiáng)，由于碳纖維本身具有較好的剛性，還具有極高的耐壓縮蠕變性，因而有較高的承受負(fù)荷的能力.硬度測試時(shí)，將一定標(biāo)準(zhǔn)壓力的壓針壓入試樣，根據(jù)壓針壓入試樣的深度計(jì)算硬度，PKCFM復(fù)合材料的抗壓大幅提高，壓針壓入的深度就會減小，硬度增大.由圖2可知，PKCFM復(fù)合材料中，隨著聚PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的洛氏硬度呈遞減趨勢.PTFE微粉填充PEEK在增強(qiáng)機(jī)理上屬于彌散增強(qiáng)，由于PTFE微粉本身具有較低的剛性，承受負(fù)荷的能力較低，因而其相應(yīng)的硬度較低.由圖3可知，PKCFM復(fù)合材料中,隨著碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度呈遞增趨勢.碳纖維填充PEEK在增強(qiáng)機(jī)理上屬于纖維增強(qiáng)，由于碳纖維本身具有較好的剛性，還具有極高的耐壓縮蠕變性，因而有較高的承受負(fù)荷的能力，提高了復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度.由圖4可以看出:PKCFM復(fù)合材料中，隨著PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度呈遞減趨勢;當(dāng)PTFE微粉的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過10%時(shí)，低承載的PTFE微粉對復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度影響趨于主導(dǎo)作用，復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度下降幅度較大.

圖1 洛氏硬度與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

圖2 洛氏硬度與PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

圖3 壓縮強(qiáng)度與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.3 Relationship between compressive strength and CF content

2.2 摩擦磨損性能

摩擦系數(shù)與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)之間的關(guān)系曲線如圖5和圖6所示，磨痕寬度與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)之間的關(guān)系曲線如圖7和圖8所示.

圖4 壓縮強(qiáng)度與PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.4 Relationship between compressive strength and PTFE content

圖5 摩擦系數(shù)(干)與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.5 Relationship between dry friction coefficient and CF content

圖6 摩擦系數(shù)(油/水)與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.6 Relationship between friction coefficient (oil/water) and CF content

由圖5和圖7可見：隨著碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，PKCFM復(fù)合材料干摩擦系數(shù)及干磨痕寬度均有明顯下降；摩擦系數(shù)在碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到10%以后趨緩，磨痕寬度在碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)15%以后趨緩，這說明在PEEK中添加碳纖維后復(fù)合材料的摩擦磨損性能顯著提高.這是因?yàn)?，碳纖維是硬質(zhì)剛性材料，提高了復(fù)合材料的抗蠕變性能和耐壓性能，純PEEK在摩擦?xí)r受到245 N的壓力后蠕變比較大，表面接觸面積增大，因此其摩擦系數(shù)偏大，添加了低摩擦的碳纖維后，實(shí)際摩擦面積減小，摩擦系數(shù)也就會減小，當(dāng)減小到一定程度后趨于穩(wěn)定；同時(shí)，硬質(zhì)碳纖維的加入提高了基體的承載能力[2-3]，阻止了摩擦面上固體潤滑膜破壞，有利于形成穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜，提高了復(fù)合材料的抗粘著能力，從而其磨痕寬度大幅降低.碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于15%時(shí)，復(fù)合材料的耐磨性能趨于穩(wěn)定，這是由于隨著基體中碳纖維含量的增加，PEEK基體對填料的固定能力降低，在磨損過程中碳纖維脫落數(shù)量增加，并作為磨粒參與磨損，碳纖維的優(yōu)先承載作用與磨粒磨損作用達(dá)到局部范圍內(nèi)的平衡.由圖6和圖8可見，隨著碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，PKCFM復(fù)合材料在油/水潤滑時(shí)摩擦系數(shù)及磨痕寬度呈現(xiàn)下降趨勢.油潤滑時(shí)復(fù)合材料的摩擦系數(shù)均較低,且差異不大，對應(yīng)的水潤滑時(shí)復(fù)合材料的摩擦系數(shù)較低，但略高于油潤滑且呈現(xiàn)波動(dòng)，這是因?yàn)樵谒橘|(zhì)中摩擦磨損試驗(yàn)時(shí)，水流對摩擦面上固體潤滑膜沖刷作用導(dǎo)致摩擦面微凸峰處于動(dòng)態(tài)變化過程中.油潤滑時(shí)復(fù)合材料的磨痕寬度均較低,且差異不大，這是由于油的潤滑作用，一方面形成了潤滑油膜，另一方面潤滑油及時(shí)將摩擦生熱傳導(dǎo)出摩擦接觸區(qū)域，阻止了粘著磨損的產(chǎn)生，減弱了疲勞磨損的程度.復(fù)合材料磨痕寬度大幅降低，對應(yīng)的水潤滑時(shí)復(fù)合材料的磨痕寬度均較低，但略高于油潤滑，也是由于水流沖刷破壞了摩擦面上固體潤滑膜的穩(wěn)定性.

圖7 磨痕寬度(干)與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.7 Relationship between wear scar width (dry) and CF content

由圖9和圖10可見，隨著PTFE微粉含量的增加，PKCFM復(fù)合材料干摩擦系數(shù)呈下降趨勢，摩擦系數(shù)在PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到15%以后下降幅度較大.這是因?yàn)?，PTFE微粉摩擦系數(shù)較低，微觀是片狀結(jié)構(gòu)，有利于形成穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜，提高了復(fù)合材料的抗粘著能力，從而其干摩擦系數(shù)大幅降低.隨著聚四氟乙烯微粉含量的增加，PKCFM復(fù)合材料油/水潤滑時(shí)摩擦系數(shù)呈現(xiàn)微微下降趨勢，摩擦系數(shù)穩(wěn)定.這是因?yàn)?，PTFE微粉摩擦系數(shù)較低，在油的作用下有利于形成穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜和潤滑油膜，從而其油摩擦系數(shù)大幅降低；對應(yīng)的水潤滑時(shí)復(fù)合材料的摩擦系數(shù)均較低，但略高于油潤滑，由于水流沖刷破壞了摩擦面上固體潤滑膜的穩(wěn)定性.

圖8 磨痕寬度(油/水)與碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.8 Relationship between wear scar width (oil/water) and CF content

圖9 摩擦系數(shù)(干)與PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.9 Relationship between dry friction coefficient and PTFE content

圖10摩擦系數(shù)(油/水)與PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

Fig.10 Relationship between friction coefficient (oil/water) and PTFE content

由圖11和圖12可見，隨著PTFE微粉含量的增加，PKCFM復(fù)合材料干磨痕寬度呈先降后升趨勢.這是因?yàn)?，無PTFE微粉時(shí)不易在摩擦表面形成穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜，復(fù)合材料磨痕寬度較大，隨著低摩擦系數(shù)PTFE微粉含量提高，雖然容易形成穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜，但復(fù)合材料的承受載荷能力下降，從而其干磨痕寬度趨于上升趨勢.隨著PTFE微粉含量的增加，PKCFM復(fù)合材料油潤滑時(shí)磨痕寬度呈現(xiàn)微微下降趨勢.這是因?yàn)?，PTFE微粉摩擦系數(shù)較低，在油的作用下有利于形成穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜和潤滑油膜，從而其油摩擦系數(shù)大幅降低；對應(yīng)的水潤滑時(shí)復(fù)合材料的磨痕寬度均較低，但略高于油潤滑，呈現(xiàn)微微上升趨勢，由于水流沖刷破壞了摩擦面上固體潤滑膜的穩(wěn)定性.

圖11 磨痕寬度(干)與PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系

Fig.11 Relationship between wear scar width (dry) and PTFE content

圖12 磨痕寬度(油/水)與PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的關(guān)系

Fig.12 Relationship between wear scar width (oil/water) and PTFE content

2.3 磨損面形貌分析

在干摩擦?xí)r，PKCFM復(fù)合材料與42CrMo金屬環(huán)形成摩擦副，在復(fù)合材料摩擦表面上產(chǎn)生了片狀的PTFE微細(xì)磨屑，并伴有碳纖維富集現(xiàn)象，參見圖13.摩擦磨損過程中，碳纖維在摩擦表面富集，優(yōu)先承擔(dān)了載荷[3]，減小了PEEK基體承受的壓應(yīng)力和剪切應(yīng)力，并且阻擋了對偶面的梨切，降低了PEEK基體的磨損.由圖13(a)可見，PEEK與PTFE微粉交錯(cuò)分布，PTFE微片狀清晰可見，覆蓋了大部分碳纖維表面，可見碳纖維的端部.由圖13(b)可見，碳纖維表面富集密度較大，伴有碳纖維脫落后的孔洞.圖13(c)為高含量碳纖維PEEK復(fù)合材料的未磨損面，碳纖維在復(fù)合材料表面呈密集分布，在垂直載荷和交變應(yīng)力作用下，PKCFM復(fù)合材料在微犁削磨損、磨粒磨損等共同作用下以磨粒磨損為主，伴有疲勞磨損.

圖13 PKCFM復(fù)合材料干摩擦后SEM照片

在油潤滑時(shí)，PKCFM復(fù)合材料與42CrMo金屬環(huán)形成摩擦副，在復(fù)合材料摩擦表面上片狀PTFE磨屑較少，碳纖維僅有少量富集，摩擦表面較為光滑，參見圖14(a).由于潤滑油膜的存在，并有碳纖維優(yōu)先承載作用，PTFE和MoS2協(xié)同容易在摩擦對偶件表面上形成連續(xù)穩(wěn)定的轉(zhuǎn)移膜，減小了PEEK基體的磨損.由圖14(b)可見，碳纖維、PTFE微粉交錯(cuò)分布.

圖14(c)為高含量PTFE復(fù)合材料摩擦表面，復(fù)合材料表面被光滑的PTFE固體潤滑膜覆蓋，可見碳纖維分布于基體中.

在水潤滑時(shí)PKCFM復(fù)合材料與42CrMo金屬環(huán)形成摩擦副，在復(fù)合材料摩擦表面上呈現(xiàn)薄層少量不均勻片狀PTFE，并有水沖刷的線性痕跡，摩擦表面較為光滑，參見圖15(a).圖15(b)為高含量碳纖維復(fù)合材料摩擦表面，復(fù)合材料表面少量PTFE微片狀?yuàn)A在碳纖維之間，PTFE微片呈現(xiàn)分層跡象伴有微小孔洞.圖15(c)為高含量PTFE復(fù)合材料摩擦表面，復(fù)合材料表面可見少量PTFE微片層覆蓋，PTFE微片層局部存在微裂紋伴有碳纖維脫落孔洞.由于水流沖刷破壞了摩擦面上固體潤滑膜的穩(wěn)定性，摩擦面上固體潤滑膜處于形成與破裂的動(dòng)態(tài)變化過程中，復(fù)合材料的磨損量比油潤滑時(shí)略大.

圖14 PKCFM復(fù)合材料油潤滑摩擦表面SEM照片

Fig.14 SEM images of worn surfaces of PKCFM under oil lubrication: (a) low content of CF; (b) high content of CF; (c) high content of of PTFE

圖15 PKCFM復(fù)合材料水潤滑摩擦表面SEM照片

Fig.15 SEM images of worn surfaces of PKCFM under water lubrication；(a) low content of CF； (b)high content of CF； (c)high content of of PTFE

3 結(jié) 論

1)隨著碳纖維含量的增加，PKCFM復(fù)合材料的洛氏硬度和壓縮強(qiáng)度呈遞增趨勢，制備的PKCFM復(fù)合材料壓縮強(qiáng)度達(dá)到164 MPa；隨著聚PTFE微粉含量的增加，復(fù)合材料的洛氏硬度和壓縮強(qiáng)度呈遞減趨勢.

2)隨著碳纖維含量的增加，PKCFM復(fù)合材料干摩擦系數(shù)及干磨痕寬度均有明顯的下降，摩擦系數(shù)在碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到10%以后趨緩，磨痕寬度在碳纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)5%以后趨緩；隨著PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，PKCFM復(fù)合材料干摩擦系數(shù)呈下降趨勢，摩擦系數(shù)在PTFE微粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到15%以后下降幅度較大，達(dá)到0.17，PKCFM復(fù)合材料干磨痕寬度呈先降后升趨勢.

3)隨著碳纖維含量的增加，PKCFM復(fù)合材料在油/水潤滑時(shí)摩擦系數(shù)及磨痕寬度呈現(xiàn)下降趨勢，對應(yīng)的水潤滑時(shí)復(fù)合材料的摩擦系數(shù)略高于油潤滑且呈現(xiàn)波動(dòng).隨著聚四氟乙烯微粉含量的增加，PKCFM復(fù)合材料油/水潤滑時(shí)摩擦系數(shù)呈現(xiàn)微微下降趨勢，在油潤滑時(shí)磨痕寬度呈現(xiàn)下降趨勢，對應(yīng)的水潤滑時(shí)復(fù)合材料的磨痕寬度略高，呈現(xiàn)微微上升趨勢.

4)PKCFM復(fù)合材料在干摩擦條件下的磨損機(jī)制以磨粒磨損為主，伴有疲勞磨損；在油潤滑時(shí)，摩擦面可形成連續(xù)的潤滑膜而保持光滑；在水潤滑時(shí)，水流沖刷破壞了摩擦面上固體潤滑膜的穩(wěn)定性.

[1] 朱榮生，王秀禮，李繼忠，等.核電站鼓型旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)驅(qū)動(dòng)齒輪的改進(jìn)設(shè)計(jì)[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2009(9) :116-117.

ZHU Rongsheng, WANG Xiuli, LI Jizhong, et al. Improvement of driving gear for frotating filter in the nuclear power station [J]. Machinery Design and Manufacture, 2009(9) :116-117.

[2] 趙純，張玉龍.聚醚醚酮[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2008.

[3] 朱艷吉，陳晶，姜麗麗，等.組裝改性碳纖維增強(qiáng)聚醚醚酮復(fù)合材料的摩擦學(xué)性能[J].潤滑與密封，2015, 40(8):61-64.

ZHU Yanji, CHEN Jing, JIANG Lili, et al. The tribological properties of PEEK composites reinforced by assembled modification of carbon fiber[J].Lubrication Engineering, 2015, 40(8):61-64.

DOI：10.3969/j.issn.0254-0150.2015.08.013

[4] 汪懷遠(yuǎn)，楊淑慧，張帥，等.聚醚醚酮基復(fù)合材料端面摩擦熱的有限元數(shù)值模擬[J].高分子材料科學(xué)與工程，2013,29(3):182-185.

WANG Huaiyuan, YANG Shuhui, ZHANG Shuai, et al. The finite element simulation for surface frictional heat of PEEK matrix composite[J]. Polymer Materials Science and Engineering, 2013,29(3):182-185.

DOI:10.16865/j.cnki.1000-7555.2013.03.044

[5] PEI X, FRIEDRICH K. Erosive wear properties of unidirectional carbon fiber reinforced PEEK composites[J].Tribology International, 2012, 55(2):135-140.

[6] TEWARI U S, HARSHA A P, HAGER A M, et al. Solid particle erosion of unidirectional carbon fibre reinforced polyetheretherketone composites[J].Wear, 2002, 252: 992-1000.

[7] 杜巍峰.碳纖維增強(qiáng)聚醚醚酮的研究[D].長春：長春工業(yè)大學(xué), 2015.

[8] ZHANG Z, BREIDT C, CHANG L. Wear of PEEK composites related to their mechanical performances[J]. Tribology International, 2004,37:271-277.

[9] PREHN R, HAUPERT F, FRIEDRICH K. Sliding wear performance of polymer composites under abrasive and water lubricated conditions for pump applications[J]. Wear,2005,259:693-696.

[10] 張永強(qiáng).聚醚醚酮復(fù)合材料在水潤滑下耐磨性能研究[D].大連：大連理工大學(xué)，2016.

[11] 宗倩穎，葉霖，張愛英，等.聚醚醚酮及其復(fù)合材料在生物醫(yī)學(xué)領(lǐng)域的應(yīng)用[J].合成樹脂及塑料，2016,33(3):93-96.

ZONG Qianying, YE Lin, ZHANG Aiying, et al. Applications of polyether ether ketone and its composites in biomedical field[J].China Synthetic Resin and Plastics, 2016,33(3):93-96.

[12] 王哲，楊立軍，王濤，等.聚醚醚酮基復(fù)合涂層的研究[J].塑料工業(yè),2017,45(3):161-164.

WANG Zhe, YANG Lijun, WANG Tao, et al. The research of polyether ether ketone[J].China Plastics Industry,2017,45(3):161-164.

[13] CHANG L, ZHANG Z, YE L, et al . Tribological properties of high temperature resistant polymer composites with fine particles[J].Tribology International, 2007, 40(7):1170-1178.

[14] 楚婷婷，李媛媛，孫小波，等.聚醚醚酮/聚四氟乙烯水潤滑軸承材料性能研究[J].軸承，2015(5):35-37.

CHU Tingting, LI Yuanyuan, SUN Xiaobo, et al. Study on performance for PEEK/PTFE composite used in water lubricated berings[J].Bearing, 2015(5):35-37.

[15] 尹小龍，趙春霞，刑云亮，等.原位聚合法制備的聚醚醚酮/膨脹石墨復(fù)合材料及性能[J].高分子材料科學(xué)與工程，2015,31(6):150-154.

YIN Xiaolong, ZHAO Chunxia, XING Yunliang, et al. In-situ polymerized PEEK/expanded graphite composites and their properties[J].Polymer Materials Science and Engineering, 2015,31(6):150-154.

DOI：10.16865/j.cnki.1000-7555.2015.06.029