趙 耀，邢 磊，潘 捷，史文斌，馬成松

(1.上海電力學(xué)院，上海 200090；2.上海東海風(fēng)力發(fā)電有限公司，上海 200433)

0 引 言

電勵磁雙凸極電機(jī)(以下簡稱DSEM)結(jié)合了永磁電機(jī)和開關(guān)磁阻電機(jī)的特點(diǎn)，其定轉(zhuǎn)子上無永磁材料，僅靠勵磁電流調(diào)節(jié)磁場，轉(zhuǎn)子上無繞組，結(jié)構(gòu)簡單，適用于航空航天等場合。DSEM基本特性和控制方法已經(jīng)得到了學(xué)者們的廣泛研究[1-8]，其中包括轉(zhuǎn)矩脈動抑制控制策略[2-3]，本體結(jié)構(gòu)設(shè)計[4-6]，容錯結(jié)構(gòu)設(shè)計[7]，鐵損研究[8]等。然而DSEM電動或起動發(fā)電運(yùn)行時位置傳感器的引入增加了系統(tǒng)的復(fù)雜程度，限制了電機(jī)的應(yīng)用范圍。無位置傳感器技術(shù)作為一種新穎的電機(jī)控制技術(shù)而被廣泛應(yīng)用于航空航天、工業(yè)信息等各個領(lǐng)域的研究中。它能夠提高電機(jī)系統(tǒng)的集成度，增強(qiáng)系統(tǒng)的高速性、適應(yīng)性、抗干擾性、可靠性，為電機(jī)在高速、高溫、強(qiáng)磁場等位置傳感器容易受到干擾的場合的應(yīng)用提供了選擇。因此，DSEM無位置傳感器技術(shù)的研究具有重要的理論和應(yīng)用價值。

目前，針對DSEM無位置傳感器技術(shù)的研究還處于起步階段，考慮到DSEM與開關(guān)磁阻電機(jī)的結(jié)構(gòu)類似，兩者的數(shù)學(xué)模型也較為接近，因而對開關(guān)磁阻電機(jī)初始位置檢測技術(shù)的研究具有借鑒價值。開關(guān)磁阻電機(jī)的三相電感隨轉(zhuǎn)子位置變化而變化，利用這一特點(diǎn)，注入脈沖法得到了廣泛的研究[9-12]。然而開關(guān)磁阻電機(jī)各相獨(dú)立控制，且沒有勵磁繞組，電磁特性與DSEM不盡相同。DSEM同一時刻兩個繞組同時導(dǎo)通，現(xiàn)有的DSEM無位置傳感器技術(shù)的研究主要是根據(jù)串聯(lián)自感隨轉(zhuǎn)子位置變化而變化的規(guī)律而實(shí)現(xiàn)的。

文獻(xiàn)[13]首先在勵磁磁場建立階段判斷轉(zhuǎn)子位置區(qū)域，然后將勵磁繞組和電樞繞組間的互感線性化，通過互感矩形三角幾何關(guān)系判斷精確的轉(zhuǎn)子位置；也對起動時第一個加速脈沖寬度做了理論分析，確保電機(jī)無遲滯起動。文獻(xiàn)[14]提出了一種利用非導(dǎo)通相電壓和閾值之間的關(guān)系判斷換相點(diǎn)，閾值通過換相點(diǎn)處勵磁反電動勢特征來預(yù)先獲得；同時將換相信號提前一定角度來降低電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動。該方法需要提前獲取電機(jī)電磁特性，但能夠?qū)o位置控制與傳統(tǒng)的提前角控制有機(jī)結(jié)合起來。文獻(xiàn)[15]對永磁雙凸極電機(jī)的初始位置檢測技術(shù)進(jìn)行了研究，通過定子繞組電感的特性完成位置判斷。文獻(xiàn)[17]提出了一種控制注入脈沖時間來完成電機(jī)加速和位置檢測雙重功能的電機(jī)起動無位置法，該方法首先注入起動脈沖，然后注入一小段檢測脈沖判斷換相位置，但該方法時間控制不好會導(dǎo)致電機(jī)振動甚至起動失敗。文獻(xiàn)[18]提出一種基于電機(jī)線電壓的無位置起動法，該方法預(yù)先根據(jù)轉(zhuǎn)速和勵磁電流的大小設(shè)置換相點(diǎn)的線電壓閾值，將檢測到的線電壓與閾值比較判斷換相位置，該方法避免了中性點(diǎn)帶來的負(fù)面影響，容易實(shí)現(xiàn)。文獻(xiàn)[19]提出一種基于端電壓坐標(biāo)變換的電機(jī)無位置運(yùn)行法，該方法檢測三相電機(jī)端電壓經(jīng)過坐標(biāo)變換后，非導(dǎo)通相端電壓過零點(diǎn)即為電機(jī)換相點(diǎn)。

這些方法都有各自的應(yīng)用范圍，本文以8/6極DSEM為研究對象，如圖1所示，并以圖示的轉(zhuǎn)子位置作為0°電角度位置。采用四相全橋的驅(qū)動電路，如圖2所示。

圖1四相DSEM截面圖

圖2四相全橋驅(qū)動電路

針對電機(jī)靜止時初始位置判斷的問題，利用電機(jī)四相電樞繞組自感隨不同的轉(zhuǎn)子位置變化的原理，對注入脈沖檢測端電壓法進(jìn)行研究。在考慮勵磁繞組產(chǎn)生的齒槽轉(zhuǎn)矩影響的情況下，通過理論與實(shí)驗(yàn)分析了該方法的優(yōu)缺點(diǎn)。研究結(jié)果表明，該方法無需提前獲取電機(jī)電磁數(shù)據(jù)，無需任何額外硬件資源，容易實(shí)現(xiàn)，移植性和通用性強(qiáng)。

1 四相DSEM基本特性

四相DSEM的定轉(zhuǎn)子關(guān)系是8N/6N結(jié)構(gòu)，其中8N代表定子極數(shù)，6N代表轉(zhuǎn)子極數(shù)，N是正整數(shù)。從圖1可以看出，其定子圓周上均勻分布8個定子極，定子極弧系數(shù)是1/3。與三相DSEM輸出相同功率時，其電樞繞組電流密度較低，銅耗較小，有效材料質(zhì)量較小，功率密度較高，極數(shù)更多，輸出轉(zhuǎn)矩脈動較小。同時，本文所述電機(jī)適當(dāng)增加定子根部寬度，降低磁阻，增加功率。轉(zhuǎn)子極弧系數(shù)增加至1/3，漏磁增加，但磁鏈平頂效應(yīng)強(qiáng)于漏磁效應(yīng)，輸出功率增加。磁鏈波形如圖3所示，A，D相靠近勵磁繞組，磁鏈最大值較B,C相大。

圖3四相DSEM磁鏈波形

電機(jī)自感：

(1)

式中：w是繞組匝數(shù)；μr是相對磁導(dǎo)率；μ0是真空導(dǎo)磁系數(shù)；S是磁路橫截面積；l是磁路長。

圖4是四相電樞繞組自感波形。可以看出，自感隨著轉(zhuǎn)子位置變化而周期性變化，每個45°電角度的區(qū)間內(nèi)四相自感都有固定的大小關(guān)系。而DSEM同一時刻有兩相繞組串聯(lián)工作，且中性點(diǎn)沒有引出，通過檢測端電壓能夠間接獲取各相繞組的大小關(guān)系。電機(jī)電樞繞組之間的互感波形如圖5所示，相鄰相互感MAB，MBC，MCD和MAD的絕對值較大，雖然同為相鄰相，但是A，D相間有勵磁繞組，極性相反，A，D相的互感值為正。非相鄰相互感MAC和MBD的絕對值較小，變化也較小。

圖4四相DSEM自感波形

圖5四相DSEM互感波形

2 低壓開關(guān)脈沖檢測端電壓法

2.1 四相電機(jī)八狀態(tài)控制方式

傳統(tǒng)的三相電機(jī)更多地采用三相三狀態(tài)和三相六狀態(tài)的控制方式，三相九狀態(tài)的控制方式也有學(xué)者研究[2]，研究表明三相六狀態(tài)和九狀態(tài)的控制方式可以有效抑制DSEM的轉(zhuǎn)矩脈動，提高輸出轉(zhuǎn)矩，減小母線反向電流，使電機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行。因此四相電機(jī)采用八狀態(tài)的控制方式對于提高起動轉(zhuǎn)矩，保證電機(jī)平穩(wěn)起動具有重要意義。DSEM的主功率電路采用四相四橋臂拓?fù)?，四相DSEM的八狀態(tài)控制方式的各個開關(guān)管觸發(fā)狀態(tài)信號如圖6所示。可以看出，每個45°電角度將變換一次開關(guān)組合，初始位置判斷必須精確到45°的區(qū)間，為保證電機(jī)無遲滯起動，需要更加準(zhǔn)確確定轉(zhuǎn)子初試位置。下文將分三步來進(jìn)行轉(zhuǎn)子初始位置的判斷。本文所述的四相電機(jī)主要參數(shù)如表1所示。

圖6 四相八狀態(tài)控制的開關(guān)管觸發(fā)信號

2.2 90°電角度區(qū)間判斷

初始時刻直流端接入5 V低壓直流電，S1和S8處于導(dǎo)通狀態(tài)，此時電路通路狀態(tài)如圖7(a)所示，繞組A和C工作，等效電路方程：

式中：Udc是直流端電壓；R是繞組內(nèi)阻；iac(on)是繞組電流；La是A相繞組自感；Mac是A相與C相繞組互感。

繞組內(nèi)阻很小，A相與C相互感值也很小，可以忽略，式(2)簡化：

(3)

此時檢測非導(dǎo)通相D相端電壓，如圖8(a)所示，D相端電壓即為C相電樞繞組的電壓：

(4)

開關(guān)S1和S8處于關(guān)斷狀態(tài)時，二極管D4和D5提供電流通路，等效電路狀態(tài)如圖7(b)所示，等效電路方程：

(5)

如圖8(b)所示，此時D相端電壓為A相電樞繞組的電壓：

(6)

式(4)與式(6)相減得：

(7)

若ΔU1>0，則Lc>La，轉(zhuǎn)子位于90°～270°電角度區(qū)間；若ΔU<0，則Lc

給S3和S2管開通信號，導(dǎo)通B，D兩相，此時根據(jù)等效電路圖7(c)可知，D相電樞繞組的電壓可由A相端電壓表示。續(xù)流階段電流通過D6和D7的并聯(lián)二極管續(xù)流，如圖7(d)所示，此時A相端電壓是B相電樞繞組的電壓。端電壓如圖8(c)和圖8(d)所示。導(dǎo)通和續(xù)流階段A相電壓差：

(a) S1，S8導(dǎo)通

(b) D4，D5續(xù)流

(c) S3，S2導(dǎo)通

(d) D6，D7續(xù)流

圖7兩種開關(guān)組合導(dǎo)通和續(xù)流電路圖

(8)

若ΔU2>0，則Ld>Lb，轉(zhuǎn)子位于180°～360°電角度區(qū)間；若ΔU2<0，則Ld

(a) S1,S8導(dǎo)通

(b) D4，D5續(xù)流

(c) S3,S2導(dǎo)通

(d) D6,D7續(xù)流

圖8兩種開關(guān)組合導(dǎo)通和續(xù)流端電壓

表2 90°區(qū)間判斷狀態(tài)

2.3 45°電角度區(qū)間判斷

當(dāng)完成第一步區(qū)間判斷后，需要進(jìn)行45°區(qū)間判斷。若第一步判斷在180°～270°區(qū)間，需要通過C，D兩相自感作進(jìn)一步判斷。與第一步類似，首先導(dǎo)通S5和S2管，檢測A相或B相端電壓，得到D相繞組兩端電壓Ud2，D7和D8兩管續(xù)流時，得到C相繞組兩端電壓Uc2。

(9)

若Ud2>Uc2，則轉(zhuǎn)子位于225°～270°區(qū)間；反之轉(zhuǎn)子位于180°～225°區(qū)間。轉(zhuǎn)子位置與端電壓的關(guān)系如表3所示。

表3 45°區(qū)間判斷狀態(tài)

2.4 齒槽轉(zhuǎn)矩分析

DSEM的凸極結(jié)構(gòu)與勵磁線圈感應(yīng)的磁場作用產(chǎn)生電磁力，當(dāng)電機(jī)起動時勵磁繞組通入電流，電磁力吸引轉(zhuǎn)子至平衡位置的齒槽轉(zhuǎn)矩?？蛰d或輕載運(yùn)行時，無論加入勵磁電流之前轉(zhuǎn)子是否在平衡位置都會在齒槽轉(zhuǎn)矩的作用下到達(dá)平衡位置，這一特性為準(zhǔn)確判斷初始轉(zhuǎn)子位置奠定了基礎(chǔ)。不同勵磁電流下，在一個電周期內(nèi)齒槽轉(zhuǎn)矩隨轉(zhuǎn)子位置不同而變化的關(guān)系如圖9所示。橫軸的正方向是轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的方向，同時也對應(yīng)正的齒槽轉(zhuǎn)矩。齒槽轉(zhuǎn)矩的最大值與勵磁電流以及電機(jī)結(jié)構(gòu)有關(guān)。如圖10(a)所示，當(dāng)轉(zhuǎn)子位于105°機(jī)械角度時電機(jī)磁力線路徑最長，此時齒槽轉(zhuǎn)矩最大。如圖10(b)所示，當(dāng)轉(zhuǎn)子位于50°機(jī)械角度時電機(jī)磁力線路徑最短，齒槽轉(zhuǎn)矩為0。當(dāng)摩擦力矩忽略時，空載時電機(jī)轉(zhuǎn)子所處的齒槽轉(zhuǎn)矩為0的位置有8個，但在85°，185°，282°和355°這4個位置，轉(zhuǎn)子很容易受到正或負(fù)轉(zhuǎn)矩的影響而發(fā)生轉(zhuǎn)動，這些不是穩(wěn)定平衡位置。通過對齒槽轉(zhuǎn)矩為0時轉(zhuǎn)子位置的理論分析，可以在初始位置檢測方法所得到的轉(zhuǎn)子區(qū)域基礎(chǔ)上進(jìn)一步獲得更加準(zhǔn)確的轉(zhuǎn)子位置。

圖9齒槽轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)子位置間的關(guān)系

(a) 最大轉(zhuǎn)矩

(b) 最小轉(zhuǎn)矩

圖10最大最小轉(zhuǎn)矩對應(yīng)的轉(zhuǎn)子位置

2.5 脈沖注入?yún)?shù)分析

電機(jī)靜止時，未加勵磁電流，但開通時間過長仍然會引起電機(jī)轉(zhuǎn)動。因此需要對脈沖注入時間進(jìn)行計算。以A，C相導(dǎo)通為例，忽略電感飽和效應(yīng)，繞組電流產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩：

(10)

式中：i是繞組電流。由式(3)得到相電流：

(11)

式中：Δt是開通時間，根據(jù)仿真波形可知，電感斜率：

(12)

式中：Lmax和Lmin分別是A，C兩相繞組自感之和的最大值和最小值；θs是定子極弧度數(shù)。

要保持電機(jī)靜止，需要滿足電磁轉(zhuǎn)矩小于負(fù)載轉(zhuǎn)矩?？傻米铋L激勵時間：

(13)

式中：T0是負(fù)載轉(zhuǎn)矩。最短激勵時間應(yīng)該保證端電壓達(dá)到穩(wěn)定時刻即可。

上文所述方法關(guān)斷A，C相后，為避免干擾，需要等續(xù)流電流降為0后才能開通B，D相，選擇合適的開關(guān)頻率非常重要。A，C相與B，D相分別開通關(guān)斷時，開關(guān)時間短，兩相自感之和近似恒定，兩種通斷方式都可以等效為電感和電阻串聯(lián)的一階電路，以A，C相導(dǎo)通為例，其響應(yīng)時間：

(14)

電流上升時間：

(15)

式中：imax是相電流最大值。電流下降時間：

(16)

由式(15)和式(16)相減得：

(17)

上升時間大于下降時間，故施加脈沖的頻率：

(18)

可以看出，A，C相自感之和最大時，脈沖頻率最大值最小。A，C相與B，D相是輪流導(dǎo)通的，開關(guān)頻率：

(19)

式中：(La+Lc)max是A，C相自感之和最大值；imax(Δtmax)是最長導(dǎo)通時間的電流最大值。

3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 實(shí)驗(yàn)平臺

為了驗(yàn)證本文的電機(jī)轉(zhuǎn)子初始位置檢測方法的可行性，在一個8/6結(jié)構(gòu)的DSEM控制平臺上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，如圖11所示。其中樣機(jī)是一臺8/6結(jié)構(gòu)的四相DSEM，控制器采用以TMS320F2812為核心的控制系統(tǒng)，功率電路采用四相全橋以及Concept公司的驅(qū)動器。其他所有的算法均在DSP驅(qū)動器中實(shí)現(xiàn)，無多余硬件。

圖11硬件實(shí)驗(yàn)平臺

3.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

本實(shí)驗(yàn)的控制系統(tǒng)框圖如圖12所示，采樣的端電壓經(jīng)過調(diào)理電路和比較器后輸出開關(guān)控制信號。開關(guān)頻率3.2kHz，直流端電壓是5V。如圖13所示，Uq1,Uq2,Uq3分別代表S1S8,S2S3,S3S4的驅(qū)動信號，Us代表位置檢測電壓信號。首先分別給S1和S8開關(guān)信號，導(dǎo)通A，C相，開通和關(guān)斷時分別檢測D相端電壓，可見開通時D相端電壓小于關(guān)斷時電壓，可以判斷La>Lc。其次給S3和S2開關(guān)信號，導(dǎo)通B，D相，開通和關(guān)斷時分別檢測C相端電壓，可見開通時C相端電壓小于關(guān)斷時電壓，可以判斷Lb>Ld。根據(jù)表2可知，轉(zhuǎn)子位于0°～90°區(qū)間。此時可以給S3和S4開關(guān)信號，導(dǎo)通A，B相，通過開通和關(guān)斷時分別檢測C相端電壓，判斷La和Lb的大小，如圖14所示，開通時C相端電壓小于關(guān)斷時電壓，即La

圖12控制系統(tǒng)框圖

圖1390°區(qū)間判斷實(shí)驗(yàn)波形

圖1445°區(qū)間判斷實(shí)驗(yàn)波形

4 結(jié) 語

本文對一種用于四相DSEM初試位置檢測方法進(jìn)行研究，研究結(jié)果表明：

1)四相DSEM的各相自感波形相互間的大小關(guān)系每間隔45°電角度發(fā)生一次變化，各相之間的互感值較小，可以忽略不計。端電壓法根據(jù)三相自感隨轉(zhuǎn)子位置的變化規(guī)律，通過開關(guān)管開通和關(guān)閉時端電壓差值判斷轉(zhuǎn)子位置。

2)本方法僅需要三次變換開關(guān)狀態(tài)即可判斷轉(zhuǎn)子45°電角度區(qū)間位置，電機(jī)起動前加入的勵磁電流能夠產(chǎn)生定位力矩，定位力矩的峰值點(diǎn)對應(yīng)著磁力線經(jīng)過磁路最長的轉(zhuǎn)子位置，平衡點(diǎn)對應(yīng)著磁力線經(jīng)過磁路最短的轉(zhuǎn)子位置，因此通過定位力矩能夠進(jìn)一步準(zhǔn)確的判斷轉(zhuǎn)子位置

3)這種方法充分利用了DSEM本身的特性，無需增加額外的硬件資源，無需提前獲取電機(jī)的電磁特性，算法簡單可靠，容易實(shí)現(xiàn)，具有可移植性和實(shí)用價值。