金雪峰

(廣州市天作建筑規(guī)劃設(shè)計(jì)有限公司,廣州 510623)

0 引 言

隨著我國建筑業(yè)的蓬勃發(fā)展,塔吊在施工中的應(yīng)用已經(jīng)非常普遍,特別是在高層、超高層建筑的建設(shè)中,塔吊已成為必不可少的垂直和水平運(yùn)輸工具。而城市高層、超高層建筑一般都有大面積、多層的地下空間,若將塔吊放置于基坑周邊,則必然存在有部分工作區(qū)域浪費(fèi)而又有部分沒有塔吊工作面的問題,同時塔吊基礎(chǔ)荷載對基坑、特別是深基坑支護(hù)產(chǎn)生不利影響。此時若將塔機(jī)基礎(chǔ)放置于基坑內(nèi),則可大大提高塔吊的工作區(qū)域利用率[1],同時將塔吊基礎(chǔ)的荷載傳遞到基坑底的巖土體中,對基坑支護(hù)的影響大大減小。組合式基礎(chǔ)[2]是一種高承臺、懸空塔機(jī)基礎(chǔ),鋼格構(gòu)柱下端錨固于灌注樁內(nèi),上端錨入混凝土承臺,塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)通過預(yù)埋于承臺內(nèi)的地腳錨栓或支腿進(jìn)行安裝,塔吊自重及上部荷載通過承臺傳遞給下部鋼格構(gòu)柱和混凝土灌注樁。該種組合式基礎(chǔ)可與基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)同步施工,塔吊可以提前安裝,有效利用塔吊在水平和垂直運(yùn)輸方面的優(yōu)越性,提高施工效率,大大縮短工期,因而成為深基坑塔吊基礎(chǔ)最優(yōu)選方案,應(yīng)用越來越廣泛[3-4],研究也越來越深入[5-6]。

目前,關(guān)于塔機(jī)組合式基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)主要是基于《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T 187—2009)[2](以下簡稱塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程)公式進(jìn)行單個構(gòu)件理論計(jì)算并采取相關(guān)加強(qiáng)措施的,對該組合式基礎(chǔ)整體共同工作的研究相對較少。本文結(jié)合廣州地鐵某融資項(xiàng)目塔機(jī)組合式基礎(chǔ)工程的設(shè)計(jì)、施工與監(jiān)測,運(yùn)用Midas Gen有限元程序?qū)ζ溥M(jìn)行了數(shù)值計(jì)算分析,該分析方法由于能考慮混凝土承臺(暗梁)、鋼格構(gòu)柱、型鋼支撐系統(tǒng)在塔機(jī)荷載作用下共同工作等因素,已成為復(fù)雜組合式基礎(chǔ)分析的最有效方法之一。

1 工程及地質(zhì)概況

廣州地鐵某融資綜合樞紐工程項(xiàng)目,位于廣州市荔灣區(qū)地鐵一號線坑口站站前,該工程為超大型公建項(xiàng)目,集辦公、商場于一體。項(xiàng)目總建筑面積180 051.0 m2,其中地上建筑面積125 211.3 m2,地下建筑面積54 839.7 m2。7層以上為南北雙塔辦公樓,北塔為33層,結(jié)構(gòu)總高度為144.6 m;南塔為29層,結(jié)構(gòu)總高度129 m;裙房6層,主要有商場、超市、電影院;共設(shè)置5層地下室,主要用作車庫、設(shè)備用房、水池等?；悠矫骖愃朴诰匦?開挖深度18.5 m,南北長約175 m,東西長約72 m。支護(hù)形式主要采用800 mm厚的地下連續(xù)墻加混凝土內(nèi)支撐或預(yù)應(yīng)力錨索;其中南側(cè)采用三道混凝土內(nèi)支撐,中段和北段采用兩道混凝土內(nèi)支撐和一道預(yù)應(yīng)力錨索的支護(hù)形式。地勘報(bào)告顯示,場地中段至北側(cè)地質(zhì)條件較好,均為埋深較淺的中微風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖,南側(cè)巖層裂隙較發(fā)育,有大面積的軟弱夾層,局部巖層發(fā)現(xiàn)有溶洞,且南側(cè)靠河涌部分地下水來源豐富,通過巖層裂隙不斷滲入基坑內(nèi)部,對支護(hù)結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)不利。

2 塔吊的選用與布置

根據(jù)施工吊裝量及建筑物的體形特征,本工程選用長沙中聯(lián)重工QTZ160 (TC7013-10E)型塔機(jī),為水平超重臂,小車變幅,上回轉(zhuǎn)自升多用途塔機(jī),該機(jī)工作方式多,適用范圍廣,其性能參數(shù)及技術(shù)指標(biāo)國內(nèi)領(lǐng)先,最大工作幅度70 m,最大起升高度200 m?？紤]到主要吊裝設(shè)備的選擇既要滿足全部構(gòu)件的吊裝要求,還要保證較高的作業(yè)效率、可操作性及經(jīng)濟(jì)合理性,綜合確定塔機(jī)平面布置如圖1所示。

圖1 塔機(jī)平面布置圖Fig.1 Layout of tower cranes

3 組合式基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

3.1 基礎(chǔ)荷載

塔機(jī)處于獨(dú)立狀態(tài)(無附墻)時,其受力為最不利狀態(tài),因此取塔機(jī)獨(dú)立計(jì)算高度60 m時進(jìn)行分析,分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種工況分別進(jìn)行荷載組合,豎向荷載計(jì)算簡圖如圖2所示?，F(xiàn)場地面粗糙度類別為C類,根據(jù)《塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程》規(guī)定,計(jì)算塔機(jī)在工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)下傳遞到基礎(chǔ)頂面的荷載,非工作狀態(tài)下的基本風(fēng)壓取0.5 kN/m2,計(jì)算結(jié)果如表1所示。

比較上述兩種工況的計(jì)算,可知塔機(jī)在非工作狀態(tài)下對基礎(chǔ)傳遞的傾覆力矩最大,故應(yīng)該按非工作狀態(tài)下的荷載組合進(jìn)行地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)?？刂乒r(非工作狀態(tài))的傾覆力矩小于塔機(jī)制造商的《塔機(jī)使用說明書》中所提供的值,原因是塔機(jī)制造商的提供值是按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB/T 13752—92)規(guī)定的基本風(fēng)壓0.8 kN/m2(離地面高度20 m以下)、1.1 kN/m2(離地面高度20 m以上)計(jì)算的。為安全起見,本次設(shè)計(jì)按《塔機(jī)使用說明書》中所提供的荷載值進(jìn)行設(shè)計(jì)。

圖2 塔機(jī)豎向荷載簡圖Fig.2 Vertical load of tower crane

表1混凝土基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值對比表

Table 1Comparison table of standard value of concrete foundation load

注:上述按塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程計(jì)算時豎向荷載已經(jīng)包括了基礎(chǔ)自重,而按《塔機(jī)使用說明書》時未包括基礎(chǔ)自重

3.2 樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

塔機(jī)可以在平面360°范圍內(nèi)任意角度轉(zhuǎn)動,采用四樁計(jì)算模型,樁最不利工況是吊車吊臂垂直于承臺對角線方向,這時只有兩樁抵抗彎矩,此時單樁受力最大,以該工況時樁所受豎向力作為樁基設(shè)計(jì)的承載力。根據(jù)地勘報(bào)告,設(shè)計(jì)取基樁直徑1 000 mm,按進(jìn)入中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖5 m,計(jì)算得基樁單樁豎向承載力特征值Ra=2 280 kN,單樁抗拔承載力特征值Rta=1 235 kN,均大于組合式基礎(chǔ)在偏心豎向荷載作用下的對基樁壓力1 521 kN及拉力521 kN,經(jīng)驗(yàn)算,樁基承載力及樁身強(qiáng)度均滿足要求。

3.3 承臺設(shè)計(jì)

混凝土強(qiáng)度等級取 C30,計(jì)算承臺受彎、受剪及受沖切時,不計(jì)承臺及其上土自重。經(jīng)計(jì)算,承臺暗梁截面1 000 mm×1 500 mm,底面筋均采用三級鋼筋,面筋實(shí)配8根25,底筋實(shí)配10根25,箍筋φ10@200(6),腰筋每側(cè)6根18,滿足要求;承臺基礎(chǔ)頂、底面按最小配筋率0.15%取直徑25@150構(gòu)造鋼筋網(wǎng),同時承臺底、面筋間設(shè)置架立鋼筋12@300×300,滿足要求。

3.4 鋼格構(gòu)柱設(shè)計(jì)

1) 單個格構(gòu)柱受壓穩(wěn)定性計(jì)算

根據(jù)塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程規(guī)定:格構(gòu)式鋼柱應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)。本工程格構(gòu)柱均采用綴板式,格構(gòu)柱截面為500 mm×500 mm,單肢角鋼L200×18,選用綴板480(寬)×300(高)×14(厚),間距700 mm。4根格構(gòu)式鋼柱間采用角鋼L100×10水平及豎向支撐,水平剪刀撐沿豎向4.2 m一道。根據(jù)塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程第7.3.3條的條文說明:格構(gòu)式鋼柱構(gòu)件的長細(xì)比計(jì)算公式中的計(jì)算長度(H0)規(guī)定為承臺中心至格構(gòu)式鋼柱底(插入灌注樁的底端)的高度,因此H0=19.4+3=22.4 m,格構(gòu)式鋼柱截面為方形:λ0x=λ0y=110.7<[λ]=150,格構(gòu)式鋼柱的換算長細(xì)比滿足要求;格構(gòu)式鋼柱的分肢長細(xì)比λ1=10.1<0.5λ0x=0.5×110.7=55.4,滿足要求。鋼材抗壓強(qiáng)度f=205 N/mm2,屈服強(qiáng)度f=235 N/mm2,根據(jù)構(gòu)件的換算長細(xì)比及和屈服強(qiáng)度,按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50017—2003)的規(guī)定“按b類截面查表C-2”取用,查表得φ=0.489,格構(gòu)式鋼柱受壓整體穩(wěn)定性:

即鋼格構(gòu)柱的受壓整體穩(wěn)定性滿足要求。

2)焊縫計(jì)算

lw=300-2×8=284 mm

側(cè)面角焊縫(剪力平行于焊縫長度方向):

lw=2×(190-2×8)=348 mm

在σf,τf共同作用處的綜合應(yīng)力應(yīng)滿足:

焊縫計(jì)算滿足要求。

3) 抗拔計(jì)算

由之前計(jì)算可知,荷載效應(yīng)基本組合下格構(gòu)柱頂軸向拉力設(shè)計(jì)值Nmax=703 kN,由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50017—2003)第5.1.1條可知:

滿足抗拉要求。

由設(shè)計(jì)可知格構(gòu)柱錨入承臺900 mm,每分肢焊接2根25的三級鋼筋,共8根25錨入承臺內(nèi)900 mm,滿足在混凝土內(nèi)錨固要求,且8根鋼筋極限拉力N=360×3 927=1 413 kN,大于最大拉力703 kN,滿足抗拔要求。

格構(gòu)柱埋入樁基礎(chǔ)3 m且各分肢與樁內(nèi)縱筋焊接,其在樁內(nèi)的錨固滿足要求,抗拔滿足要求。

塔機(jī)組合式基礎(chǔ)設(shè)計(jì)圖如圖3所示。

圖3 組合式基礎(chǔ)設(shè)計(jì)圖(單位:mm)Fig.3 Design of combined foundation (Unit:mm)

4 有限元分析

4.1 模型建立

本文采用Midas Gen有限元軟件進(jìn)行整體建模模擬,將塔機(jī)所受荷載全部傳至組合式基礎(chǔ)進(jìn)行分析。組合式基礎(chǔ)中鋼格構(gòu)柱均采用方鋼管柱模擬,根據(jù)截面面積、剛度等效原則,等效方鋼管截面取為500 mm×14 mm。鋼格構(gòu)柱、承臺暗梁、水平鋼支撐采用梁單元模擬,豎向鋼斜支撐采用桁架單元模擬,柱底約束為全約束,建立的有限元模型如圖4所示。

圖4 組合式基礎(chǔ)有限元模型Fig.4 Finite element model of combined foundation

4.2 應(yīng)力分析

組合式基礎(chǔ)梁單元及桁架單元的應(yīng)力云圖如圖5所示,由圖可見:鋼格構(gòu)柱最大壓應(yīng)力為112.8 N/mm2,拉應(yīng)力為29.9 N/mm2,鋼支撐最大壓應(yīng)力為26 N/mm2,均小于Q235鋼材的抗壓、抗拉強(qiáng)度205 N/mm2,滿足要求。模型通過對所有構(gòu)件的長細(xì)比、軸向應(yīng)力、彎曲應(yīng)力、整體穩(wěn)定及剪切強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算,均滿足要求。

4.3 位移分析

相對于鋼格構(gòu)柱而言,當(dāng)基礎(chǔ)為混凝土承臺時,可以認(rèn)為混凝土承臺的抗彎剛度為無限大,則各柱上下端都不發(fā)生角位移,且水平位移相同。組合式基礎(chǔ)水平位移變形計(jì)算云圖如圖6所示,由圖可見:基礎(chǔ)最大位移出現(xiàn)在承臺處且承臺各節(jié)點(diǎn)水平位移均相同,最大位移為15.08 mm。承臺面離基底20.1 m,根據(jù)《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50135—2006)[7]第3.0.10條第6款規(guī)定,在以風(fēng)為主的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下自立塔架按線性分析的結(jié)構(gòu)水平位移限值為Δμ/H=1/75,式中,Δμ為水平位移,H為總高度,將總高度H=20.1 m代入計(jì)算可得水平位移限值Δμ=268 mm,本工程組合式基礎(chǔ)在荷載作用下的最大水平位移遠(yuǎn)小于該限值,滿足要求。

圖5 組合式基礎(chǔ)應(yīng)力云圖Fig.5 Stress contour of combined foundation

圖6 組合式基礎(chǔ)水平位移云圖Fig.6 Horizontal displacement contour of combined foundation

參考《固定式塔式起重機(jī)基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程》(DB/T 1053—2008)[8]第5.3.9 條:格構(gòu)柱在水平風(fēng)荷載作用下的柱頂水平位移s應(yīng)滿足s≤HZ/500,式中,HZ為格構(gòu)柱的總高度,取塔基底與工程基礎(chǔ)墊層底凈高的2倍。將相關(guān)數(shù)據(jù)代入后可得水平位移限值s=74.4 mm,可見,本工程組合式基礎(chǔ)在荷載作用下的最大水平位移也遠(yuǎn)小于該限值,滿足要求。

4.4 屈曲分析

可通過結(jié)構(gòu)的整體屈曲穩(wěn)定分析確定豎向構(gòu)件的計(jì)算長度系數(shù),把屈曲分析應(yīng)用于結(jié)構(gòu)的承載力設(shè)計(jì)[9]。單一構(gòu)件的屈曲穩(wěn)定必然會受到其他構(gòu)件的約束作用,豎向構(gòu)件計(jì)算長度系數(shù)應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的整體屈曲穩(wěn)定分析結(jié)果才能合理確定。采用Midas Gen軟件,對組合式基礎(chǔ)鋼格構(gòu)柱進(jìn)行屈曲穩(wěn)定分析,圖7為該格構(gòu)柱的第一階及第九階屈曲模態(tài),最下層豎向斜支撐最先發(fā)生屈曲,對應(yīng)的屈曲臨界荷載17 500 kN,繼續(xù)查詢后續(xù)屈曲模態(tài),鋼格構(gòu)柱直到第九階屈曲模態(tài)發(fā)生屈曲,對應(yīng)的屈曲臨界荷載70 670 kN。根據(jù)歐拉公式Pcr=π2EI/(μl)2,式中,EI為相應(yīng)構(gòu)件發(fā)生屈曲方向的彈性抗彎剛度,Pcr為構(gòu)件在該方向屈曲臨界荷載,l為構(gòu)件的幾何長度,代入相關(guān)數(shù)據(jù)后可求得計(jì)算長度系數(shù)μ=0.555。而按塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程計(jì)算時,鋼格構(gòu)柱的計(jì)算長度系數(shù)偏于保守,約為1.25,鋼格構(gòu)柱在塔機(jī)荷載作用下的最大軸力標(biāo)準(zhǔn)值為1 521 kN,鋼支撐屈曲臨界荷載為其11.5倍,鋼格構(gòu)柱屈曲臨界荷載為其46.5倍,因此鋼格構(gòu)柱及支撐在塔機(jī)荷載作用下均不會發(fā)生屈曲失穩(wěn)。

圖7 組合式基礎(chǔ)屈曲模態(tài)圖Fig.7 Buckling mode diagram of combined foundation

5 組合式基礎(chǔ)施工

5.1 樁基施工

因詳勘報(bào)告及內(nèi)撐支護(hù)立柱超前鉆均揭示基坑底有洞穴存在,因此在塔機(jī)基礎(chǔ)施工前在樁位進(jìn)行超前鉆探。本工程樁基礎(chǔ)均為鉆孔灌注樁,樁孔成型后必須清除孔底沉渣,清孔后沉渣厚度不得大于50 mm,并應(yīng)立即采用導(dǎo)管灌注水下混凝土。為確保水下混凝土的質(zhì)量,向?qū)Ч芄嘧⒒炷習(xí)r采用混凝土輸送泵或采用其他有效措施。水下混凝土施工前后均須復(fù)測深度及標(biāo)高。泥漿中澆注混凝土?xí)r,導(dǎo)管應(yīng)始終埋在混凝土中,嚴(yán)禁導(dǎo)管提出混凝土面,導(dǎo)管埋入深度以2～6 m為宜,不得小于1 m,一次提管不得超過4.5 m,應(yīng)防止鋼筋籠上浮,導(dǎo)管在提升時不得碰撞鋼筋籠?？紤]到水下灌注混凝土的質(zhì)量,泥漿中澆注的混凝土應(yīng)采用商品混凝土。鉆孔樁樁頂設(shè)計(jì)標(biāo)高處的混凝土強(qiáng)度必須滿足設(shè)計(jì)要求,不得出現(xiàn)浮渣。澆注底板前應(yīng)將頂部浮渣及超高部分混凝土鑿除。由于樁頂部分混凝土與泥漿混雜,質(zhì)量受到影響,混凝土實(shí)際灌注應(yīng)比設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高高出800 mm。

鋼筋籠縱向鋼筋的接長采用焊接,接頭位置應(yīng)相互錯開,且在35d或500 mm (取大值)的同一接頭連接區(qū)段范圍內(nèi)鋼筋接頭不得超過鋼筋數(shù)量的50%,縱橫鋼筋交接處均應(yīng)焊牢。鋼筋籠外側(cè)需設(shè)混凝土墊塊或采用其他有效措施,以保障鋼筋保護(hù)層厚度的準(zhǔn)確性。鋼筋籠在制作、運(yùn)輸、吊裝過程中應(yīng)采用有效措施確保施工安全、防止鋼筋籠變形,鋼筋籠入孔后應(yīng)及時澆注混凝土。

5.2 鋼格構(gòu)柱吊裝施工

樁基鋼筋籠采用汽車吊吊放入孔,可采用分段吊裝,露出地面長1.5 m,將其固定在H型鋼支撐架上,起吊鋼格構(gòu)柱,將格構(gòu)柱放入鋼筋籠內(nèi)3 m后,將鋼筋籠主筋焊接在格構(gòu)柱上,然后將鋼筋籠和格構(gòu)柱下放至設(shè)計(jì)標(biāo)高。鋼格構(gòu)柱安裝誤差應(yīng)符合塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程表8.5.5的規(guī)定。

5.3 基坑開挖及混凝土承臺施工

根據(jù)塔機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì),塔機(jī)基礎(chǔ)先行開挖,開挖坡度可為1∶2,一次開挖到塔機(jī)基礎(chǔ)底標(biāo)高,墊層200 mm,采用C15混凝土并摻入早強(qiáng)劑,墊層上鋪塑料薄膜,便于土方大開挖后墊層和基礎(chǔ)承臺自動分離。承臺的鋼筋綁扎和預(yù)埋件安裝后,應(yīng)按要求檢查驗(yàn)收,合格后方可澆搗混凝土,澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預(yù)埋件,混凝土澆注后應(yīng)及時養(yǎng)護(hù)。基礎(chǔ)承臺混凝土施工中,在承臺頂面的四角應(yīng)做好沉降及位移觀測點(diǎn),并做好原始記錄,塔機(jī)安裝后應(yīng)定期觀測并記錄,沉降和傾斜率不應(yīng)超過塔機(jī)基礎(chǔ)規(guī)程第4.2.4條的要求。安裝塔機(jī)時基礎(chǔ)混凝土應(yīng)達(dá)到80%以上設(shè)計(jì)強(qiáng)度,塔機(jī)運(yùn)行使用時混凝土應(yīng)達(dá)到100%設(shè)計(jì)強(qiáng)度。由于混凝土承臺暗梁鋼筋密集,按常規(guī)鋼筋布置方法則不可避免會與鋼格構(gòu)柱各分肢型鋼沖突,因此為方便施工,暗梁與鋼格構(gòu)柱交接處鋼筋布置規(guī)則可按圖8進(jìn)行處理,取得良好效果。

圖8 承臺暗梁鋼筋布置圖(單位:mm)Fig.8 Layout of reinforcement of pile cap beam (Unit:mm)

5.4 焊接支撐及結(jié)構(gòu)底板施工

隨著土方分層開挖,塔吊承臺開始逐步漂浮在空中,應(yīng)采用逆作法在格構(gòu)式鋼柱外側(cè)四周及時設(shè)置角鋼水平支撐和斜撐,將各鋼格構(gòu)柱連接為整體?；娱_挖過程中應(yīng)該保護(hù)好組合式基礎(chǔ)的鋼格構(gòu)柱,隨著土方開挖至基底后,采用人工將灌注樁樁頂混凝土鑿除到底板墊層面標(biāo)高,在鑿除過程中嚴(yán)禁傷害到格構(gòu)柱,并立即澆注結(jié)構(gòu)底板墊層,同時先行施工塔吊灌注樁區(qū)域底板結(jié)構(gòu),并將灌注樁主筋錨入底板結(jié)構(gòu)不小于35 d,進(jìn)一步將格構(gòu)柱連接為一個整體。鋼格構(gòu)柱在結(jié)構(gòu)底板厚度中央位置,應(yīng)在分肢型鋼上焊接止水鋼板。

5.5 現(xiàn)場施工效果

施工現(xiàn)場情況如圖9所示,實(shí)踐證明,本工程塔機(jī)采用組合式基礎(chǔ)取得滿意效果。

6 結(jié) 論

(1) 高層、超高層建筑的基坑深且體量大,塔機(jī)采用組合式基礎(chǔ),可以提前投入使用,提高工作效率及塔機(jī)覆蓋率,節(jié)省工期及成本,取得良好效益。

(2) 采用現(xiàn)行規(guī)程規(guī)定的方法對塔機(jī)組合式基礎(chǔ)進(jìn)行理論分析計(jì)算,結(jié)果滿足要求,設(shè)計(jì)合理。

圖9 組合式基礎(chǔ)現(xiàn)場實(shí)際施工照片F(xiàn)ig.9 Actual construction photos of combined foundation

(3) 運(yùn)用Midas Gen有限元程序?qū)M合式基礎(chǔ)整體進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算分析,以此來驗(yàn)證設(shè)計(jì)的合理性與安全性。分析結(jié)果表明:組合式基礎(chǔ)整體共同工作良好,各構(gòu)件強(qiáng)度、整體位移、穩(wěn)定性均滿足要求。

(4) 目前本項(xiàng)目主體結(jié)構(gòu)已竣工,塔機(jī)已拆除,兩年多來塔機(jī)運(yùn)行正常、安全。現(xiàn)場施工實(shí)踐證明了本工程塔機(jī)組合式基礎(chǔ)設(shè)計(jì)、施工工藝是合理可靠的,所采取的施工質(zhì)量控制措施是行之有效的。本工程的順利實(shí)施可為塔機(jī)組合式基礎(chǔ)推廣應(yīng)用提供實(shí)際案例參考。