尚珊珊， 郁崇文， 楊建平， 錢希茜

(1. 東華大學(xué) 紡織學(xué)院， 上海 201620； 2. 東華大學(xué) 紡織面料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 上海 201620；3. 上海工程技術(shù)大學(xué)， 上海 201620)

噴氣渦流紡是利用在噴嘴內(nèi)形成高速旋轉(zhuǎn)氣流對(duì)進(jìn)入到加捻腔中的纖維尾端進(jìn)行加捻而成紗的一項(xiàng)技術(shù)[1]，可顯著提高生產(chǎn)率，減少用工，縮短工藝流程，降低生產(chǎn)成本和能源消耗[2-3]，符合我國(guó)紡織行業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整、技術(shù)進(jìn)步和產(chǎn)業(yè)升級(jí)的需要。很多研究者對(duì)噴氣渦流紡高速旋轉(zhuǎn)氣流場(chǎng)的流動(dòng)特征進(jìn)行了研究：邢明杰[4]采用高速攝影、纖維示蹤、噴嘴內(nèi)氣流場(chǎng)模擬等方法，對(duì)加捻成紗機(jī)制進(jìn)行了理論分析；Rwei等[5]對(duì)空氣變形噴嘴中的氣流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，分析了不同參數(shù)下噴嘴的空氣變形效果；Zeng等[6]模擬得到噴氣紡第1噴嘴中的氣流流動(dòng)特征，在此基礎(chǔ)上研究了其對(duì)纖維運(yùn)動(dòng)規(guī)律的影響。另外，GUO等[7]通過建立噴氣渦流紡噴嘴的二維計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)模型并進(jìn)行數(shù)值模擬，分析噴嘴中氣流分布特征來研究空心錠錐角對(duì)成紗性能的影響。而韓晨晨等[8-9]結(jié)合噴氣渦流紡氣流加捻腔內(nèi)流場(chǎng)的氣壓、速度分布特征，確立了自由端纖維柔性體的有限元?jiǎng)恿W(xué)微分方程；并基于流體力學(xué)模擬和樣紗試紡實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證自捻型噴氣渦流紡紗技術(shù)的可行性。還有部分研究者[10-12]先后采用激光多普勒測(cè)速儀(LDA)、粒子圖像測(cè)速儀(PIV)、紅外攝影技術(shù)、高速攝影和攝像等技術(shù)對(duì)噴氣紡噴嘴、噴氣渦流紡噴嘴中的氣流場(chǎng)及有關(guān)參數(shù)對(duì)噴嘴中氣流場(chǎng)分布的影響進(jìn)行了測(cè)試分析，并追蹤了氣流在噴嘴中運(yùn)動(dòng)的圖像[13-15]。

綜上，對(duì)噴嘴內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)氣流的特征研究很多，但多是在正常啟動(dòng)紡紗程序后的穩(wěn)定紡紗過程中進(jìn)行的，纖維存在條件下的氣流流動(dòng)及紡紗過程開始啟動(dòng)時(shí)的氣流狀態(tài)往往被忽略；且由于噴嘴結(jié)構(gòu)復(fù)雜、內(nèi)部空間狹小，噴嘴內(nèi)部氣流是超音速的，造成試驗(yàn)觀測(cè)并不能捕捉到氣流軌跡的整個(gè)范疇，搜集精確的流動(dòng)數(shù)據(jù)非常耗時(shí)且不完整，因而，試驗(yàn)研究存在很大局限性。以往研究為減少模擬計(jì)算量，常采用近似或者放大的簡(jiǎn)化噴嘴進(jìn)行計(jì)算，所得結(jié)果具有較大的近似性，不能真實(shí)反映噴嘴內(nèi)部流場(chǎng)狀況，以致目前國(guó)產(chǎn)的噴氣渦流紡技術(shù)仍有很多問題難以攻克，如紡紗過程不穩(wěn)定、成紗強(qiáng)力低等，因此，本文對(duì)真實(shí)尺寸噴嘴內(nèi)的高速旋轉(zhuǎn)氣流在整個(gè)紡紗過程中(包括紡紗初始引紗狀態(tài)和正常紡紗過程中)的氣流狀態(tài)進(jìn)行數(shù)值模擬及理論分析，可以直觀地看到流場(chǎng)中的速度、湍流和流線等的分布圖，節(jié)省測(cè)試成本，揭示噴氣渦流紡在整個(gè)紡紗過程中的氣流場(chǎng)特性及流動(dòng)規(guī)律，以期為穩(wěn)定紡紗過程、提高紡紗質(zhì)量提供參考。

1 模型建立和數(shù)值計(jì)算

1.1 模型建立

噴氣渦流紡噴嘴的四大主要部件包括導(dǎo)引體、渦流管、錐面體和引紗管。噴嘴內(nèi)氣流體區(qū)域的三維數(shù)值模擬計(jì)算模型如圖1所示，其中沿渦流管切向配置有5個(gè)噴氣孔。圖1中笛卡爾坐標(biāo)系定義：Z軸為紗體的輸出方向，X軸為徑向，Y軸為切向。本文主要研究對(duì)象為：紗體輸出方向(Z軸方向)各橫截面的速度、湍動(dòng)能和流線；渦流管加捻腔中的S1、S2、S3和S4橫截面上的速度矢量及湍流渦旋。S1橫截面是噴氣孔出口處截面；S2橫截面是導(dǎo)引針尖處截面；S3橫截面是加捻腔內(nèi)部截面；S4橫截面是距離錐面體入口約2 mm處的橫截面。

1.2 網(wǎng)格劃分

采用對(duì)復(fù)雜邊界具有良好適應(yīng)性的非結(jié)構(gòu)四面體進(jìn)行網(wǎng)格劃分，如圖2(a)所示；為捕捉氣流的流動(dòng)細(xì)節(jié)特性，對(duì)加捻腔、渦流管噴氣孔等結(jié)構(gòu)進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化，對(duì)邊界層和狹窄處進(jìn)行分層劃分網(wǎng)格，如圖2(b)、(c)所示；為更精準(zhǔn)地捕捉紡紗過程啟動(dòng)時(shí)的氣流狀態(tài)，對(duì)引紗管噴氣孔進(jìn)行細(xì)化，并對(duì)其進(jìn)行網(wǎng)格優(yōu)化，如圖2(d)所示。

圖1 噴嘴內(nèi)氣流體區(qū)域的三維數(shù)值模擬計(jì)算模型Fig.1 Three-dimensional computational model of airflow field inside the nozzle

圖2 噴嘴內(nèi)氣流場(chǎng)區(qū)域的網(wǎng)格劃分Fig.2 Computational grid of nozzle. (a) Whole nozzle grid; (b) Grid refinement of twisting chamber and hierarchical grid of boundary layer and narrow place; (c) Refinement of jet orifice grid of vortex tube; (d) Refinement and optimization of jet orifice grid of doffing tube

1.3 邊界條件

如圖1所示，壓力入口邊界包括噴嘴入口和噴氣孔入口，壓力出口邊界包括錐面體出口和引紗管出口。壓力入口邊界條件為：引紗時(shí)(紡紗過程開始時(shí))，渦流管噴氣孔入口壓力設(shè)置為0.2 MPa，引紗管噴氣孔入口壓力設(shè)置為0.6 MPa；引紗結(jié)束正常紡紗過程中，渦流管噴氣孔入口壓力設(shè)置為0.6 MPa，此時(shí)連接引紗管的氣閥關(guān)閉，引紗管噴氣孔處無壓力。噴嘴入口壓力設(shè)置為與外界大氣壓力相等，考慮5%的入口湍流強(qiáng)度；氣流速度、壓力、溫度、湍動(dòng)能等通過數(shù)值計(jì)算求得。

壓力出口邊界條件：引紗管出口和錐面體出口的壓力均設(shè)置與外界大氣壓力相等，考慮5%的入口湍流強(qiáng)度；溫度設(shè)置為室溫；氣流速度設(shè)置為0。

壁面邊界：絕熱，遵循無滑移壁面條件。

1.4 控制方程

噴氣渦流紡紗過程中，壓縮空氣經(jīng)噴嘴中渦流管上的切向配置噴氣孔噴射進(jìn)入加捻腔，形成高速旋轉(zhuǎn)氣流。其馬赫數(shù)的范圍在0.6～0.9之間[16]，噴嘴內(nèi)的流動(dòng)為瞬態(tài)、黏性、可壓縮的，其控制方程可表示為：

(1)

(2)

(3)

為封閉這些方程組，補(bǔ)充了狀態(tài)方程：

p=ρRT

(4)

方程(1)是質(zhì)量守恒方程，稱為連續(xù)性方程；方程(2)是動(dòng)量守恒方程，也稱為Navier-Stokes方程；方程(3)是能量守恒方程。xi和xj(i,j=x,y,z)是坐標(biāo)分量；ui、uj(i,j=x,y,z)是速度分量，m/s；ρ是空氣密度，kg/m3；p為氣壓，Pa；T為溫度，K；μ為層流黏性系數(shù)，Pa·s；Pr為Prandtl數(shù)；τij是黏性應(yīng)力張量；e0為總動(dòng)能，J；Cp為熱容，J/K；δij為Kronecker符號(hào)函數(shù)；R為氣體常數(shù)，J/(mol·K)。

1.5 湍流閉合

使用Standardk-ε模型和Realizablek-ε模型來模擬高速旋轉(zhuǎn)渦流的準(zhǔn)確性較高，且Realizablek-ε模型適合用于高雷諾數(shù)、充分發(fā)展的湍流流動(dòng)區(qū)域，還可較好地模擬射流、管流及有弱旋的回流流動(dòng)。噴氣渦流紡噴嘴內(nèi)氣流的雷諾數(shù)超過104[17]，噴嘴內(nèi)的氣流劃分為湍流；且噴氣渦流紡噴嘴內(nèi)氣流流動(dòng)為包含射流、旋轉(zhuǎn)流的管道內(nèi)流動(dòng)，因此本文采用Realizablek-ε模型，輸運(yùn)方程為：

k-transport方程，

ρε+μtpG

(5)

ε-transport方程，

(6)

式中：U為速度向量；u,v,w為速度向量U沿x,y,z軸的速度分量；k為湍流動(dòng)能；ε為湍動(dòng)能耗散率；Cμ為系數(shù)，它在Realizablek-ε模型中不再是一個(gè)常數(shù)；σk，σε，C1，C2均為常數(shù)，在這個(gè)模型中，其值分別是1.00、1.30、1.44、1.92。

氣流和纖維間相互作用：氣流節(jié)點(diǎn)的位移是用纖維節(jié)點(diǎn)的位移插值得到，其他氣流節(jié)點(diǎn)的位移通過計(jì)算程序計(jì)算得到；氣流作用在纖維節(jié)點(diǎn)上的力是對(duì)纖維節(jié)點(diǎn)周圍的流體邊界元的應(yīng)力插值得到。

2 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

云圖采用渲染的方式，將整體流場(chǎng)或者某個(gè)截面上的物理量用連續(xù)變化的色塊表示。流線圖用不同顏色線條表示質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡。速度矢量圖給出空間矢量的大小及方向，用不同顏色和長(zhǎng)度的箭頭表示，從矢量圖上能較容易地發(fā)現(xiàn)其中存在的漩渦區(qū)。

2.1 紡紗過程初始狀態(tài)時(shí)的氣流場(chǎng)模擬

噴氣渦流紡的紡紗過程為：經(jīng)牽伸過的纖維束在引紗管噴氣孔軸向流的作用下被吸入噴嘴，經(jīng)導(dǎo)引針引導(dǎo)，纖維束前端進(jìn)入引紗管入口，與此同時(shí)，纖維束后端通過導(dǎo)引體及其內(nèi)壁間的纖維輸入通道的最窄部分后，到達(dá)突然擴(kuò)大的渦流室，纖維束外層纖維受渦流管上的噴氣孔的旋轉(zhuǎn)氣流的徑向作用力而膨脹擴(kuò)大，由于氣流的擴(kuò)散和纖維螺旋導(dǎo)引曲面的作用，使外層纖維脫離了纖維束主體，成傘狀倒伏在錐面體的錐面上，成為自由端纖維，如圖3所示。自由端纖維被引出的同時(shí)，由于渦流室內(nèi)的旋轉(zhuǎn)氣流的作用，在中心纖維的四周按一定方向纏繞，對(duì)內(nèi)層纖維產(chǎn)生相對(duì)角位移，完成對(duì)纖維須條加捻而形成噴氣渦流紗，噴氣渦流紗經(jīng)錐面體入口進(jìn)入引紗管入口，從引紗管的通道輸出。

圖3 噴氣渦流紡成紗機(jī)制圖Fig.3 Vortex yarn forming mechanism

噴嘴中引紗管的主要作用是吸引紗進(jìn)入噴嘴和輸出成紗。噴氣渦流紡的紡紗過程中首先要成功引紗，然后才能實(shí)現(xiàn)順利紡紗，因此，紡紗過程的開始狀態(tài)對(duì)紡紗過程的穩(wěn)定性有重要影響。圖4示出紡紗初始狀態(tài)時(shí)(引紗過程是在極其短暫的時(shí)間內(nèi)完成的)的氣流場(chǎng)模擬結(jié)果。

引紗時(shí)壓縮空氣從引紗管噴氣孔噴射進(jìn)入引紗通道沿噴嘴出口逸散，由于噴嘴入口和引紗管出口與大氣相通，因此氣流在噴嘴內(nèi)形成強(qiáng)大的負(fù)壓吸引被牽伸過的纖維須條進(jìn)入噴嘴。紡紗初始時(shí)纖維(束)還未完全進(jìn)入噴嘴，對(duì)噴嘴內(nèi)的氣流擾動(dòng)小，圖4(a)～(c)分別為紡紗初始時(shí)的速度場(chǎng)云圖、湍流場(chǎng)云圖和速度矢量圖。可以看出，此過程渦流管加捻腔內(nèi)的氣流場(chǎng)狀態(tài)穩(wěn)定，沒有擾動(dòng)現(xiàn)象，氣流速度在錐面體入口和引紗管噴氣孔出口處較大。前者是因?yàn)樵谝喒車娚錃饬髯饔孟庐a(chǎn)生的強(qiáng)大負(fù)壓使得錐面體入口處氣流聚集；后者是因?yàn)閴嚎s空氣沿狹小的噴氣孔突擴(kuò)到大體積的引紗管通道，且由于此時(shí)沒有纖維(束)的存在，未對(duì)此刻噴嘴內(nèi)的氣流造成干擾，因此湍流極少，僅在錐面體入口和引紗管噴氣孔出口處存在，這是由于引紗管噴氣孔氣流和錐面體入口以及噴嘴入口的氣流在錐面體入口相遇，3股氣流產(chǎn)生碰撞而造成。且從圖4(a)還可看出，在錐面體入口處有小部分向上的反流。圖4(d)～(f)分別為紡紗過程初始狀態(tài)時(shí)噴嘴入口、渦流管噴氣孔和引紗管噴氣孔流線?？梢钥闯?，由于紡紗初始時(shí)刻，纖維(束)并未完全進(jìn)入噴嘴內(nèi)部，引紗時(shí)氣流流線沿引紗管通道螺旋規(guī)則有序發(fā)展，且可看出經(jīng)渦流室逸散的噴嘴入口氣流很少，大部分噴嘴入口氣流被引紗管內(nèi)負(fù)壓氣流吸入后與引紗管內(nèi)氣流合股，經(jīng)噴嘴出口逸散，這將產(chǎn)生強(qiáng)大的吸力而有利于順利引紗。氣流速度大小是由氣流壓力所決定的[21]。圖4(g)分別為S1、S2、S3、S4橫截面處速度矢量圖。

圖4 紡紗過程初始狀態(tài)時(shí)的氣流場(chǎng)模擬結(jié)果Fig.4 Airflow field simulation results of initial state of vortex spinning process.(a) View of velocity volume rendering;(b) View of turbulent kinetic energy volume rendering;(c)View of velocity vector;(d) Streamline diagram of nozzle inlet;(e) Streamline diagram of jet orifice inlet of vortex tube;(f) Streamline diagram of jet orifices inlet of doffing tube;(g) View of velocity vector of cross-sections S1, S2, S3 and S4, respectively

引紗時(shí)主要是由引紗管中氣流的軸向力起主要作用，加捻時(shí)主要是由渦流管中氣流的切向力起主要作用。為順利引紗，在紡紗過程初始階段將渦流管噴氣孔處壓力值設(shè)置較低，為0.2 MPa；待順利引紗后將渦流管噴氣孔處的壓力值設(shè)置為0.6 MPa，然后關(guān)閉連接引紗管的氣閥，這樣既可以達(dá)到順利引紗的目的，又可平穩(wěn)地實(shí)現(xiàn)順利加捻成紗。從圖4(g)看出，S1、S2、S3橫截面處氣流速度不高，均在130 m/s以下，渦流幾乎沒有，這是因?yàn)檫@3個(gè)橫截面均在渦流室內(nèi)，且纖維(束)未對(duì)其造成顯著影響。引紗過程中氣流的軸向力起較大作用，徑向作用力和切向作用力較小，因此纖維束的集束性較好，而包纏和抱合效果較差，由此可以推斷初始紡紗過程的引紗階段所紡的噴氣渦流紗的集束性好，而包纏效果較差。從圖4(g)所示的S4橫截面處的速度矢量圖可看出，外圈的氣流速度較低，內(nèi)圈的氣流速度高，這正是由于紡紗初始過程中引紗管噴氣孔處氣流壓力大，而渦流管噴氣孔處的氣流壓力較小所致。

2.2 正常紡紗過程中的氣流場(chǎng)模擬

圖5(a)～(c)分別為正常紡紗過程中的速度場(chǎng)云圖、湍流場(chǎng)云圖和速度矢量圖?？梢钥闯?，正常紡紗過程渦流管加捻腔內(nèi)的氣流場(chǎng)狀態(tài)不穩(wěn)定，有擾動(dòng)現(xiàn)象。正常紡紗過程中，纖維(束)存在，引紗管噴氣孔處的氣閥關(guān)閉，渦流管噴氣孔處壓力為0.6 MPa。壓縮空氣從與渦流管加捻腔相切的噴孔中高速噴出，由于渦流管處的氣室與加捻腔之間存在巨大的壓差，使得氣流在渦流管噴孔內(nèi)獲得加速，在噴孔出口處達(dá)到最大。由模擬結(jié)果可見，氣流在渦流管噴孔出口處已達(dá)到超音速，如圖5(a)、(c)、(g)所示，噴氣孔出口處的氣流速度最高處達(dá)到550 m/s。氣流在進(jìn)入加捻腔后，速度值迅速降低。由于從噴孔中噴射出的高速氣流的卷吸作用，帶動(dòng)環(huán)形加捻腔內(nèi)的空氣運(yùn)動(dòng)，形成高速旋轉(zhuǎn)氣流。圖5(d)為引紗管內(nèi)氣流流線圖；圖5(e)為噴嘴入口的氣流流線圖；圖5(f)為渦流管噴氣孔入口的氣流流線圖。氣流流線在加捻腔內(nèi)的軌跡較復(fù)雜，在內(nèi)部區(qū)域經(jīng)過幾個(gè)周期回轉(zhuǎn)，并出現(xiàn)回流，最后匯入加捻腔氣流區(qū)域，隨渦流管噴氣孔處氣流流線形成沿渦流管內(nèi)壁面和錐面體外壁面間的環(huán)形空隙流場(chǎng)區(qū)域流動(dòng)的旋轉(zhuǎn)氣流；還有一股氣流從引紗管通道向上游流動(dòng)，其流動(dòng)方向與加捻腔內(nèi)的旋轉(zhuǎn)氣流流動(dòng)方向相同，這股回流的存在可為紗提供額外的張力，有利于提高紗線強(qiáng)力。正常紡紗時(shí)有纖維(束)的存在，對(duì)加捻腔內(nèi)的氣流造成了擾動(dòng)，加上噴嘴入口氣流的合股，正常紡紗過程中的湍流現(xiàn)象比初始紡紗過程中的要明顯得多，如圖5(b)所示為湍動(dòng)能分布云圖?？梢钥闯觯膭?dòng)能在噴氣孔的出口處達(dá)到最大。隨著噴氣孔氣流在渦流管內(nèi)壁面和錐面體外壁面間環(huán)形空隙流場(chǎng)區(qū)域逐漸減小，其一個(gè)突出的特征即是除噴孔內(nèi)部區(qū)域外，噴嘴內(nèi)流場(chǎng)區(qū)域的湍動(dòng)能大部分較小。

圖5(g)分別示出S1、S2、S3、S4橫截面處速度矢量圖?？梢钥闯觯篠1、S2、S3橫截面處的氣流速度均較高，且有較多的渦存在；S4橫截面處外圈和內(nèi)圈的氣流速度均較低，這是由于正常紡紗初始過程中可以順利引紗而關(guān)閉引紗管處氣閥，與圖4(g)初始紡紗過程的氣流狀態(tài)不同。正常紡紗過程中，氣流徑向作用力和切向作用力作用較大，而軸向力較小，因而纖維束的包纏和抱合效果較好，由此可以推斷正常紡紗過程紗的包纏效果較好，集束性較差。

圖5 正常紡紗過程中的氣流場(chǎng)模擬結(jié)果Fig.5 Airflow field simulation results of normal state of vortex spinning process.(a)View of velocity volume rendering;(b) View of turbulent kinetic energy volume rendering; (c) View of velocity vector;(d) Streamline diagram of nozzle inlet;(e) Streamline diagram of jet orifice inlet of vortex tube;(f) Streamline diagram of jet orifices inlet of doffing tube;(g) View of velocity vector of cross-sections S1, S2, S3 and S4, respectively

3 紡紗實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

噴氣渦流紗的強(qiáng)度主要由以下2點(diǎn)決定：包纏纖維的數(shù)量(包纏纖維與芯纖維的比例)；包纏纖維對(duì)芯纖維的包纏程度(包纏角的大小)。包纏纖維的數(shù)量和包纏角越大，紗的強(qiáng)度也越高[18]。粘膠纖維是紡織廠常用的一種棉型化纖，其長(zhǎng)度整齊度較好，纖維較軟，易彎曲變形，適宜做噴氣渦流紗的原料[2]。本文選用MVS 861型噴氣渦流紡紗機(jī)所紡的粘膠紗進(jìn)行研究，粘膠纖維線密度為1.22 dtex，紡紗速度為380 m/min，所紡成紗的線密度約為18 tex。

對(duì)所紡的噴氣渦流粘膠紗進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)試和掃描電鏡(荷蘭飛納 Phenom Pro)拍照來進(jìn)行分析。紡5管紗，使用Uster Tensorapid強(qiáng)力儀對(duì)其進(jìn)行紗強(qiáng)力測(cè)試，由于初始引紗階段在極短時(shí)間內(nèi)完成，此過程的紗段長(zhǎng)度很短，因此測(cè)試紗的強(qiáng)力時(shí)僅對(duì)每管紗上的初始紗段進(jìn)行5次測(cè)試取平均值，而對(duì)正常紡紗過程中得到的紗段進(jìn)行50次測(cè)試后取平均值，結(jié)果如表1所示。

表1 成紗強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Tab.1 Yarn tenacity test results

隨機(jī)選取1管粘膠紗進(jìn)行掃描電鏡直觀拍照分析，取樣拍照方法為：分別隨機(jī)各取2段初始引紗過程和正常穩(wěn)定紡紗過程中的噴氣渦流粘膠紗段進(jìn)行掃描電鏡觀察，放大500倍拍照，拍攝的視域?yàn)?37 μm，得到如圖6所示的結(jié)構(gòu)照片。

由表1可明顯看出，正常穩(wěn)定紡紗過程中的噴氣渦流粘膠紗段的強(qiáng)度比初始引紗過程中的噴氣渦流粘膠紗段的強(qiáng)度高。從圖6(a)、(b)看出，紗體中的纖維呈平行排列，與紗軸有輕微的傾斜角，幾乎沒有外包纖維，說明纖維的集束性較好，有利于實(shí)現(xiàn)順利引紗。從圖6(c)、(d)看出，噴氣渦流粘膠紗具有明顯的內(nèi)外層部分。內(nèi)層為紗芯部分，纖維比較平直；外層是包纏纖維，在紗體中呈螺旋排列，與紗軸的傾斜角較大，提高了纖維間的抱合力和摩擦力，這有助于提高紗的強(qiáng)度。結(jié)果表明：紡紗實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬分析的預(yù)測(cè)結(jié)果相吻合。

圖6 掃描電子顯微鏡下噴氣渦流粘膠紗的結(jié)構(gòu)(×500)Fig.6 Structure of viscose vortex yarn under SEM. (a) First viscose vortex yarn segments of initial state of yarn drawing-in spinning process; (b) Second viscose vortex yarn segments of initial state of yarn drawing-in spinning process; (c) First viscose vortex yarn segments of normal stable spinning process; (d) Second viscose vortex yarn segments of normal stable spinning process

4 結(jié) 論

本文對(duì)噴氣渦流紡整個(gè)紡紗過程中的氣流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，并通過紡紗實(shí)驗(yàn)和掃描電子顯微鏡分析驗(yàn)證，得出以下結(jié)論。

1)紡紗初始時(shí)纖維(束)還未完全進(jìn)入噴嘴，對(duì)噴嘴內(nèi)的氣流擾動(dòng)小。從模擬結(jié)果可知此過程渦流管加捻腔內(nèi)的氣流場(chǎng)狀態(tài)穩(wěn)定，沒有擾動(dòng)現(xiàn)象；且由于此過程極少有纖維(束)的存在，未對(duì)噴嘴內(nèi)的氣流造成干擾，因此引紗過程中湍流極少。由于紡紗初始時(shí)刻，纖維(束)并未完全進(jìn)入噴嘴內(nèi)部，引紗過程中氣流流線沿引紗管通道螺旋規(guī)則有序發(fā)展，且大部分噴嘴入口氣流被引紗管內(nèi)的負(fù)壓氣流吸入后與引紗管內(nèi)氣流合股，經(jīng)噴嘴出口逸散，這將產(chǎn)生強(qiáng)大的吸力而有利于順利引紗，因此初始引紗過程中氣流的軸向力起主要作用，徑向力和切向力的作用較小，可以推測(cè)纖維的集束性較好，而包纏和抱合效果較差，而紡紗實(shí)驗(yàn)也驗(yàn)證了這個(gè)結(jié)果。

2)正常紡紗過程中由于有纖維(束)的存在，渦流管加捻腔內(nèi)的氣流場(chǎng)狀態(tài)不穩(wěn)定，湍流現(xiàn)象比初始紡紗過程中的要明顯得多。壓縮空氣從與渦流管加捻腔相切的噴孔中高速噴出，由于從噴孔中噴射出的高速氣流的卷吸作用，帶動(dòng)環(huán)形加捻腔內(nèi)的空氣運(yùn)動(dòng)，形成高速旋轉(zhuǎn)氣流，氣流在加捻腔內(nèi)的軌跡較為復(fù)雜，并出現(xiàn)渦流和回流現(xiàn)象，還有一股回流從引紗管通道向上流動(dòng)，其流向與旋轉(zhuǎn)氣流流動(dòng)方向相同，這股回流的存在可為紗提供額外的張力，有利于提高紗線強(qiáng)力，因此正常穩(wěn)定紡紗過程中氣流的徑向力和切向力起主要作用，而軸向力的作用較小，可以推測(cè)纖維的包纏和抱合效果較好，提高了成紗的強(qiáng)力，與紡紗實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符。

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