于建兵, 周莉萍, 郭正興, 馬洪偉

(1.揚(yáng)州大學(xué) 建筑科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇 揚(yáng)州 225127；2.東南大學(xué) 土木工程學(xué)院，南京 210096；3.揚(yáng)州大學(xué) 綠色建筑材料研究所，揚(yáng)州 225127)

隨著人們對(duì)環(huán)境保護(hù)保護(hù)意識(shí)的不斷加強(qiáng)，傳統(tǒng)建筑模式已經(jīng)不能夠符合現(xiàn)行社會(huì)發(fā)展的要求，為了實(shí)現(xiàn)建筑業(yè)的轉(zhuǎn)型升級(jí)，國(guó)家在大力推行建筑工業(yè)化，作為是建筑工業(yè)化方式之一的裝配混凝土結(jié)構(gòu)得到黨中央、國(guó)務(wù)院的高度重視并上升為國(guó)家戰(zhàn)略，這就迫使一些開(kāi)敞大空間的商場(chǎng)、教學(xué)樓、辦公樓等建筑未來(lái)也需要采用裝配式結(jié)構(gòu)，而框架結(jié)構(gòu)是這些建筑物的主要結(jié)構(gòu)形式。因此，裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)將繼續(xù)借助國(guó)家政策春風(fēng)與行業(yè)導(dǎo)向，不斷迎來(lái)發(fā)展高潮[1]。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)各種裝配式混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究，其中最著名的是美國(guó)PRESSS研究計(jì)劃[2]，其中，針對(duì)框架結(jié)構(gòu)梁、柱構(gòu)件，推薦了四種干性連接，并對(duì)四種連接抗震性能進(jìn)行了研究，后期很多學(xué)者對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力拼裝節(jié)點(diǎn)抗震性能進(jìn)行大量的試驗(yàn)研究，但是在工程應(yīng)用中應(yīng)用的不是很多。 工程中應(yīng)用較多的裝配式節(jié)點(diǎn)形式為后澆整體式，對(duì)于后澆整體式的研究，主要是驗(yàn)證節(jié)點(diǎn)連接的可靠性。國(guó)內(nèi)外很對(duì)學(xué)者提出了很多新型后澆整體式節(jié)點(diǎn)連接形式，Wongmatar等[3]和Eoml等[4]通過(guò)在節(jié)點(diǎn)區(qū)設(shè)置附加鋼筋，以實(shí)現(xiàn)梁端塑性鉸的轉(zhuǎn)移，從而能夠有效的保護(hù)節(jié)點(diǎn)，并且對(duì)節(jié)點(diǎn)塑性鉸的及計(jì)算長(zhǎng)度進(jìn)行了理論分析。韓春等[5]和趙唯堅(jiān)[6]將一些高強(qiáng)材料應(yīng)用在裝配式混凝土框架當(dāng)中，以能夠減輕構(gòu)件的自重，兩位學(xué)者對(duì)采用高強(qiáng)材料的預(yù)制構(gòu)件進(jìn)行了試驗(yàn)研究，將研究發(fā)現(xiàn)將高強(qiáng)材料應(yīng)用在構(gòu)件的受力關(guān)鍵部位，能夠改善整個(gè)構(gòu)件的抗震性能。蔡建國(guó)[7]和于建兵等[8]提出了預(yù)制梁帶有鍵槽的梁柱節(jié)點(diǎn)體系，研究發(fā)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)的抗震性能與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)基本相當(dāng)。

從現(xiàn)有研究來(lái)看，后澆整體式節(jié)點(diǎn)普遍存在加工精度要求較高、運(yùn)輸困難等問(wèn)題，如果制作過(guò)程中鋼筋位置產(chǎn)生偏差則就可能導(dǎo)致不同構(gòu)件之間在施工現(xiàn)場(chǎng)無(wú)法快速拼裝和良好連接，影響結(jié)構(gòu)連接的質(zhì)量。這些因素減弱了預(yù)制裝配框架結(jié)構(gòu)在工程應(yīng)用上的優(yōu)勢(shì)，成為規(guī)模推廣的瓶頸。

1 節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)

1.1 節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造

針對(duì)既有裝配式混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)所存在的問(wèn)題，創(chuàng)新性的提出一種部分高強(qiáng)筋預(yù)制梁柱節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)的具體創(chuàng)新點(diǎn)如下：①預(yù)制梁底部采用柔韌性良好、直徑較小的鋼絞線代替剛度較大的普通鋼筋，考慮當(dāng)梁底部受壓時(shí)，在梁的底部配置2根直徑為16 mm的普通鋼筋，為了能夠固定箍筋的位置，在梁中間部位設(shè)置兩根直徑為10 mm的腰筋，預(yù)制梁頂部預(yù)留一層厚度為120 mm厚的疊合層，以便于預(yù)制梁與板進(jìn)行可靠的連接，預(yù)制梁側(cè)面構(gòu)造如圖1所示；②考慮到配置高強(qiáng)筋的預(yù)制梁裂縫開(kāi)展問(wèn)題，對(duì)預(yù)制梁施加預(yù)應(yīng)力，預(yù)制梁梁端留有長(zhǎng)度為400 mm的鍵槽，鍵槽部分為無(wú)預(yù)應(yīng)力段，防止該部分混凝土在低周反復(fù)荷載作用下大塊剝落，將鍵槽內(nèi)的箍筋進(jìn)行加密，間距為50 mm，有力于提高該部分的剛度以及開(kāi)裂荷載；鋼絞線與混凝土之間的黏結(jié)性能較普通鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)性能弱，對(duì)鋼絞線端部做壓花錨處理，同時(shí)在壓花錨端部設(shè)置錨固端板，增強(qiáng)鋼絞線與混凝土之間的黏結(jié)性能；③正常情況下，梁柱節(jié)點(diǎn)在地震荷載作用下，節(jié)點(diǎn)塑性鉸一般出現(xiàn)在梁柱結(jié)合面處，在該新型節(jié)點(diǎn)中考慮到塑性鉸外移能夠增加梁柱節(jié)點(diǎn)的變形能力，在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)置了2根直徑為18 mm的鋼筋，從而增強(qiáng)梁柱結(jié)合面處的強(qiáng)度，實(shí)現(xiàn)梁端塑性鉸外移。預(yù)制柱采用套筒灌漿連接，梁柱節(jié)點(diǎn)拼裝如圖2所示。

圖1 預(yù)制梁構(gòu)造示意圖

圖2 預(yù)制混凝土框架梁柱節(jié)點(diǎn)拼裝

1.2 節(jié)點(diǎn)的配筋及制作

本次試驗(yàn)按照“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)節(jié)弱點(diǎn)構(gòu)件”的原則[9]設(shè)計(jì)了4個(gè)預(yù)制節(jié)點(diǎn)及1現(xiàn)澆對(duì)比，分別編號(hào)為PC1、PC2、PC3、PC4和XJ節(jié)點(diǎn)，其中XJ節(jié)點(diǎn)代表現(xiàn)澆對(duì)比節(jié)點(diǎn)，PC1節(jié)點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)置附加鋼筋，并且預(yù)制梁底部構(gòu)造鋼筋在鍵槽部位設(shè)置一段無(wú)黏結(jié)段，PC2節(jié)點(diǎn)為設(shè)置附加鋼筋，梁底部構(gòu)造鋼筋不設(shè)置無(wú)黏結(jié)段，PC3節(jié)點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)核心區(qū)不設(shè)置附加鋼筋，但梁底部構(gòu)造鋼筋設(shè)置無(wú)黏結(jié)段，PC4節(jié)點(diǎn)為既不設(shè)置附加鋼筋也不設(shè)置無(wú)黏結(jié)段，各節(jié)點(diǎn)編號(hào)及類型見(jiàn)表1。

表1 各節(jié)點(diǎn)編號(hào)及類型

試驗(yàn)所有節(jié)點(diǎn)混凝土強(qiáng)度都為C40，現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)梁柱截面尺寸與預(yù)制節(jié)點(diǎn)相同，梁柱受力筋采用HRB335級(jí)鋼筋，梁底部配置3根直徑為18 mm鋼筋，上部配置3根直徑為22 mm鋼筋。箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，箍筋直徑為10 mm。預(yù)制節(jié)點(diǎn)柱受力筋與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)柱受力筋相同，都為12根直徑為25 mm鋼筋，預(yù)制梁底部受力筋采用直徑為12.7 mm的鋼絞線，并對(duì)預(yù)制梁施加預(yù)應(yīng)力，預(yù)制梁上部鋼筋與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)梁上部鋼筋相同。箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，直徑為10 mm。預(yù)制節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)詳圖如圖3所示。

圖3 預(yù)制節(jié)點(diǎn)詳圖(mm)

2 節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1 節(jié)點(diǎn)的加載裝置和加載制度

加載裝置如圖4所示。采用的是鋼桁架反力架，整個(gè)反力架通過(guò)螺栓與地槽連接形成反力架，柱上下端設(shè)置為鉸接，梁端自由以模擬邊界條件。在柱頂放置一臺(tái)320 t的油壓千斤頂，加載過(guò)程中控制柱軸壓比為0.2并保持不變，柱左右兩邊預(yù)制梁端各放置1臺(tái)60 t的液壓千斤頂，通過(guò)油泵對(duì)梁施加反對(duì)稱荷載。對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行加載采用力-位移混合的控制的加載制度[10]，力控制加載階段，在裂縫開(kāi)展之前按照10 kN一級(jí)進(jìn)行加載，裂縫開(kāi)展后，按照20 kN一級(jí)進(jìn)行加載，直至構(gòu)件進(jìn)入屈服，屈服階段采用位移控制加載，且每級(jí)位移荷載循環(huán)3次，加載直至構(gòu)件承載能力下降到極限荷載的85%。

圖4 節(jié)點(diǎn)加載裝置

Fig.4 Node loading device

2.2 材料的力學(xué)性能

制作節(jié)點(diǎn)所用的材料，都需要按照要求進(jìn)行材性試驗(yàn)，節(jié)點(diǎn)澆筑所用混凝土是按照兩批進(jìn)入加工場(chǎng)地，然后每批制作3個(gè)混凝土立方體試塊，與節(jié)點(diǎn)同條件養(yǎng)護(hù)。節(jié)點(diǎn)所采用的每種規(guī)格鋼筋都按要求進(jìn)行取樣3根進(jìn)行材性試驗(yàn)，混凝土及鋼筋的材性試驗(yàn)實(shí)測(cè)值見(jiàn)表2和表3。

表2 混凝土的力學(xué)性能

表3 鋼筋及鋼絞線力學(xué)性能

3 試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)分析

XJ節(jié)點(diǎn)在加載初期，整個(gè)試件基本處于彈性工作狀態(tài)，當(dāng)荷載施加到35 kN時(shí)，在距離梁柱結(jié)合處大約5 cm處出現(xiàn)了一條微小的豎向裂縫。當(dāng)荷載施加到90 kN時(shí)，該條裂縫上下貫通。隨著荷載的繼續(xù)施加，裂縫的寬度和數(shù)量都在不斷的發(fā)展，并且開(kāi)始向加載端方向擴(kuò)展，裂縫的開(kāi)展方向也逐漸開(kāi)始呈現(xiàn)出傾斜，加載后存在少量的殘余變形，表明試件已經(jīng)進(jìn)入彈塑性階段，逐漸呈現(xiàn)出非線性性質(zhì)。隨著荷載的進(jìn)一步施加，節(jié)點(diǎn)區(qū)開(kāi)始出現(xiàn)成45°的交叉裂縫，并且節(jié)點(diǎn)區(qū)下部柱出現(xiàn)一條微小的水平裂縫，此時(shí)根據(jù)DH3816測(cè)試出的鋼筋應(yīng)變情況，認(rèn)為節(jié)點(diǎn)已進(jìn)入屈服階段。進(jìn)入屈服階段后，采用位移控制加載，當(dāng)加載到5Δ第一次循環(huán)，當(dāng)荷載向下加載使得梁下部縱筋受壓時(shí)，可以觀察到下部鋼筋壓屈。進(jìn)行第二次循環(huán)時(shí)，下部縱向鋼筋被拉斷，加載終止。

4個(gè)預(yù)制節(jié)點(diǎn)的開(kāi)裂荷載基本相當(dāng)，都在約25 kN，而且第一條裂縫都是在鍵槽新老混凝土結(jié)合處，屈服后，裂縫開(kāi)展與XJ節(jié)點(diǎn)類似，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)只是出現(xiàn)幾條交叉的微裂縫，待荷載施加到4Δ時(shí)，所有預(yù)制節(jié)點(diǎn)梁底部混凝土開(kāi)始出現(xiàn)剝落，但是由于鍵槽內(nèi)部箍筋加密，預(yù)制梁沒(méi)有出現(xiàn)崩塌的現(xiàn)象。各節(jié)點(diǎn)最終破壞形態(tài)如圖5所示。從圖5可知，節(jié)點(diǎn)區(qū)配置附加鋼筋的預(yù)制節(jié)點(diǎn)塑性鉸相對(duì)于XJ節(jié)點(diǎn)有向外轉(zhuǎn)移的趨勢(shì)，PC3和PC4塑性鉸也有向外轉(zhuǎn)移，其原因是由于對(duì)面預(yù)制梁的鋼絞線伸入鍵槽內(nèi)，對(duì)于梁柱結(jié)合處也有增強(qiáng)的作用。

(a)XJ(b)PC1(c)PC2(d)PC3(e)PC4(f)第一條裂縫位置

圖5 各節(jié)點(diǎn)破壞形態(tài)

Fig.5 Failure patterns of the nodes

4 試驗(yàn)結(jié)果分析

4.1 滯回曲線

試件在低周反復(fù)荷載作用下的力-位移曲線稱為試件的滯回曲線，通過(guò)滯回曲線能夠反映出試件的承載能力、變形能力、滯回耗能能力及延性等力學(xué)性能[11]。各節(jié)點(diǎn)滯回曲線如圖6所示。

通過(guò)5個(gè)節(jié)點(diǎn)滯回曲線可以看出，在加載初期，所有節(jié)點(diǎn)都處于彈性狀態(tài)，滯回曲線接近于直線，滯回環(huán)面積很小。隨著荷載的繼續(xù)施加，裂縫的數(shù)量及寬度不斷的擴(kuò)展，殘余變形加大，滯回環(huán)面積加大。進(jìn)入位移控制加載后，XJ節(jié)點(diǎn)梁端加載無(wú)論向上還是向下加載，滯回環(huán)都呈現(xiàn)出飽滿的梭形形狀，說(shuō)明滯回耗能能力較強(qiáng)。從4Δ循環(huán)加載開(kāi)始，滯回曲線開(kāi)始出現(xiàn)捏縮現(xiàn)象，呈現(xiàn)出反S形狀，主要原因是因?yàn)榱旱撞炕炷帘粔核?，下部受力筋與混凝土之間產(chǎn)生滑移等原因造成?？傮w來(lái)說(shuō)，XJ節(jié)點(diǎn)滯回曲線飽滿程度較好。預(yù)制節(jié)點(diǎn)在進(jìn)入位移控制后，滯回曲線在梁端向上加載與向下加載時(shí)，呈現(xiàn)出完全不同形狀，當(dāng)向下加載時(shí)(梁上部普通鋼筋作為受拉筋)，滯回曲線較為飽滿，當(dāng)向上加載時(shí)(梁下部鋼絞線作為受拉筋) ，由于鋼絞線沒(méi)有屈服平臺(tái)，滯回曲線呈弓形，滯回環(huán)面積較小。由于PC1和PC2試件梁端箍筋較密，對(duì)梁端混凝土側(cè)向約束較好，同時(shí)在節(jié)點(diǎn)區(qū)設(shè)置了鋼筋，相比于XJ對(duì)比構(gòu)件，PC1和PC2試件的曲線較為飽滿，未出現(xiàn)反S形曲線。

(a)XJ節(jié)點(diǎn)

(b)PC1節(jié)點(diǎn)

(c)PC2節(jié)點(diǎn)

(d)PC3節(jié)點(diǎn)

(e)PC4節(jié)點(diǎn)

圖6 節(jié)點(diǎn)滯回曲線

Fig.6 Hysteresis curves of nodes

由骨架曲線可以看出差，XJ節(jié)點(diǎn)無(wú)論如何加載，都有較為明顯的屈服平臺(tái)，而預(yù)制節(jié)點(diǎn)在向上加載時(shí)，沒(méi)有明顯的屈服平臺(tái)，荷載值隨著位移值的增加一直上升。PC3和PC4試件由于沒(méi)有附加直鋼筋，其荷載極值較PC1和PC2要低很多，且上、下兩個(gè)方向的每循環(huán)極值在4Δ時(shí)，都開(kāi)始降。

4.2 位移延性系數(shù)

延性系數(shù)能夠反映節(jié)點(diǎn)在地震荷載作用下最終的變形能力。延性系數(shù)包括曲率延性系數(shù)、轉(zhuǎn)角延性系數(shù)和位移延性系數(shù)[12]。本文采用位移延性系數(shù)來(lái)反映各節(jié)點(diǎn)的變形能力，位移延性系數(shù)計(jì)算公式如下

(1)

式中:Du為試件荷載—位移骨架曲線下降段中對(duì)應(yīng)0.85Fmax的位移值或者加載終止時(shí)的位移值，Dy為試件屈服位移。

由表4可知，4個(gè)預(yù)制節(jié)點(diǎn)在向下加載時(shí)，延性系數(shù)都超過(guò)4.5，與XJ節(jié)點(diǎn)基本相當(dāng)，向上加載時(shí)，所有預(yù)制節(jié)點(diǎn)的屈服位移都大于XJ節(jié)點(diǎn)，同時(shí)可以發(fā)現(xiàn)，除了PC3節(jié)點(diǎn)外，其他3個(gè)節(jié)點(diǎn)的極限位移與XJ節(jié)點(diǎn)相差不大，說(shuō)明預(yù)制節(jié)點(diǎn)的變形能力與XJ節(jié)點(diǎn)基本相當(dāng)，但是由于預(yù)制節(jié)點(diǎn)的屈服位移較大，所以導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)在向上加載時(shí)，位移延性系數(shù)都小于XJ節(jié)點(diǎn)。

表4 構(gòu)件位移延性系數(shù)

4.3 耗能能力

在反復(fù)荷載作用下，滯回環(huán)面積受承載力和剛度退化的影響。為了表達(dá)這一特性，1974年Celebl和Penzien在研究中用等效黏滯阻尼系數(shù)(he)來(lái)表達(dá)，如圖7所示。

等效黏滯阻尼系數(shù)計(jì)算如下

(2)

各節(jié)點(diǎn)的等效黏滯阻尼系數(shù)隨加載次數(shù)(n)的變化曲線如圖8所示。從圖8可知，XJ節(jié)點(diǎn)等效黏滯阻尼系數(shù)基本都大于預(yù)制節(jié)點(diǎn)，但在加載到第13次即4Δ時(shí)，滯回曲線出現(xiàn)捏縮較嚴(yán)重，導(dǎo)致其黏滯阻尼系數(shù)的降低。預(yù)制節(jié)點(diǎn)的耗能能力隨著荷載的施加，呈現(xiàn)上升趨勢(shì)。4個(gè)預(yù)制節(jié)點(diǎn)在工況13前，耗能能力基本相當(dāng)，節(jié)點(diǎn)區(qū)配置附加鋼筋的節(jié)點(diǎn)黏滯阻尼系數(shù)在節(jié)點(diǎn)進(jìn)入屈服階段后，略高于無(wú)附加鋼筋節(jié)點(diǎn)，但是加載到13次后，節(jié)點(diǎn)臨近破壞，PC1和PC2節(jié)點(diǎn)等效黏滯阻尼系數(shù)卻有了較大的提升，說(shuō)明PC1和PC2構(gòu)件在臨近破壞時(shí)，其耗能能力有較大增強(qiáng)。

圖7 等效黏滯阻尼系數(shù)計(jì)算示意圖

圖8 節(jié)點(diǎn)等效黏滯阻尼系數(shù)

4.4 剛度退化

將5個(gè)試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)試件的綜合剛度值繪于同一圖中進(jìn)行對(duì)比，如圖9所示。由圖9可知，5個(gè)節(jié)點(diǎn)剛度退化趨勢(shì)一致，在彈性階段，剛度退化較快，進(jìn)入屈服階段后，剛度退化趨于平緩。在彈性階段，XJ節(jié)點(diǎn)的剛度大于所有的預(yù)制節(jié)點(diǎn)，這主要是因?yàn)轭A(yù)制節(jié)點(diǎn)在鍵槽內(nèi)存在新老混凝土的結(jié)合，該處為薄弱部位，從而導(dǎo)致預(yù)制節(jié)點(diǎn)的剛度弱于XJ節(jié)點(diǎn)；進(jìn)入屈服階段后，XJ節(jié)點(diǎn)梁的受力筋屈服，同時(shí)普通鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)滑移導(dǎo)致XJ節(jié)點(diǎn)剛度退化較快；進(jìn)入屈服階段后，XJ節(jié)點(diǎn)的剛度都小于預(yù)制節(jié)點(diǎn)。說(shuō)明在鍵槽內(nèi)箍筋的加密對(duì)于預(yù)制節(jié)點(diǎn)剛度的提高貢獻(xiàn)較大。節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)置附加鋼筋的PC1和PC2節(jié)點(diǎn)剛度在各個(gè)階段都強(qiáng)于PC3和PC4節(jié)點(diǎn)，說(shuō)明附加直鋼筋對(duì)節(jié)點(diǎn)的綜合剛度有一定的貢獻(xiàn)。

圖9 節(jié)點(diǎn)剛度退化

5 結(jié) 論

(1)通過(guò)各個(gè)節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)可以看出，所有節(jié)點(diǎn)都發(fā)生了梁端塑性鉸彎曲破壞，在加載終止時(shí)，所有試件底部的受力筋都屈服，甚至部分鋼筋還發(fā)生了斷裂，梁底部混凝土被壓碎，符合梁彎曲破壞的各項(xiàng)特征，而節(jié)點(diǎn)區(qū)僅僅出現(xiàn)幾條寬度較小的交叉斜裂縫，同時(shí)柱端也沒(méi)有產(chǎn)生裂縫，說(shuō)明本次試驗(yàn)節(jié)點(diǎn)符合“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”的要求。

(2)在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)置附加鋼筋，能夠?qū)崿F(xiàn)梁端塑性鉸的轉(zhuǎn)移，提高節(jié)點(diǎn)的承載能力，同時(shí)附加鋼筋能夠起到耗能棒的作用，進(jìn)入屈服階段后，配置附加鋼筋的節(jié)點(diǎn)耗能能力略高于沒(méi)有設(shè)置附加鋼筋的預(yù)制節(jié)點(diǎn)。在節(jié)點(diǎn)構(gòu)造鋼筋上設(shè)置無(wú)黏結(jié)段對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗震性能影響不大。通過(guò)在預(yù)制梁中施加一定的預(yù)應(yīng)力，能夠增強(qiáng)預(yù)制梁變形恢復(fù)能力。

(3)在鍵槽內(nèi)存在新老混凝土結(jié)合，該處是梁受力的薄弱部位，所以預(yù)制節(jié)點(diǎn)在彈性階段剛度普遍低于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)，但是隨著荷載的繼續(xù)施加，現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)梁受力筋鋼筋屈服，剛度下降較快，此時(shí)預(yù)制節(jié)點(diǎn)剛度都大于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)剛度，說(shuō)明預(yù)制節(jié)點(diǎn)有較大的安全儲(chǔ)備。

(4)試驗(yàn)結(jié)果表明，所有的預(yù)制節(jié)點(diǎn)在新老混凝土結(jié)合部位首先出現(xiàn)第一道裂縫，該處是受力薄弱部位，所以后期有必要對(duì)新老混凝土的黏結(jié)性能進(jìn)行進(jìn)一步研究，確保新老混凝土之間具有可靠的黏結(jié)性能。所有預(yù)制節(jié)點(diǎn)在加載前期耗能能力弱于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)，可以考慮在進(jìn)行節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)時(shí)，將耗能減震技術(shù)應(yīng)用于此節(jié)點(diǎn)當(dāng)中，來(lái)提高節(jié)點(diǎn)的耗能能力。