陳 勇
(福州市建筑科學(xué)研究所 福建福州 350005)
鋼管混凝土拱橋主要結(jié)構(gòu)體系根據(jù)車承形式與是否有推力可分為(有推力)上承式拱、(有推力)中承式拱、(部分推力)中承式剛架系桿拱、(部分推力)下承式剛架系桿拱和(無推力)下承式拱梁組合結(jié)構(gòu),其中下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)在市政橋梁工程中應(yīng)用最多[1]。在市政橋梁工程的發(fā)展中,荷載試驗(yàn)起到了重要的作用。大量的試驗(yàn)研究成為促進(jìn)市政橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算理論、設(shè)計(jì)方法不斷發(fā)展的重要因素之一。本文對福州某下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)橋梁進(jìn)行荷載試驗(yàn),了解在與設(shè)計(jì)荷載基本相當(dāng)?shù)脑囼?yàn)荷載作用下鋼管混凝土拱橋的受力狀態(tài),評定鋼管混凝土拱橋結(jié)構(gòu)的承載能力和使用條件,檢驗(yàn)設(shè)計(jì)與施工質(zhì)量,同時為下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)等類似橋梁的設(shè)計(jì)及荷載試驗(yàn)提供參考。
某下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)橋梁位于福州市文博路,橫跨晉安河,設(shè)計(jì)長度為51m,設(shè)計(jì)寬度為19m。橋臺采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁。該拱橋總體布置如圖1所示。
圖1 拱橋總體布置圖(單位:mm)
為了確定拱橋控制截面的位置,采用Midas/civil橋梁結(jié)構(gòu)通用有限元分析與設(shè)計(jì)軟件對該拱橋進(jìn)行有限元分析并建立計(jì)算模型。模型中拱肋、系桿均采用梁單元模擬;吊桿采用只受拉的桁架單元模擬,具體模型如圖2所示。模型中原點(diǎn)O設(shè)置于某一拱腳處,該處支座設(shè)定為固定支座(同時約束橫橋向支座的X方向和縱橋向支座的Y方向),其余支座設(shè)定為活動支座;拱肋和系桿采用固結(jié)連接。
圖2 有限元分析模型
表1 載重汽車技術(shù)指標(biāo)及軸重明細(xì)
圖3 工況一載重汽車加載位置圖(單位:cm)
圖4 工況二載重汽車加載位置圖(單位:cm)
圖5 工況三、工況四載重汽車加載位置意圖(單位:cm)
3.2.1變形測點(diǎn)
變形測試主要包括鋼箱梁1個測試截面和拱肋1個測試截面,如圖1中D截面和A截面。鋼箱梁、拱肋變形采用精密水準(zhǔn)儀和百分表進(jìn)行測試,撓度測點(diǎn)分別布置在鋼箱梁跨中截面處的橋面板上和拱肋拱頂位置,對稱兩側(cè)各2個測點(diǎn),具體位置如圖6~圖7所示。
圖6 鋼箱梁跨中截面撓度測點(diǎn)位置圖(單位:cm)
圖7 拱肋拱頂截面撓度測點(diǎn)位置圖(單位:cm)
3.2.2應(yīng)變測點(diǎn)
依據(jù)計(jì)算結(jié)果,應(yīng)變測試主要包括鋼箱梁的跨中截面和拱肋的拱頂、L/4、拱腳截面,如圖1中D截面和A截面、B截面、C截面,共18個測點(diǎn),測點(diǎn)位置如圖8~圖9所示。
圖8 鋼箱梁跨中截面應(yīng)變測點(diǎn)位置圖(單位:cm)
a)拱頂 b)L/4 c)拱腳
3.2.3索力測點(diǎn)
索力增量測試包括圖1中1#~9#吊桿,對稱兩側(cè)共18個吊桿。在拱橋各吊桿上安裝加速度傳感器,采用索力測試儀進(jìn)行量測。
3.3.1變形數(shù)據(jù)分析
工況1~工況3下靜載測試截面各測點(diǎn)的撓度數(shù)據(jù)詳見表2~表4。由表2~表4中數(shù)據(jù)可知,工況一~工況三下靜載測試截面各測點(diǎn)的撓度實(shí)測值均小于理論計(jì)算值,校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0,最大撓度實(shí)測值為8.01mm,相應(yīng)的撓跨比為1/6367,小于規(guī)范規(guī)定的限值1/800[8],表明拱橋剛度達(dá)到設(shè)計(jì)要求。相對殘余撓度均小于20%,滿足規(guī)范限值要求[2],表明拱橋結(jié)構(gòu)工作狀態(tài)處于彈性階段。
表2 工況一測點(diǎn)撓度 m
表3 工況二測點(diǎn)撓度 m
表4 工況三測點(diǎn)撓度 mm
3.3.2應(yīng)變數(shù)據(jù)分析
工況一~工況四下靜載測試截面各測點(diǎn)的應(yīng)變數(shù)據(jù)詳見表5~表8。由表5~表8中數(shù)據(jù)可知,工況一~工況四下靜載測試截面各測點(diǎn)的應(yīng)變實(shí)測值均小于理論計(jì)算值,校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0,最大應(yīng)變實(shí)測絕對值為106με,遠(yuǎn)小于鋼材(Q345)的屈服應(yīng)變1311με,表明拱橋剛度達(dá)到設(shè)計(jì)要求。相對殘余應(yīng)變均小于20%,滿足規(guī)范限值要求[2],表明拱橋結(jié)構(gòu)工作狀態(tài)處于彈性階段。
表5 工況一測點(diǎn)應(yīng)變 μ
表6 工況二測點(diǎn)應(yīng)變 μ
表7 工況三測點(diǎn)應(yīng)變 μ
表8 工況四測點(diǎn)應(yīng)變 με
3.3.3索力數(shù)據(jù)分析
工況二下左右側(cè)各吊桿的索力增量數(shù)據(jù)詳見表9。由表9中數(shù)據(jù)可知,工況二下左右側(cè)3#、4#、6#、7#各吊桿的索力增量實(shí)測值均小于理論計(jì)算值,校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0,表明吊桿強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。
表9 工況二吊桿索力增量 kN
拱橋采用脈動法測試自振特性,測點(diǎn)布置在拱橋鋼箱梁的L/4、L/2、3L/4截面和拱肋的2個拱腳、L/4、拱頂、3L/4截面處,拱橋的豎向一階自振頻率實(shí)測值為4.79Hz,大于相應(yīng)理論計(jì)算值3.86Hz,實(shí)測豎向第一階振型圖如圖10所示。自振特性試驗(yàn)結(jié)果表明,該拱橋?qū)嶋H成橋整體剛度滿足設(shè)計(jì)要求。
圖10 實(shí)測豎向第一階振型圖
吊桿是下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)橋梁的主要組成部分,其工作狀態(tài)能反映出拱橋是否安全。通過對下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)橋梁內(nèi)吊桿結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值分析,可得恒載、活載作用下各吊桿的索力變化曲線如圖11所示。由圖11可知,恒載作用下拱橋吊桿左右側(cè)的索力變化一致且呈對稱分布;而活載作用下拱橋吊桿左右側(cè)的索力變化差異相對明顯,但兩側(cè)吊桿的索力由于最不利荷載的布置差別較小,整體上仍呈對稱分布;在恒載或活載作用下各吊桿均處于受拉狀態(tài),其中吊桿索力受恒載影響比活載較大。
(a)恒載作用
(b)活載作用
(1)靜載下拱橋的測試截面撓度、應(yīng)變的校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0,表明拱橋強(qiáng)度、剛度達(dá)到設(shè)計(jì)城-A級的安全使用要求,施工控制水平較高;拱橋的測試截面相對殘余撓度、相對殘余應(yīng)變均小于20%,表明拱橋結(jié)構(gòu)工作狀態(tài)處于彈性階段;拱橋的左右側(cè)各吊桿索力增量的校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0,表明拱橋各吊桿強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)城-A級的安全使用要求。
(2)空載下拱橋的豎向振動基頻實(shí)測值為4.79Hz,大于相應(yīng)的理論計(jì)算值3.86Hz,表明拱橋?qū)嶋H成橋整體結(jié)構(gòu)性能良好。
(3)活載下吊桿的索力變化明顯小于恒載;恒、活載下拱橋左右側(cè)吊桿的索力變化基本一致,呈“M型”對稱分布,且各吊桿均處于受拉狀態(tài);布置于吊桿結(jié)構(gòu)內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼束能有效改善吊桿受力狀態(tài),但拱橋長期使用過程中鋼束的預(yù)存力會逐漸減少,因此運(yùn)營過程中可以通過增加吊桿增強(qiáng)拱橋承載力。
通過理論計(jì)算和現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果分析,下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)橋梁可應(yīng)用于市政橋梁工程, 能達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度及變形能力的要求, 但運(yùn)營過程中需加強(qiáng)吊桿索力監(jiān)控。
通過在下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)橋梁結(jié)構(gòu)上施加與設(shè)計(jì)荷載基本相當(dāng)?shù)脑囼?yàn)荷載,了解鋼管混凝土拱橋結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),評定鋼管混凝土拱橋結(jié)構(gòu)的承載能力和使用條件,檢驗(yàn)設(shè)計(jì)與施工質(zhì)量,同時為下承式拱梁組合結(jié)構(gòu)等類似橋梁的設(shè)計(jì)及荷載試驗(yàn)提供參考。