周念清，李 丹，吳曉南，唐益群

（1.同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院，上海，200092；2.上海交通建設(shè)總承包有限公司，上海200136）

海相軟黏土在沿海地區(qū)廣泛分布，因其具有含水率高、滲透性弱、壓縮性大、強(qiáng)度低等特性，在這些地區(qū)進(jìn)行工程建設(shè)時(shí)均需對(duì)軟黏土的工程力學(xué)特性進(jìn)行系統(tǒng)的研究。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者曾對(duì)海相軟黏土的各種物理力學(xué)特性進(jìn)行過(guò)較深入的探討，取得了許多研究成果，但結(jié)合具體工程實(shí)踐設(shè)計(jì)應(yīng)力路徑的研究并不多見(jiàn)，且動(dòng)、靜應(yīng)力組合比較單一，對(duì)振動(dòng)后土體強(qiáng)度弱化的研究相對(duì)較少。Hyodo 等［1］曾對(duì)黏土進(jìn)行了大量的循環(huán)單剪和三軸試驗(yàn)，得到了飽和軟黏土在循環(huán)荷載作用下不排水抗剪強(qiáng)度衰減特性。Chen 等［2］和Chi［3］分別通過(guò)大量室內(nèi)試驗(yàn)得出了軟土在循環(huán)荷載作用下的平均承載力低于靜承載力，并指出造成土體強(qiáng)度損失主要是循環(huán)加載期間超孔壓所致。Hanna 等［4］通過(guò)對(duì) Camplain 軟土的室內(nèi)動(dòng)循環(huán)試驗(yàn)，分析了動(dòng)強(qiáng)度響應(yīng)參數(shù)的敏感性，并進(jìn)行合理的地基處理方案設(shè)計(jì)。陳穎平等［5］探討了浙江蕭山地區(qū)原狀軟黏土和重塑土的動(dòng)循環(huán)特性，得出了固結(jié)壓力對(duì)結(jié)構(gòu)性軟土動(dòng)強(qiáng)度影響較大的規(guī)律，且當(dāng)固結(jié)壓力小于土體結(jié)構(gòu)屈服應(yīng)力時(shí)，原狀土動(dòng)強(qiáng)度明顯高于重塑土。黃博等［6］對(duì)交通荷載作用粉質(zhì)黏土不排水強(qiáng)度特性進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)研究，探討了排水條件、施工擾動(dòng)及超固結(jié)等因素對(duì)土體振后不排水強(qiáng)度的影響。在本構(gòu)理論研究方面，高廣運(yùn)等［7］推導(dǎo)出了考慮循環(huán)荷載作用的簡(jiǎn)化多屈服面模型。楊召煥等［8］和程星磊等［9］進(jìn)行了飽和軟土循環(huán)荷載作用下的強(qiáng)度弱化和剛度軟化的彈塑性本構(gòu)關(guān)系研究。由于軟黏土處于飽和狀態(tài)，且具有觸變和蠕變等特性。在循環(huán)荷載作用下，隨著飽和黏土強(qiáng)度和模量的降低，吳明戰(zhàn)等［10］研究了其“退化”現(xiàn)象和規(guī)律。波浪作為一種循環(huán)往復(fù)荷載，持續(xù)作用也可造成黏土地基強(qiáng)度降低或喪失。沿海地區(qū)工程活動(dòng)很多都涉及到波浪、潮汐等荷載作用的影響。有關(guān)軟黏土在波浪等小振幅、小周期循環(huán)動(dòng)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)問(wèn)題，王淑云等［11］研究了波浪荷載作用使海相原狀粉質(zhì)黏土及重塑土樣內(nèi)孔壓升高、有效應(yīng)力降低，形成“擬超固結(jié)”現(xiàn)象，并將其應(yīng)用到不排水抗剪強(qiáng)度減弱的推導(dǎo)中；王立忠等［12］基于各向異性海床分析了行波、筑波作用下海床的瞬態(tài)響應(yīng)以及穩(wěn)態(tài)響應(yīng)，并對(duì)波浪荷載作用下各向異性海床瞬態(tài)液化深度進(jìn)行了研究。

本文以長(zhǎng)江口地區(qū)長(zhǎng)興潛堤后方灘涂圈圍工程為研究背景，以圈圍工程壩體地基軟黏土作為研究對(duì)象，根據(jù)鉆孔采集的堤基原狀軟黏土，通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)，研究軟土地基在施工建設(shè)過(guò)程中耦合應(yīng)力狀態(tài)下的動(dòng)力響應(yīng)特性。結(jié)合實(shí)際施工特點(diǎn)，設(shè)計(jì)加載條件和耦合應(yīng)力路徑，模擬施工期間垂向分級(jí)加載和波浪循環(huán)荷載耦合作用過(guò)程，以研究堤基海相淤泥質(zhì)黏土在耦合動(dòng)、靜應(yīng)力組合作用下的應(yīng)變、孔壓特性和不排水強(qiáng)度弱化特性。研究結(jié)果以期為具體工程實(shí)踐提供設(shè)計(jì)和施工監(jiān)測(cè)指導(dǎo)。

1 試驗(yàn)方法與研究方案

1.1 土樣采集與參數(shù)測(cè)試

在分析長(zhǎng)興島后方灘涂圈圍工程臨近水域水動(dòng)力條件的基礎(chǔ)上，選取波浪動(dòng)力作用相對(duì)較強(qiáng)的位置布設(shè)3個(gè)斷面，如圖1所示。每個(gè)斷面設(shè)置2個(gè)鉆孔，進(jìn)行鉆孔取樣，共采集36組土樣，以獲取堤壩基礎(chǔ)以下20 m深度范圍內(nèi)土體的物理力學(xué)特性。

圖1 圈圍堤壩及取樣位置Fig.1 Enclosure dam and sampling location

為保證原狀土物理力學(xué)特性，在鉆探掃孔干凈的條件下，將薄壁管（直徑100 mm，長(zhǎng)300 mm）取土器采用直壓入式緩慢壓入土體中，嚴(yán)格按照規(guī)程采集土樣，將提取的土樣兩端密封及時(shí)運(yùn)往試驗(yàn)室恒溫恒濕間保存，并進(jìn)行原狀土樣相關(guān)試驗(yàn)研究。

通過(guò)室內(nèi)土工試驗(yàn)，得到壩基軟黏土的物理力學(xué)參數(shù)，見(jiàn)表1，表中，W0為軟黏土的含水量，ρ0為軟黏土密度，G表示其相對(duì)密度，Sr為軟黏土的飽和度，e0為軟黏土的孔隙比，WL、Wp分別為軟黏土的液限、塑限，a、Es分別為壓縮系數(shù)和壓縮模量。

表1 淤泥質(zhì)粘土基本物理力學(xué)參數(shù)Tab.1 Basic physical mechanics parameters of silt clay

1.2 儀器設(shè)備

試驗(yàn)采用英國(guó)GDS（全球數(shù)字系統(tǒng)）公司生產(chǎn)的高精度單向振動(dòng)三軸儀，由壓力室、靜力控制和動(dòng)力加載裝置及計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)組成，可以進(jìn)行動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)應(yīng)變、孔隙水壓力監(jiān)測(cè)。其技術(shù)參數(shù)為：圍壓范圍為0～1.2 MPa，最大循環(huán)應(yīng)變范圍為10-5～10-2，軸向最大激振力為2 500 kN，軸向循環(huán)加載頻率在10 Hz以內(nèi)，壓力量測(cè)控制精度為1 kPa，體積量測(cè)控制精度為l mm3。試驗(yàn)結(jié)果可通過(guò)試驗(yàn)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析得到，也可以由系統(tǒng)軟件自動(dòng)生成。

1.3 試驗(yàn)原理

為了研究海相軟黏土在分級(jí)加載施工期間受到波浪循環(huán)荷載這種耦合應(yīng)力狀態(tài)下的動(dòng)力響應(yīng)特性，考慮土體實(shí)際加載過(guò)程，試驗(yàn)采用應(yīng)力控制模式，其加載條件和應(yīng)力路徑如圖2 所示。圖2a 中σ0表示土體單元所受的固結(jié)壓力，σjF則為分級(jí)加載靜偏應(yīng)力，σd表示土體受到的波浪動(dòng)荷載。圖2b 中p表示平均主應(yīng)力，q為廣義剪應(yīng)力，其中A點(diǎn)為初始應(yīng)力狀態(tài)，軸向施加第1級(jí)靜偏應(yīng)力到達(dá)B點(diǎn)后，進(jìn)行循環(huán)振動(dòng)，再施加第2 級(jí)靜偏應(yīng)力，再加載振動(dòng)，經(jīng)過(guò)多級(jí)靜偏應(yīng)力和動(dòng)偏應(yīng)力施加完畢后，測(cè)定殘余強(qiáng)度。當(dāng)應(yīng)變達(dá)到15%時(shí)，土體發(fā)生破壞，到達(dá)C點(diǎn)。

1.4 試驗(yàn)方案與參數(shù)取值

圖2 加載條件以及應(yīng)力路徑Fig.2 Loading condition and stress path

在圈圍工程堤壩修建以及在波浪振動(dòng)荷載共同作用下，根據(jù)地基土受到豎向分級(jí)加載及波浪循環(huán)荷載的關(guān)系，可以得到淤泥質(zhì)黏土地基應(yīng)力單元的荷載條件以及應(yīng)力路徑。由于實(shí)際軟土地基排水緩慢，可將加載過(guò)程視為不排水剪切過(guò)程。為模擬實(shí)際工況，依據(jù)土單元應(yīng)力路徑設(shè)計(jì)加載方案。土樣采集深度處上覆土層壓力σz和固結(jié)壓力σ0，可以采用式（1）～（2）計(jì)算，分別為

式中：k0為土的靜止側(cè)壓力系數(shù)，由靜三軸試驗(yàn)算得0.5；γ'為土的有效重度，取值為7.5 kN·m-3；z為取樣深度。

在進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)前，按照操作規(guī)程將土樣制作成直徑50 mm、高100 mm 的圓柱形樣品，抽真空2 h，使土樣飽和度達(dá)到95%以上，然后將土樣放入試驗(yàn)裝置內(nèi)實(shí)施等向固結(jié)24 h，使固結(jié)度達(dá)到95%以上，其固結(jié)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為試樣每小時(shí)軸向變形不超過(guò)0.01 mm。待固結(jié)完畢，關(guān)閉排水閥門，再在軸向分5級(jí)施加靜偏應(yīng)力σjF。在每一級(jí)靜應(yīng)變穩(wěn)定后施加動(dòng)荷載σd，采用正弦波振動(dòng)模式，每一級(jí)振動(dòng)300次，共1 500 次。待分級(jí)加載和振動(dòng)完成后，進(jìn)行不排水靜剪切試驗(yàn)，用以測(cè)定振動(dòng)后土體的殘余強(qiáng)度。

試驗(yàn)過(guò)程中，土樣圍壓按照取樣不同深度6、10、14、20 m 設(shè)計(jì)成30、50、70、100 kPa。參考鄭剛等［13］的相關(guān)研究成果，根據(jù)施工分級(jí)加載工況，根據(jù)堤壩上附土體重量進(jìn)行計(jì)算靜偏應(yīng)力，并分別確定靜偏應(yīng)力比和動(dòng)偏應(yīng)力比，便于進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析和比較。由于不同深度靜偏應(yīng)力幅值變化不大，為了進(jìn)行單一變量法的試驗(yàn)結(jié)果比較，其靜偏應(yīng)力σjF對(duì)于不同圍壓下土樣選用同組荷載值。振動(dòng)荷載為波浪荷載的傳遞應(yīng)力，首先計(jì)算重力斜坡堤的波面壓力，并且將垂向分力作為堤基所受波浪動(dòng)應(yīng)力大小。在不同圍壓下按照不同標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)多級(jí)荷載，動(dòng)荷載σd的取值范圍為3～45 kPa，加載頻率為0.16 Hz。具體加載方案如表2所示。

按照表2 的試驗(yàn)加載方案，通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)得到軟黏土的典型應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，如圖3所示。

2 結(jié)果分析

按照1.4試驗(yàn)方案，進(jìn)行不同圍壓、不同動(dòng)偏應(yīng)力動(dòng)三軸試驗(yàn)以及振后不排水靜三軸試驗(yàn)，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行耦合應(yīng)力狀態(tài)下的應(yīng)變、孔壓以及抗剪強(qiáng)度弱化分析，并研究其相關(guān)性。

表2 耦合應(yīng)力加載方案Tab.2 Coupling stress loading schedule

圖3 耦合加載應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系Fig.3 Stress versus strain at coupling loading

2.1 應(yīng)變特性

在相同圍壓條件下，由于靜偏應(yīng)力比相同，而動(dòng)偏應(yīng)力比為變量，其軸向應(yīng)變時(shí)程曲線規(guī)律具有相似性。選取圍壓σ3為50 kPa 時(shí)，分別施加5、10、15、20 kPa 動(dòng)偏應(yīng)力得到的應(yīng)變時(shí)程曲線，如圖4所示。由于靜偏應(yīng)力分階段施加，應(yīng)變存在跳躍現(xiàn)象。在進(jìn)行分級(jí)振動(dòng)階段，主要以循環(huán)應(yīng)變?yōu)橹?，并且隨著循環(huán)振動(dòng)次數(shù)增加，伴隨著累積應(yīng)變也會(huì)逐漸增大。隨著分級(jí)加載試驗(yàn)的進(jìn)行，其累積應(yīng)變?cè)隽亢脱h(huán)應(yīng)變分別較前一階段均有一定程度的增加。而每一階段循環(huán)剪切應(yīng)變隨振動(dòng)次數(shù)增加都將趨于穩(wěn)定，累積應(yīng)變也隨之趨于平緩。

由圖4可以得出：隨著動(dòng)偏應(yīng)力的增大，累積應(yīng)變?cè)隽恳仓饾u增大，應(yīng)變發(fā)展趨勢(shì)變得越來(lái)越大。對(duì)于相同圍壓，靜偏應(yīng)力比相同，隨著動(dòng)偏應(yīng)力比的增大，振動(dòng)累積應(yīng)變及循環(huán)應(yīng)變也會(huì)增加，且動(dòng)偏應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)變占總應(yīng)變?cè)隽勘戎剡m當(dāng)增加。

在此基礎(chǔ)上，對(duì)不同固結(jié)圍壓σ3、不同動(dòng)應(yīng)力幅值σd作用下產(chǎn)生的累積動(dòng)應(yīng)變?cè)隽俊⒗鄯e靜應(yīng)變?cè)隽考把h(huán)應(yīng)變?cè)隽糠謩e進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到的結(jié)果如表3所示。其中，累積靜應(yīng)變?cè)隽繛殪o偏應(yīng)力加載后產(chǎn)生的累積應(yīng)變，累積動(dòng)應(yīng)變?cè)隽繛檠h(huán)剪切產(chǎn)生的累積應(yīng)變?cè)隽浚h(huán)應(yīng)變?cè)隽繛槊拷M試驗(yàn)最后一次剪切產(chǎn)生的應(yīng)變最大值與應(yīng)變最小值之差。

圖4 σ3＝50 kPa應(yīng)變時(shí)程曲線Fig.4 Strain time history at σ3＝50 kPa

表3 累積應(yīng)變?cè)隽考把h(huán)應(yīng)變?cè)隽縏ab.3 Accumulated strain increment and cyclic strain increment

由表3 可知，隨著土體深度的增大，圍壓增大，對(duì)應(yīng)相同動(dòng)偏應(yīng)力比，其累積塑性應(yīng)變及循環(huán)應(yīng)變減小，應(yīng)變發(fā)展趨勢(shì)越來(lái)越穩(wěn)定。且隨著動(dòng)偏應(yīng)力比增加，不同深度土體單元在循環(huán)荷載作用產(chǎn)生的應(yīng)變?cè)隽坎町愖兊迷絹?lái)越明顯。

2.2 孔壓變化特性

土體中孔壓積聚和消散對(duì)外部荷載的響應(yīng)具有明顯的特征，采用劉添俊等［14］，Yazdani 等［15］的研究方法，利用累積孔壓增量比Δus/σ3和循環(huán)孔壓增量比Δuc/σ3來(lái)表征循環(huán)荷載作用下土體內(nèi)孔壓的累積效應(yīng)和循環(huán)效應(yīng)，表示如下：

式中：us、u0分別為累積孔壓和初始孔壓；Δus為累積孔壓增量。

式中：umax、umin分別為單次循環(huán)的孔壓最大值和孔壓最小值；Δuc為循環(huán)孔壓增量，數(shù)值上等于單次循環(huán)孔壓最大與最小值之差。

選取圍壓σ3=50 kPa，在不同動(dòng)應(yīng)力σd作用下分別得到孔壓時(shí)程圖，如圖5所示。

圖5 σ3＝50 kPa時(shí)不同σd下的孔壓時(shí)程曲線Fig.5 Pore pressure time history of different σd values at σ3＝50 kPa

由于靜偏應(yīng)力分級(jí)加載，孔壓積聚現(xiàn)象并不明顯。累積孔壓增量和循環(huán)孔壓增量隨加載階段逐漸遞增，且隨循環(huán)振動(dòng)次數(shù)增加最終趨于穩(wěn)定。隨著動(dòng)偏應(yīng)力增大，累積孔壓增量和循環(huán)孔壓增量逐漸增大，孔壓發(fā)展趨勢(shì)快速達(dá)到穩(wěn)定。

對(duì)不同圍壓σ3、不同動(dòng)應(yīng)力幅值σd作用下產(chǎn)生的累積孔壓增量比及循環(huán)孔壓增量比分別進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，其結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 累積孔壓增量比及循環(huán)孔壓增量比Tab.4 Cumulative pore pressure increment ratio and cyclic pore pressure increment ratio

根據(jù)表4可以得出，隨著土體深度增加，圍壓增大，當(dāng)動(dòng)偏應(yīng)力比相同時(shí)，土樣產(chǎn)生的累積孔壓增量及循環(huán)孔壓增量減小，孔壓最終趨于穩(wěn)定。與應(yīng)變發(fā)展趨勢(shì)相比，孔壓則提前達(dá)到穩(wěn)定階段，增量最大可達(dá)到圍壓的50%左右。對(duì)于耦合應(yīng)力加載的土樣，圍壓越大，不同動(dòng)偏應(yīng)力比產(chǎn)生的累積孔壓增量及循環(huán)孔壓增量差異較大；隨著動(dòng)偏應(yīng)力比的不斷增加，不同深度產(chǎn)生的累積孔壓增量及循環(huán)孔壓增量的差異也會(huì)增大。

2.3 強(qiáng)度弱化特性分析

為了研究地基土在耦合應(yīng)力狀態(tài)下靜強(qiáng)度指標(biāo)衰減程度，對(duì)某一固結(jié)圍壓下的土體單元賦予相應(yīng)的靜、動(dòng)應(yīng)力組合，按照固定的速率和振動(dòng)頻率加載，進(jìn)行不排水剪切試驗(yàn)，測(cè)定殘余強(qiáng)度。將強(qiáng)度值與相同固結(jié)圍壓下靜三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)CU強(qiáng)度值進(jìn)行比較，得到耦合應(yīng)力組合下不同圍壓完全固結(jié)下的強(qiáng)度折減度。Guo 等［16］曾對(duì)此進(jìn)行了研究，其強(qiáng)度折減度β表述如下：

式中：σ'1為耦合應(yīng)力組合循環(huán)剪切后的靜剪切軸向應(yīng)力；σc為固結(jié)應(yīng)力；σ1為土樣靜剪切軸向應(yīng)力。

當(dāng)圍壓為30 kPa 時(shí)，由試驗(yàn)結(jié)果可以得到耦合加載與否的靜強(qiáng)度曲線如圖6所示。經(jīng)過(guò)耦合加載的土樣，其靜強(qiáng)度出現(xiàn)明顯的衰減現(xiàn)象。經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析，得到軟黏土在耦合應(yīng)力加載下抗剪強(qiáng)度折減度β與動(dòng)偏應(yīng)力比σd/σc的關(guān)系，如圖7所示。

圖6 未經(jīng)歷與經(jīng)歷耦合加載的靜強(qiáng)度曲線Fig.6 Static strength curves with and without coupling loading

圖7 不同圍壓下的σd/σc-β曲線Fig.7 σd/σc-βcurves at different confining pressures

由圖7 可知，固結(jié)壓力、靜偏應(yīng)力比、動(dòng)偏應(yīng)力比對(duì)土樣抗剪強(qiáng)度的折減程度均有一定影響。相同圍壓下，隨著動(dòng)偏應(yīng)力比增大，強(qiáng)度弱化度增大，且弱化趨勢(shì)越明顯。而動(dòng)偏應(yīng)力比越大，不同深度土體單元在耦合應(yīng)力作用后的靜強(qiáng)度折減度差異也變得越大。圍壓越大，相同動(dòng)偏應(yīng)力比得到的強(qiáng)度弱化度越低。

2.4 剪應(yīng)變、孔壓增量比與抗剪強(qiáng)度折減度的關(guān)系

應(yīng)變、孔壓分別與強(qiáng)度弱化的相關(guān)性，綜合考慮累積效應(yīng)和循環(huán)效應(yīng)的影響，可以應(yīng)用廣義綜合剪應(yīng)變?chǔ)胓s和廣義綜合孔壓增量比Δu/σ3進(jìn)行量化，其中γgs為

式中：εmax、εmin分別為第n次循環(huán)作用產(chǎn)生的最大、最小軸應(yīng)變；γmax、γmin分別為第n次循環(huán)作用產(chǎn)生的最大、最小剪應(yīng)變。

式中：Δus、Δuc分別為循環(huán)后產(chǎn)生的最大孔壓增量以及最后一次的循環(huán)孔壓增量。

采用公式（6）和（7）得到的計(jì)算結(jié)果，分別繪制（γgs-β）與（Δu/σ3-β）關(guān)系曲線，如圖 8 和圖 9所示。

圖8 不同圍壓下的γgs-β曲線Fig.8 γgs-β curves at different confining pressures

圖9 不同圍壓下的Δu/σ3-β曲線Fig.9 Δu/σ3-βcurves at different confining pressures

由圖8可知，相同圍壓下靜偏應(yīng)力比相同，隨著動(dòng)偏應(yīng)力比的增加，其抗剪強(qiáng)度折減程度隨著廣義綜合剪應(yīng)變的增加而增大，且最終趨于平緩。不同圍壓下，隨著廣義綜合剪應(yīng)變的增大，其抗剪強(qiáng)度折減程度差距越大。且圍壓越小，強(qiáng)度折減度越大。圖9中強(qiáng)度折減度與廣義綜合孔壓增量比的關(guān)系與圖8具有類似的規(guī)律。

3 結(jié)論

通過(guò)對(duì)長(zhǎng)江口軟黏土在耦合應(yīng)力狀態(tài)下的應(yīng)變、孔壓及強(qiáng)度弱化特性的試驗(yàn)研究，得到以下結(jié)論：

（1）結(jié)合具體工程實(shí)際設(shè)計(jì)動(dòng)力和靜荷載、圍壓以及耦合應(yīng)力路徑，在圍壓分別為30、50、70、100 kPa下，施加不同靜、動(dòng)應(yīng)力組合，通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)，得到長(zhǎng)興島圈圍工程壩基軟黏土呈現(xiàn)應(yīng)變軟化及強(qiáng)度弱化特性，且分級(jí)加載作用可減小應(yīng)變及孔壓增量；

（2）土體單元的應(yīng)變?cè)隽?、孔壓增量均與固結(jié)圍壓、靜偏應(yīng)力比、動(dòng)偏應(yīng)力比三個(gè)因素相關(guān)。在不同固定圍壓下施加不同的動(dòng)應(yīng)力比，當(dāng)動(dòng)偏應(yīng)力比相同時(shí)，深度較淺土層的圍壓較小，靜偏應(yīng)力比反而較大；應(yīng)變與孔壓增量越大，靜強(qiáng)度衰減越明顯；隨著動(dòng)偏應(yīng)力比的增加，土單元的應(yīng)變?cè)隽颗c孔壓增量、強(qiáng)度折減度均不同程度地增加，且不同深度的差異表現(xiàn)愈明顯。

（3）循環(huán)荷載作用后，軟黏土靜三軸不排水強(qiáng)度與原狀土相比會(huì)發(fā)生衰減。靜偏應(yīng)力相同、動(dòng)荷載越大，或動(dòng)荷載相同、靜偏應(yīng)力越大，其強(qiáng)度折減度β也越大，最大可達(dá)0.5 以上。由此可根據(jù)其規(guī)律判斷不同深度、不同應(yīng)力組合下軟黏土的強(qiáng)度弱化程度。

（4）對(duì)廣義綜合剪應(yīng)變?chǔ)胓s及廣義綜合孔壓增量比Δu/σ3分別進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，建立了（β-γgs)與（β-Δu/σ3）的相關(guān)關(guān)系，由此可以根據(jù)不同廣義綜合剪應(yīng)變與廣義綜合孔壓增量來(lái)判斷循環(huán)荷載作用后軟黏土強(qiáng)度折減度。

（5）長(zhǎng)江口軟黏土具有一定的代表性，通過(guò)試驗(yàn)研究得到了軟黏土在工程及波浪潮汐荷載作用下應(yīng)變軟化及強(qiáng)度弱化特性，對(duì)指導(dǎo)具體工程設(shè)計(jì)和施工有一定參考價(jià)值。