唐忠渝，瞿楊，姚云，鄧翔宇(西南油氣田分公司天然氣凈化總廠，重慶 400021)

0 引言

現(xiàn)階段，“低碳經(jīng)濟(jì)”已經(jīng)成為了國內(nèi)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的主流，所以說節(jié)能降耗理念也已經(jīng)在天然氣生產(chǎn)領(lǐng)域得到很大關(guān)注及重視。由于產(chǎn)氣量的影響，特別是老氣區(qū)產(chǎn)氣量一年比一年少，天然氣凈化裝置的運(yùn)行負(fù)荷也隨之降低，相關(guān)設(shè)備的實(shí)際運(yùn)行負(fù)荷只達(dá)到了正常負(fù)荷的50%～80%。雖說運(yùn)行負(fù)荷下降會(huì)使整體凈化設(shè)備的總功耗下降，但卻會(huì)增加凈化系統(tǒng)內(nèi)各設(shè)備的運(yùn)行單耗。因此，在設(shè)備處于低負(fù)荷的狀態(tài)下，需要想辦法來降低設(shè)備的能耗，提高其能源利用效率。

1 天然氣凈化裝置運(yùn)行過程中的耗能點(diǎn)

實(shí)際使用的天然氣凈化裝置的結(jié)構(gòu)其實(shí)非常復(fù)雜，具體來說主要包括了原料氣預(yù)處理、脫硫、脫水、尾氣處理、污水處理、鍋爐以及循環(huán)水等工藝模塊。以上工藝模塊在低負(fù)荷狀態(tài)下的能耗均會(huì)發(fā)生顯著變化，而且與正常負(fù)荷的能耗相比差異非常顯著。具體來說，首先需要關(guān)注的是脫硫環(huán)節(jié)的能耗變化[1]，眼下，具體采用的脫硫方法是MDEA化學(xué)脫硫法，其能耗會(huì)產(chǎn)生于脫硫溶劑的再生、貧液和酸氣的水冷交換以及溶劑循環(huán)的加壓階段；其次需要關(guān)注的是凈化脫水環(huán)節(jié)的能耗，主要存在于三甘醇提濃時(shí)的燃?xì)庀纳希唧w可以通過保證燃?xì)獾耐耆紵约昂侠硎褂闷釟鈦斫档瓦@一環(huán)節(jié)的能耗；最后需要關(guān)注的是硫回收裝置上的能耗：第一，包括給酸氣燃燒、尾氣灼燒供給空氣時(shí)消耗的電能；第二，包括液硫保溫以及過程氣管線伴熱所需要的蒸汽；第三，包括連接余熱鍋爐水泵和連接硫冷氣上水泵消耗的電能。

2 天然氣凈化裝置單耗上升的原因

首先需要明確的是天然氣處理量后耗電量反而增加的原因。第一，如果出現(xiàn)了天然氣處理量降低的情況，那么凈化裝置脫硫單元的溶液循環(huán)量便會(huì)出現(xiàn)減少現(xiàn)象。這方面的變化會(huì)直接影響到溶液循環(huán)泵的運(yùn)行負(fù)荷，進(jìn)而增加循環(huán)泵的實(shí)際功耗[2]。通常情況下，在規(guī)劃天然氣凈化裝置時(shí)大都會(huì)根據(jù)相關(guān)設(shè)備的運(yùn)行情況、技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)出一個(gè)溶液循環(huán)量的最低值。正常情況下，設(shè)備運(yùn)行不能讓溶液循環(huán)量小于最低值，否則便會(huì)出現(xiàn)故障。這一設(shè)計(jì)的初衷是為了保障相關(guān)設(shè)備的運(yùn)行狀態(tài)，但由于循環(huán)泵的功率是以凈化裝置滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)需要的功率為參考來選擇的。所以說低流量狀態(tài)下循環(huán)泵的功耗會(huì)變大，運(yùn)行效率會(huì)變低，而這方面的變化則會(huì)拉高整體凈化裝置的電單耗。第二，在天然氣廠燃?xì)馓幚砜偭棵黠@降低的條件下，脫硫裝置實(shí)際產(chǎn)生的酸氣量也會(huì)明顯降低，之后硫回收環(huán)節(jié)也不會(huì)再用到像過去一樣的配風(fēng)量。而在上述變化的影響下，凈化裝置的主燃燒爐風(fēng)機(jī)以及灼燒爐風(fēng)機(jī)則會(huì)非常容易出現(xiàn)振喘現(xiàn)象。而想要避免這一問題，則必須要控制好風(fēng)機(jī)入口閥的開合程度，之后還需要及時(shí)排掉風(fēng)機(jī)出口位置的多余風(fēng)量。如果凈化裝置是在低負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)下，現(xiàn)場操作人員就必須要將放空閥打開到較大幅度。假如產(chǎn)氣量增加需要提高凈化裝置的生產(chǎn)效率，則酸氣量和配風(fēng)量都會(huì)增加，這是便需要關(guān)小風(fēng)機(jī)并調(diào)整放空閥以增加送風(fēng)量。待到將放空閥關(guān)閉到0之前，天然氣凈化設(shè)備的電流消耗都不會(huì)發(fā)生變化。由此著手分析，即便天然氣凈化裝置處于低負(fù)荷運(yùn)行之下，風(fēng)機(jī)的總耗電量也基本不會(huì)發(fā)生變化。

在天然氣凈化裝置的負(fù)荷降低到一定程度時(shí)，設(shè)備總耗電量降低問題的發(fā)生幾率要小于天然氣處理量降低的幾率，之后便造成了電單耗增加的問題。

其次需要明確的是天然氣處理量降低時(shí)氣單耗增加的原因。第一，脫水單元明火加熱爐運(yùn)行以及汽提氣是非常典型的耗氣點(diǎn)。如果裝置負(fù)荷發(fā)生了變化，那么該處的耗氣量也不會(huì)呈現(xiàn)出顯著變化。第二，需要重點(diǎn)關(guān)注硫磺回收裝置上尾氣灼燒爐的耗氣情況，在酸氣負(fù)荷降低時(shí)，該裝置的耗氣量也會(huì)降低，但由于該裝置的耗氣量在總體凈化裝置的耗氣量中沒有占到太大的比重，所以即便發(fā)生變化，也不會(huì)對凈化裝置的耗氣量產(chǎn)生過多影響[3]。在天然氣凈化裝置低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，如果出現(xiàn)了酸氣濃度降低的問題，則需要通過在主燃燒爐中加入燃料氣的方式來保證主燃燒爐的平穩(wěn)運(yùn)行，但這一處理卻會(huì)增加主燃燒爐的燃料氣消耗量。第三，需要關(guān)注天然氣凈化裝置中鍋爐部分的燃料氣消耗量，因?yàn)檫@是整體凈化系統(tǒng)中的耗氣大戶。通常情況下，其實(shí)際產(chǎn)生的蒸汽有80%～90%都被應(yīng)用到了脫硫單元重沸器的加熱脫硫富液之中，剩余部分的蒸汽被用到了硫磺回收和成型裝置的保溫處理之中。首先，保溫處理部分的蒸汽并不會(huì)因?yàn)閮艋到y(tǒng)處理量的變化而變化，然而在凈化裝置低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，脫硫溶液的循環(huán)量則會(huì)不斷降低。即便此時(shí)再生塔重沸器的蒸汽需求量會(huì)不斷降低，但在硫磺回收裝置的酸氣負(fù)荷降低時(shí)，余熱鍋爐的產(chǎn)氣量也會(huì)受到影響，之后便很難再為凈化裝置提供足夠的蒸汽。

3 天然氣凈化裝置低負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)下的節(jié)能措施分析

3.1 實(shí)際操作調(diào)整

第一，需要根據(jù)原料氣氣質(zhì)變化來對脫硫單元的貧液入塔層數(shù)和循環(huán)量進(jìn)行調(diào)整。以某單位為例，其處理量300萬m3/d，原料氣中H2S質(zhì)量濃度達(dá)到了9 g/m3以上，CO2濃度達(dá)到了35 g/m3左右，如果CT8-5脫硫溶劑從脫硫吸收塔的10層塔盤入塔，那么就必須要將實(shí)際循環(huán)量提高到35 m3/h，如此才能保證產(chǎn)品氣合格達(dá)標(biāo)。然而需要注意的是，該情況下再生出的酸氣量會(huì)達(dá)到1 500 m3/h以上，之后酸氣中H2S體積分?jǐn)?shù)會(huì)下降到35%。上述變化會(huì)增加硫磺回收裝置的操作困難程度?；谏鲜鲎兓梢酝ㄟ^減少溶液在每層塔盤上的高度的方式來保證原料氣在溶液中的停留時(shí)間。具體需要進(jìn)行如下操作：提升脫硫溶劑的入塔濃度，之后將溶液循環(huán)量調(diào)至30 m3/h以下，進(jìn)而將酸氣量調(diào)至1 200 m3/h左右。之后還需要將酸氣中的H2S體積分?jǐn)?shù)調(diào)至43%左右，如此便能夠?qū)崿F(xiàn)硫磺回收裝置的平穩(wěn)操作。

第二，應(yīng)當(dāng)在保證整體凈化設(shè)備正常運(yùn)轉(zhuǎn)的基礎(chǔ)上根據(jù)實(shí)際產(chǎn)生的污水量對污水處理模塊進(jìn)行優(yōu)化改革。重點(diǎn)在于按照間歇式運(yùn)行的原則來節(jié)約這一環(huán)節(jié)的電能消耗。

第三，對天然氣凈化廠來說，鍋爐是其熱能的主要來源。因此應(yīng)當(dāng)重視這一環(huán)節(jié)的節(jié)能降耗，可以取得事半功倍的效果。具體來說，需要安排專人定期檢查鍋爐表面的問題，如果出現(xiàn)了溫度超標(biāo)的問題，就需要通過更換鍋爐表面保溫材料的方式來減少熱量損失。在此基礎(chǔ)上，還應(yīng)當(dāng)根據(jù)蒸汽的實(shí)際消耗量和蒸汽壓力來調(diào)整鍋爐負(fù)荷，從而降低燃料氣的消耗量。

3.2 技術(shù)改造

第一，需要關(guān)注的是天然氣凈化系統(tǒng)中的脫硫裝置。在低負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)下，溶液循環(huán)量會(huì)不斷減少，再加上循環(huán)泵的出口閥門長期處于較小開度，所以會(huì)抬高溶液循環(huán)泵的出口壓力，進(jìn)而拉低循環(huán)泵的運(yùn)轉(zhuǎn)泵效。分析離心泵的特性曲線圖可知，在滿足實(shí)際工況的條件下，可以通過減少一級離心泵葉輪和減小壓頭的方式來降低離心泵的功率。由此著手分析，可以拆除掉凈化裝置循環(huán)泵中的末級葉輪，之后再安裝上一個(gè)加工過的軸套，以降低循環(huán)泵的電能消耗。按照上述方法進(jìn)行改革的節(jié)能效果具體如表1所示。

表1 循環(huán)泵改造前的耗電量對比

參照表1所進(jìn)行的敘述可知，循環(huán)泵在拆掉葉輪之后依舊可以滿足實(shí)際生產(chǎn)需求，而且還能夠每天節(jié)約272kW·h的電能消耗。因此這方面的改革能夠取得非常顯著的節(jié)能效果，是值得推廣的。

第二，需要對天然氣凈化系統(tǒng)中的硫磺回收裝置進(jìn)行改造。如果沒有設(shè)置酸氣分流裝置，那就需要及時(shí)增加酸氣分流管線，之后便能夠在低負(fù)荷狀態(tài)下實(shí)現(xiàn)硫磺回收裝置的穩(wěn)定、高效運(yùn)行，進(jìn)而降低這一環(huán)節(jié)的能耗。

凈化設(shè)備低負(fù)荷狀態(tài)下，脫硫系統(tǒng)原料氣的氣速會(huì)降低，因此原料氣在脫硫塔內(nèi)的停留時(shí)間也會(huì)不斷增加，之后脫硫溶液的CO2共吸率會(huì)不斷增大，因此酸氣中的H2S中的濃度會(huì)不斷降低。如果出現(xiàn)了原料氣氣質(zhì)波動(dòng)現(xiàn)象，那么主燃燒爐內(nèi)的溫度也會(huì)受到影響，甚至?xí)锌赡艹霈F(xiàn)熄火問題。因此需要通過增設(shè)酸氣分流管線的方式，來使預(yù)熱后的酸氣在與熱段過程氣混合后直接進(jìn)入常規(guī)克勞斯反應(yīng)器。在此基礎(chǔ)上，還需要對主燃燒爐的配風(fēng)量進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，以免造成氧氣過盛而導(dǎo)致過氧腐蝕的問題。如果在按照上述思路進(jìn)行調(diào)整后燃燒爐溫度依舊沒有達(dá)到規(guī)定參數(shù)值，就需要通過增加燃料氣的方式來提高主燃燒爐溫度。以上操作不僅可以提高回收效果，而且可以降低回收裝置的操作便捷度，更重要的是能夠降低這一環(huán)節(jié)的能耗。以上述工作為基礎(chǔ)，其實(shí)還可以通過合理利用硫磺回收裝置風(fēng)機(jī)過?？諝獾姆绞絹磉_(dá)到節(jié)能降耗的效果。

4 結(jié)語

想要實(shí)現(xiàn)天然氣凈化裝置的節(jié)能降耗需要進(jìn)行一系列的優(yōu)化改革。目前，相關(guān)單位已經(jīng)著手開展了這方面的改革，今后仍需進(jìn)一步推進(jìn)這方面的研究工作，進(jìn)而降低天然氣生產(chǎn)過程中的實(shí)際能耗。