徐理善,陸俊杰,宋慧

(1.浙大寧波理工學(xué)院,315010,浙江寧波;2.中國科學(xué)院海洋材料及相關(guān)技術(shù)重點實驗室,315201,浙江寧波)

深海推進(jìn)器是我國建設(shè)海洋強(qiáng)國的戰(zhàn)略性裝置[1],對海洋資源的探索具有關(guān)鍵性作用。設(shè)備的旋轉(zhuǎn)軸用機(jī)械密封直接影響深海推進(jìn)器的密封效果、熱控效率以及設(shè)備可靠性運(yùn)行。如圖1所示,深海推進(jìn)器在航行時會連續(xù)下潛、上浮,海水壓力以及航行速度都會對深海推進(jìn)器密封性能影響較大,使其壓力和轉(zhuǎn)速都會受到影響和相應(yīng)的改變。為了降低轉(zhuǎn)軸機(jī)械密封承載壓力,導(dǎo)致采用新型的壓力補(bǔ)償機(jī)構(gòu)來平衡內(nèi)外側(cè)壓差[2]。但是,由于壓力補(bǔ)償裝置和深海洋流波動,使得深海推進(jìn)器機(jī)械密封處于端面比壓波動和主軸轉(zhuǎn)速波動的服役環(huán)境中,容易造成動靜環(huán)端面變形使密封間隙液膜分布不均[3-5],從而引起密封失效以及大幅泄漏,最終令深海推進(jìn)器無法正常工作。

圖1 深海推進(jìn)器與機(jī)械密封示意圖Fig.1 Schematic diagram of deep-sea propeller and mechanical seal

針對機(jī)械密封端面摩擦問題,國內(nèi)外專家做了大量實驗研究,涉及密封泄漏率、端面溫升、PV值、轉(zhuǎn)矩、磨損率等性能參數(shù)變化規(guī)律[6-11]。Tournerie等通過端面溫度變化規(guī)律來判斷液膜狀態(tài)[12];賈謙等考慮了渦輪泵密封件螺旋槽參數(shù)對機(jī)械密封性能的影響[13];Lee等發(fā)現(xiàn)密封環(huán)的周期性接觸會產(chǎn)生高頻諧振蕩并最終導(dǎo)致密封環(huán)的磨損或瞬間失效[14];胡小云通過采用信息融合技術(shù),將機(jī)械密封端面摩擦副材料和幾何形狀的靜態(tài)信息與不同工況下試驗測得的溫度、扭矩、摩擦狀態(tài)等動態(tài)信息相結(jié)合,綜合分析端面流體膜和摩擦狀態(tài)的變化情況,因此獲得機(jī)械密封性能和使用壽命的影響規(guī)律[15]。Zhao等基于混合潤滑損失模型,通過正交試驗?zāi)M了試驗臺結(jié)構(gòu)參數(shù)和工況參數(shù)對動摩擦系數(shù)和磨損的交叉影響[16-17]。另一方面,學(xué)者發(fā)現(xiàn)環(huán)表明形性處理對摩擦性能具有較大影響。例如,Adjemout等利用激光開槽技術(shù)加工螺旋槽、球形、微窩型等織構(gòu)來減小摩擦副間的摩擦磨損[18-21]。盡管國內(nèi)外專家學(xué)者在多領(lǐng)域下對機(jī)械密封性能進(jìn)行了大量測試[22-24],但是都圍繞在恒定工況下的端面接觸行為和摩擦狀態(tài)演變規(guī)律分析,并未涉及變工況對摩擦副整體服役性能的探索,尤其是在速度與壓力補(bǔ)償機(jī)制下的機(jī)械密封領(lǐng)域更為缺乏。

因此,本文重點對工況周期波動下的機(jī)械密封摩擦副進(jìn)行測試研究?；跈C(jī)械密封PV試驗機(jī),對碳化硅(SSiC)與石墨(M106K)配副材料在工況周期波動與恒定工況下進(jìn)行實時摩擦系數(shù)變化規(guī)律、表面溫升速率以及形貌演變等試驗數(shù)據(jù)的比較分析。隨后,開展3種不同材質(zhì)摩擦副配對下的摩擦性能規(guī)律研究,試圖探尋深海推進(jìn)器在工況波動下摩擦學(xué)性能優(yōu)異的配副模式,為機(jī)械密封長壽命高可靠性提供依據(jù)。

1 試驗裝置與樣件

1.1 機(jī)械密封PV試驗機(jī)概述

本文采用MGF-2型機(jī)械密封PV試驗機(jī),如圖2所示。該試驗機(jī)由主軸,上、下試件夾具,上、下試件盒,加載裝置,轉(zhuǎn)動裝置、帶壓流體循環(huán)裝置,以及加熱與冷卻循環(huán)裝置等組成。該試驗機(jī)主要由傳動系統(tǒng)、加載系統(tǒng)、帶壓流體循環(huán)系統(tǒng)以及測試系統(tǒng)組成。①傳動系統(tǒng):高速電機(jī)及主軸采用一體式結(jié)構(gòu),變頻調(diào)速三相異步交流電動機(jī)→同步帶和帶輪→主軸→動環(huán)(摩擦盤)。②加載系統(tǒng):試驗機(jī)采用彈簧加載系統(tǒng),實現(xiàn)試驗力的自動加載與卸載。③帶壓流體循環(huán)系統(tǒng):采用恒壓變量水泵系統(tǒng),實現(xiàn)自動控制試驗水循環(huán)的壓力及流量控制。④測試系統(tǒng):試驗過程中,數(shù)據(jù)采集在上試件和下試件安裝傳感器測量試驗機(jī)轉(zhuǎn)速與所施加載荷,將電信號進(jìn)行放大后轉(zhuǎn)換成物理信號并傳輸?shù)酵獠吭O(shè)備。試驗中每秒采集一次數(shù)據(jù),并通過轉(zhuǎn)換器等設(shè)備來實現(xiàn)數(shù)據(jù)顯示。由于摩擦系數(shù)無法通過傳感器直接測量,故試驗中通過直接測量摩擦扭矩,再由摩擦扭矩?fù)Q算出摩擦系數(shù)。

圖2 機(jī)械密封PV試驗機(jī)Fig.2 Mechanical seal PV testing machine

上試件通過上壓板和緊固螺釘裝在主軸中心螺孔;下試件安裝在專用下試件盒中,并用下壓板固定。機(jī)械密封在運(yùn)轉(zhuǎn)時動環(huán)旋轉(zhuǎn),靜環(huán)貼合動環(huán)保持靜止,在試驗臺裝置中,通過上試件(靜環(huán))加載,下試件(動環(huán))旋轉(zhuǎn),令上下試件形成面接觸下的旋轉(zhuǎn)摩擦,以此來模擬實際的機(jī)械密封動、靜環(huán)的運(yùn)行狀態(tài),并且在密封腔中通入帶壓流體,采用高強(qiáng)度可視化工程塑料制成,便于觀察泄漏情況和密封結(jié)構(gòu)運(yùn)轉(zhuǎn)情況,模擬機(jī)械密封在緩沖液下的真實運(yùn)行環(huán)境。另一方面,對載荷、轉(zhuǎn)速、溫度以及摩擦副配對材料等參數(shù)進(jìn)行調(diào)整和選擇,使模擬的工況變化范圍在機(jī)械密封PV試驗機(jī)最高載荷4 kN、最高轉(zhuǎn)速9 000 r/min、溫度0～80 ℃的參數(shù)范圍內(nèi)。

1.2 試驗樣件

深海推進(jìn)器機(jī)械密封的常規(guī)密封配對材料為SSiC(無壓燒結(jié)碳化硅)與M106K(石墨)[25],但是由于機(jī)械密封服役環(huán)境存在工況周期波動,動環(huán)與靜環(huán)形成的摩擦副長期處于接觸式運(yùn)行,導(dǎo)致機(jī)械密封提前失效。

為探尋深海推進(jìn)器在工況波動下摩擦學(xué)性能優(yōu)異的配副模式,本次試驗采用3種配對方式:常規(guī)的SSiC-M106K(無壓燒結(jié)碳化硅與石墨);SSiC-WC(無壓燒結(jié)碳化硅與無壓燒結(jié)碳化硅);WC-SSiC(碳化鎢與無壓燒結(jié)碳化硅)。試件的結(jié)構(gòu)尺寸如圖3所示,試件的物性參數(shù)如表1所示。

圖3 機(jī)械密封試件尺寸及安裝圖Fig.3 Dimensions and installation drawing of mechanical seal test pieces

表1 材料物性參數(shù)表Table 1 Physical property parameters of materials

2 試驗方案與流程

2.1 試驗方案

某型號深海推進(jìn)器的運(yùn)行參數(shù)[25]如表2所示,從表中可以發(fā)現(xiàn),航速在1～5 m/s波動,壓力在0.5～5.3 MPa波動,從而導(dǎo)致深海推進(jìn)器用機(jī)械密封服役環(huán)境為工況周期波動而并非恒定工況,工況在變化過程中,轉(zhuǎn)速和壓力都隨著時間發(fā)生改變,使流體膜一直波動,無法形成穩(wěn)定且有效的流體動壓膜,導(dǎo)致動、靜環(huán)產(chǎn)生接觸而失效。

深海推進(jìn)器采用內(nèi)裝平衡型非接觸式密封結(jié)構(gòu)[4],密封內(nèi)徑與外徑如表2所示,由于試驗臺運(yùn)行以載荷和轉(zhuǎn)速為控制對象,經(jīng)過式(1)和式(2)轉(zhuǎn)換,將深海推進(jìn)器壓力轉(zhuǎn)化為端面所承受載荷。同時,將航行速度轉(zhuǎn)化為主軸轉(zhuǎn)速,得到密封載荷范圍為0.2～2.1 kN、轉(zhuǎn)速范圍為1 000～2 000 r/min,樣件根據(jù)表2中密封結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行加工設(shè)計。

表2 某深海推進(jìn)器用機(jī)械密封運(yùn)行工況參數(shù)[25]Table 2 Operating parameters of mechanical seal for a deep-sea propeller

端面承受載荷為

(1)

(2)

本次試驗分為2組。

(1)試驗分組方案一:工況周期波動與定工況下常規(guī)材料SSiC-M106K摩擦副試驗。以SSiC-M106K為試驗對象,在工況周期波動下載荷0.2～2.1 kN、轉(zhuǎn)速1 000～2 000 r/min范圍內(nèi)和定工況參數(shù)為1 kN和2 000 r/min的條件下進(jìn)行模擬測試,測量實時摩擦系數(shù)和表面形貌等試驗數(shù)據(jù)。

(2)試驗分組方案二:不同材料的摩擦副配對試驗。以工況周期波動下SSiC-M106K、SSiC-WC和WC-SSiC為試驗對象,工況周期波動分別通過定速變載、定載變速和變載變速進(jìn)行模擬測試,測量實時摩擦系數(shù)和表面形貌等試驗數(shù)據(jù)。

2.2 試驗流程

2.2.1 定工況試驗流程

(1)在試驗機(jī)上輸入相關(guān)設(shè)定參數(shù),主要包括試驗組對材料編號,試驗件密封端面內(nèi)徑、外徑,試驗啟動轉(zhuǎn)速,根據(jù)深海推進(jìn)器平均航行時間接近1 h的工況條件,結(jié)合試驗臺設(shè)備以及試驗周期,設(shè)定密封環(huán)運(yùn)行時間為2.5 ks,并設(shè)定扭矩、溫度、最大加載力等。

(2)正確安裝試驗件,檢查密封環(huán)浮動性。

(3)預(yù)加載力50～80 N,使動靜環(huán)端面貼合后加載力調(diào)零,繼續(xù)加載至試驗要求值0.2 kN,進(jìn)行氣密性檢查。

(4)氣密性檢查合格后,將密封腔循環(huán)注入水,在200 r/min開始運(yùn)轉(zhuǎn)后手動加速至2 000 r/min,隨后自動增大加載力至2.1 kN,觀察摩擦扭矩、摩擦系數(shù)等。

2.2.2 工況周期波動試驗流程

(1)在試驗機(jī)上輸入相關(guān)設(shè)定參數(shù),主要包括試驗組對材料編號,試驗件密封端面內(nèi)徑、外徑,試驗啟動轉(zhuǎn)速,根據(jù)深海推進(jìn)器平均航行時間接近1 h的工況條件,結(jié)合試驗臺設(shè)備以及試驗周期,設(shè)定密封環(huán)運(yùn)行時間為2.5 ks,并設(shè)定扭矩、溫度、最大加載力等。

(2)正確安裝試驗件,檢查密封環(huán)浮動性。

(3)預(yù)加載力50～80 N,使動靜環(huán)端面貼合后加載力調(diào)零,繼續(xù)加載至試驗要求值0.2 kN,進(jìn)行氣密性檢查。

(4)定速變載試驗。氣密性檢查合格后,將密封腔循環(huán)注入水,在2 000 r/min開始運(yùn)轉(zhuǎn),隨后自動增大加載力至2.1 kN,并逐步自動降低加載力至0.2 kN,觀察摩擦扭矩、摩擦系數(shù)等。

(5)定載變速試驗。氣密性試驗合格后,將密封腔循環(huán)注入水,在1 000 r/min開始運(yùn)轉(zhuǎn),隨后自動提升速度至2 000 r/min,并逐漸手動降低轉(zhuǎn)速至1 000 r/min,觀察摩擦扭矩、摩擦系數(shù)等。

(6)變速變速試驗。氣密性試驗合格后,將密封腔循環(huán)注入水,在1 000 r/min開始運(yùn)轉(zhuǎn),隨后自動提升速度至2 000 r/min,同時自動增大加載力至2.1 kN,然后通過手動降低轉(zhuǎn)速至1 000 r/min,自動降低加載力至0.2 kN,觀察摩擦扭矩、摩擦系數(shù)等。

3 結(jié)果分析與討論

3.1 工況周期波動與定工況下SSiC-M106K摩擦系數(shù)

在相同的試驗環(huán)境下,對SSiC-M106K配對副分別進(jìn)行了加載加速和降載降速的工況變化,載荷在0.2～2.1 kN、轉(zhuǎn)速在1 000～2 000 r/min范圍內(nèi)的共同波動工況,以及載荷為1 kN、轉(zhuǎn)速為2 000 r/min的恒定工況下的摩擦系數(shù)如圖4所示。在工況周期波動下,摩擦系數(shù)先波動上升,然后逐漸下降,最小達(dá)到了0.016。在定工況條件下,摩擦系數(shù)從啟動開始增加到0.137,然后保持穩(wěn)定,波動幅度越來越小,平均值為0.123。通過對比2種不同工況下的摩擦系數(shù),可以看到定工況下摩擦系數(shù)平穩(wěn)波動,工況周期波動在連續(xù)不穩(wěn)定環(huán)境中振蕩較大,極易對摩擦副表面造成損傷。

圖4 工況周期波動與定工況下SSiC-M106K配對副摩擦系數(shù) Fig.4 Friction coefficient of the SSiC-M106K pair under periodically fluctuating and constant conditions

對工況周期波動和定工況下的M106K進(jìn)行表面形貌和SEM表面磨損測試,如圖5和圖6所示。工況周期波動下的密封試件M106K的粗糙度由試驗初的0.026 μm增大到了1.08 μm,而定工況下的粗糙度由0.026 μm增大到了0.254 μm,說明工況周期波動下的摩擦副表面形貌較為惡劣。另一方面,通過電鏡圖分析發(fā)現(xiàn):工況周期波動下的M106K表面粗糙峰面已被磨平,表面呈現(xiàn)出明顯的磨損現(xiàn)象,主要為磨粒磨損,但是定工況下的M106K磨損程度輕微且痕跡淺。這是由于工況周期波動下的SSiC-M106K摩擦副出現(xiàn)波動,造成石墨表面出現(xiàn)磨粒并存儲在摩擦副界面,造成二次磨損,進(jìn)一步加劇摩擦表面磨損。因此,工況周期波動對摩擦副表面損傷的影響不可忽視。

(a)工況周期波動 (b)定工況圖5 工況周期波動與定工況下M106K表面形貌圖Fig.5 Surface morphology of M106K under periodically fluctuating and constant conditions

(a)工況周期波動 (b)定工況圖6 工況周期波動與定工況下M106K表面磨損圖Fig.6 Surface wear diagram of M106K under periodically fluctuating and constant conditions

3.2 工況周期波動下不同材料配對的摩擦副試驗

3.2.1 工況周期波動下不同材料配對的摩擦系數(shù)以工況周期波動下SSiC-M106K、SSiC-WC和WC-SSiC為試驗對象,工況周期波動通過定速變載,定載變速和變載變速進(jìn)行模擬測試,如圖7所示。

(a)定速變載

(b)定載變速

(c)變載變速圖7 工況周期波動下不同材料配對摩擦系數(shù)變化規(guī)律Fig.7 Variation rule of friction coefficient of different materials under periodic fluctuations at working condition

如圖7a所示,當(dāng)轉(zhuǎn)速保持2 000 r/min,連續(xù)波動載荷0.2—2.1—0.2 kN時,SSiC-M106K配對副的摩擦系數(shù)0.109 9比SSiC-WC和WC-SiC配對副高出約10倍,其中SSiC-WC和WC-SiC配對副的摩擦系數(shù)先上升后降低并逐漸保持平穩(wěn),在載荷升至1.2 kN后上述2種配對的摩擦副長時間停留在0.01附近波動,而SSiC-WC配對副的摩擦系數(shù)隨著載荷波動都呈現(xiàn)出較為穩(wěn)定的趨勢,摩擦系數(shù)維持在0.012。這是由于因為屬于硬與軟接觸,SSiC-WC和WC-SiC端面間比SSiC-M106K更快地形成一層潤滑液膜,能在更短的時間內(nèi)對載荷波動做出調(diào)整,而且在SSiC-WC配對進(jìn)行摩擦試驗中WC自身硬度與強(qiáng)度都高于SSiC,更適宜承受高載荷。因此,SSiC-WC配對副在定速變載下的優(yōu)勢更大。

如圖7b所示,當(dāng)載荷穩(wěn)定在1 kN不變時,轉(zhuǎn)速從1 000 r/min增加至2 000 r/min后持續(xù)減小至1 000 r/min的波動情況下,SSiC-WC配對副的摩擦系數(shù)變化規(guī)律與SSiC-M106K的類似,但前者的摩擦系數(shù)變化區(qū)間在0.03～0.09之間,明顯低于后者,而WC-SiC配對副的摩擦系數(shù)表現(xiàn)為先緩慢上升后逐漸減小到0.1左右并維持穩(wěn)定狀態(tài),摩擦系數(shù)明顯高于SSiC-M106K和SSiC-WC。另一方面,通過比較轉(zhuǎn)速下降階段穩(wěn)定范圍內(nèi)的摩擦系數(shù)變化情況,SSiC-WC配對副的平均值為0.026 9,明顯低于其他2種配對方式。這是由于SSiC-WC摩擦副表面能快速形成液膜,導(dǎo)致其摩擦系數(shù)小于SSiC-M106K;與此同時,SSiC-WC中的SSiC為動試件(轉(zhuǎn)速),相比WC來說轉(zhuǎn)動慣量小,從而SSiC-WC在定載變速下的摩擦性能優(yōu)勢更大。

從圖7c中可以看出,當(dāng)載荷在0.2～2.1 kN和轉(zhuǎn)速在1 000～2 000 r/min范圍內(nèi)共同波動時,加速加載階段SSiC-M106K的摩擦系數(shù)一直在0.005～0.016范圍內(nèi)波動變化,而SSiC-WC、WC-SSiC配對副的摩擦系數(shù)都是先增加后急速減小至0.025。隨后,SSiC-WC的摩擦系數(shù)繼續(xù)緩慢下降,而WC-SSiC的摩擦系數(shù)則緩慢上升。這是由于WC在作為動環(huán)過程中剛度與慣性較大,導(dǎo)致摩擦副在接觸過程中存在明顯的摩擦振動;在降速降載時,SSiC-WC、WC-SSiC配對副都是先增加后減小,而SSiC-M106K保持穩(wěn)定下降。通過比較下降階段穩(wěn)定范圍內(nèi)的平均摩擦系數(shù),SSiC-M106K和SSiC-WC均為0.024,但WC-SiC為0.054。對比3種工況摩擦系數(shù)變化趨勢可以發(fā)現(xiàn),實際運(yùn)行中轉(zhuǎn)速對機(jī)械密封的影響程度占主導(dǎo),轉(zhuǎn)速的變化會減弱由于負(fù)載增大所引起的接觸摩擦。綜合來看,SSiC-WC配對副的摩擦學(xué)性能優(yōu)于其他2種。

3.2.2 工況周期波動與定工況下不同材料配對的表面磨損 針對工況周期波動下的不同摩擦副配對SSiC-M106K、SSiC-WC和WC-SSiC進(jìn)行了形貌測試,通過觀察材料的表面磨損形貌可知,動、靜環(huán)中的軟質(zhì)材料表面更易磨損。提取了SSiC-M106K中的M106K、SSiC-WC中的SSiC(標(biāo)記為SSiC-D)和WC-SSiC中的SSiC(標(biāo)記為SSiC-J)結(jié)果,如圖8所示,以及在表3中列出了上述3種材料的平均粗糙度。在工況周期波動下的定速變載、定載變速和變速變載下的SSiC-D粗糙度最小,表面形貌最平整,而M106K的粗糙度最大并且表面存在明顯的不平整,從而推斷出在工況周期波動下的機(jī)械密封摩擦副配對材料不適宜硬度較大的SSiC和自潤滑性較好的M106K配對,應(yīng)采用硬度和剛性均更好的SSiC與WC進(jìn)行配對,其中SSiC作為摩擦副配對中的動試件,具有更好的減摩增潤效果。

表3 試驗后密封試件表面平均粗糙度Table 3 Average surface roughness of the seal specimen after test

(a)定速變載

(b)定載變速

(c)變載變速圖8 工況周期波動下不同材料配對副的形貌圖Fig.8 Morphology of different material pairs under periodic fluctuation of working condition

針對工況周期波動后的不同摩擦副配對SSiC-M106K、SSiC-WC和WC-SSiC進(jìn)行了電鏡掃描,提取了SSiC-M106K中的M106K、SSiC-WC中的SSiC和WC-SSiC中的SSiC,結(jié)果如圖9所示。由圖9a可知,在定速變載下,SSiC-D的大部分表面磨損較輕,但M106K表面的磨損形式主要為磨粒磨損,沿微動方向出現(xiàn)了犁溝分布。這是因為M106K在運(yùn)行時產(chǎn)生的大量磨屑聚集,同時載荷不斷波動,造成二次磨粒磨損。SSiC-J的磨損程度介于SSiC-

(a)定速變載

(b)定載變速

(c)變載變速圖9 工況周期波動下不同材料配對副的表面磨損圖Fig.9 Surface wear diagrams of different material pairs under periodic fluctuation of working conditions

D與M106K之間。從圖9b中可知,在定載變速下的M106K表面磨損最為嚴(yán)重,其表面有磨損脫落后的浸漬物顆粒填充,這主要是因為M106K的自潤滑作用,在滑動接觸過程中磨料在石墨表面轉(zhuǎn)移,而SSiC-D與SSiC-J的磨損程度較為接近,都有一定的劃痕。從圖9c中可知,在變速變載下SSiC-D表面基本沒有劃痕,說明在轉(zhuǎn)速與載荷同時周期波動下,SSiC-WC的配對形成具有較為完整的液膜,并且動試件SSiC可以更好地保持穩(wěn)定。綜上所述,在3種工況周期波動下,M106K磨損都較為嚴(yán)重,主要由SSiC表面的切削效應(yīng)和表面的部分黏著磨損導(dǎo)致,而SSiC-D表面磨損較輕,從而證實了在工況周期波下,SSiC-WC的配對形式具有更好的摩擦學(xué)性能。

4 結(jié) 論

本文重點對工況周期波動下的機(jī)械密封摩擦副進(jìn)行測試研究,對無壓燒結(jié)碳化硅(SSiC)與石墨(M106K)配副材料在工況周期波動與恒定工況下的進(jìn)行對比試驗,進(jìn)而研究不同材質(zhì)摩擦副配對的摩擦性能規(guī)律,得到以下結(jié)論。

(1)SSiC-M106K在定工況下的摩擦系數(shù)較為平穩(wěn),在工況周期波動下的SSiC-M106K摩擦系數(shù)大幅振動。工況周期波動試驗后的M106K表面粗糙峰面已被磨平,表面呈現(xiàn)出明顯的磨粒二次磨損現(xiàn)象。

(2)在實際運(yùn)行中轉(zhuǎn)速對機(jī)械密封的影響程度占主導(dǎo),轉(zhuǎn)速的變化會減弱由于負(fù)載增大所引起的接觸摩擦。

(3)在工況周期波動下的機(jī)械密封摩擦副配對材料不適宜硬度較大的SSiC和自潤滑性較好的M106K配對,應(yīng)采用硬度和剛性均更好的SSiC與WC進(jìn)行配對,其中SSiC作為摩擦副配對中的動試件,具有更好的減摩增潤效果。