廖和濱，林天勤，韓梅梅,，江家森，李曉剛，張 峰，鄒冠馳，肖 雄，姜建煜，張 偉*，段志和，李志雄

1.龍巖煙草工業(yè)有限責(zé)任公司，福建省龍巖市乘風(fēng)路1299號(hào) 364021

2.中國海洋大學(xué)工程學(xué)院，山東省青島市嶗山區(qū)沙子口街道松嶺路238號(hào) 266100

3.福建中煙工業(yè)有限責(zé)任公司技術(shù)中心，福建省廈門市集美區(qū)濱水路298號(hào) 361012

加香是卷煙制絲生產(chǎn)過程中的關(guān)鍵工序，對(duì)于改善卷煙吸味品質(zhì)和保持卷煙風(fēng)格具有重要意義。目前卷煙工業(yè)企業(yè)大多采用加香滾筒配合雙介質(zhì)噴嘴霧化方式施加香料［1］，因此加香滾筒的結(jié)構(gòu)及性能對(duì)于煙絲的物理質(zhì)量、香料吸收均勻性等影響顯著。但傳統(tǒng)的“三段式”加香滾筒因?qū)Я习逶O(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理，容易形成“穿堂風(fēng)”，導(dǎo)致滾筒周邊區(qū)域香精味濃烈，空氣污染較為嚴(yán)重，表明香料在滾筒內(nèi)被霧化成微小顆粒后，未被煙絲完全吸收而排出滾筒，由此造成香料吸收不均勻，影響成品煙絲質(zhì)量。此外，加香過程屬于“黑箱”操作，采用傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)化定性推測和物理實(shí)驗(yàn)等方法，無法考察加香過程中多因素之間的相關(guān)性。針對(duì)此問題，?，|等［2］將煙絲模擬為圓球，運(yùn)用Fluent仿真軟件模擬滾筒內(nèi)煙絲顆粒的運(yùn)動(dòng)特性，指出顆粒粒徑越小，顆粒運(yùn)動(dòng)包角越大，向滾筒內(nèi)壁靠近的趨勢(shì)越明顯。周重凱等［3］對(duì)滾筒內(nèi)煙絲受力狀況進(jìn)行模擬，指出滾筒轉(zhuǎn)速為20 r/min時(shí)煙絲整絲率最高。黎西等［4］分析了料液流量、料液溫度、霧化壓力對(duì)外混式霧化噴嘴粒徑分布的影響，隨著霧化壓力增加，霧化液滴分布均勻性呈降低趨勢(shì)。王宇等［5］研究了雙流體霧化噴嘴粒徑分布特性，指出隨著氣液比增加，索太爾平均直徑減小，分布均勻性指數(shù)有所增加；隨著料液溫度增加，索太爾平均直徑減小，分布均勻性指數(shù)變化較小。楊歡［6］借助Fluent仿真軟件對(duì)噴嘴內(nèi)部流場進(jìn)行分析，但未研究料液的二次霧化特性。山澤銀［7］對(duì)噴嘴霧化特性進(jìn)行CFD分析，指出噴射壓力與入射角越大，霧化液滴的粒徑越小。廖惠云等［8］篩選出適用于表征制絲加香工序均勻性的標(biāo)志物，并研究了取樣量、取樣次數(shù)及時(shí)間間隔對(duì)標(biāo)志物含量的影響。張珍禛等［9］通過實(shí)驗(yàn)優(yōu)化了香精流量、物料流量、噴嘴數(shù)量、噴嘴位置和霧化壓力等指標(biāo)，并利用超聲提取-氣相色譜質(zhì)譜聯(lián)用法對(duì)加香工序中引入的目標(biāo)致香化合物進(jìn)行定性和定量分析。劉振等［10］基于數(shù)字化圖像處理技術(shù)，開發(fā)了用于識(shí)別解耦狀態(tài)下軸向和截面液霧顆粒的測量方法。但對(duì)于制絲滾筒類設(shè)備，如何實(shí)現(xiàn)加香工藝過程向“白箱”系統(tǒng)轉(zhuǎn)變的研究則鮮見報(bào)道。為此，通過研究煙絲在加香滾筒內(nèi)的運(yùn)行狀態(tài)，基于數(shù)值仿真模擬技術(shù)對(duì)滾筒內(nèi)的導(dǎo)料板結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，并采用超聲提取-氣相色譜質(zhì)譜聯(lián)用法對(duì)加香效果進(jìn)行驗(yàn)證，以期提高煙絲香料吸收均勻性和有效吸收率。

1 問題分析

1.1 加香滾筒工作原理

加香滾筒主要由進(jìn)料系統(tǒng)、筒體、出料系統(tǒng)、噴嘴等部分組成，見圖1。煙絲經(jīng)輸送帶進(jìn)入滾筒內(nèi)部，依靠加香滾筒傾角在自身重力作用下，隨旋轉(zhuǎn)的滾筒向出料口呈螺旋狀前進(jìn)，同時(shí)煙絲被導(dǎo)料板揚(yáng)起一定高度后下落形成煙絲瀑布面，便于吸收香料。加香滾筒進(jìn)料口配有1個(gè)雙介質(zhì)噴嘴，通過壓縮空氣引射香料，并形成霧化狀的微小香料顆粒，有利于煙絲吸收香料。生產(chǎn)中采用實(shí)時(shí)進(jìn)料流量乘以加香比例的方式計(jì)算當(dāng)前香料瞬時(shí)流量，通過變頻控制加香泵，實(shí)現(xiàn)香料的精準(zhǔn)施加。

1.2 存在問題

以龍巖煙草工業(yè)有限責(zé)任公司為例，制絲一區(qū)采用的是SJ238B型加香滾筒（昆明船舶設(shè)備集團(tuán)有限公司），生產(chǎn)能力為7 200 kg/h，運(yùn)行轉(zhuǎn)速9 r/min，筒體直徑2 m，長度5 m，傾角3°，滾筒逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)（從出料口觀察滾筒）。該滾筒采用的是“三段式”導(dǎo)料板結(jié)構(gòu)，即進(jìn)料段+加香段+排料段，見圖2。由于煙絲在滾筒內(nèi)有效填充面積有限，生產(chǎn)中存在以下問題：①在進(jìn)料段，導(dǎo)料板逐步抬高，煙絲進(jìn)入滾筒被上揚(yáng)至3點(diǎn)鐘位置后，迅速進(jìn)入加香段；②在加香段，導(dǎo)料板采用等高設(shè)計(jì)且1點(diǎn)鐘為豎直位，煙絲在慣性作用下被拋至1點(diǎn)鐘位置，形成煙絲瀑布面后再下落至7點(diǎn)鐘位置；③在排料段，導(dǎo)料板逐步降低，煙絲下落至3點(diǎn)鐘位置后排出滾筒。由圖3可見，煙絲在滾筒內(nèi)的有效填充區(qū)域主要為右半邊區(qū)域，面積

圖2 傳統(tǒng)“三段式”加香滾筒導(dǎo)料板結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structure of paddle of traditional“three-section”flavaring cylinder

圖3 傳統(tǒng)“三段式”加香滾筒物料分布示意圖Fig.3 Schematic diagram of material distribution in tradition“three-section”flavoring cylinder

約占50%，導(dǎo)致滾筒左半邊區(qū)域沒有煙絲，從而形成“穿堂風(fēng)”，被霧化成微小顆粒的香料在氣流的推動(dòng)下直接被排出滾筒，由此減少了香料與煙絲的接觸面積和時(shí)間，影響香料吸收率。

2 系統(tǒng)設(shè)計(jì)

采用數(shù)值仿真模擬技術(shù)對(duì)加香滾筒進(jìn)行建模，應(yīng)用EDEM軟件對(duì)滾筒內(nèi)不同時(shí)刻的煙絲運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行分析，并根據(jù)模擬結(jié)果對(duì)滾筒內(nèi)導(dǎo)料板結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。

2.1“三段式”加香滾筒的數(shù)值仿真

采用ANSYSWorkbench軟件的Mesh單元對(duì)加香滾筒進(jìn)行網(wǎng)格劃分，基于對(duì)異型尺寸適應(yīng)性較好的多面體網(wǎng)格進(jìn)行離散，離散后網(wǎng)格見圖4?；緟?shù)設(shè)置：加香滾筒壁面為304不銹鋼材質(zhì)；煙絲密度80 kg/m3；摩擦系數(shù)包括恢復(fù)系數(shù)、靜摩擦系數(shù)和動(dòng)摩擦系數(shù)。其中，保持煙絲顆粒原形狀的恢復(fù)系數(shù)為0.05，滾筒壁面與煙絲顆粒之間的靜摩擦系數(shù)為0.8，煙絲顆粒之間的靜摩擦系數(shù)為0.9，煙絲顆粒相對(duì)運(yùn)動(dòng)的動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1。仿真模型由若干個(gè)球組成條狀煙絲顆粒，顆粒直徑2 mm，長34 mm，單個(gè)球的煙絲質(zhì)量為0.02 g，見圖5。

圖4 加香滾筒的網(wǎng)格劃分Fig.4 Mesh generation of flavoring cylinder

圖5 煙絲顆粒仿真模型Fig.5 Simulation model of tobacco particles

將加香滾筒進(jìn)料口確定為顆粒產(chǎn)生源，進(jìn)料流量與實(shí)際流量一致，均為2 kg/s?？傆?jì)算時(shí)間設(shè)為100 s，采用歐拉算法，時(shí)間步長為0.000 2 s，數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)間隔為0.05 s，每100迭代步保存一次數(shù)據(jù)?；贓DEM軟件進(jìn)行仿真，統(tǒng)計(jì)滾筒內(nèi)煙絲質(zhì)量。由圖6可見，設(shè)煙絲進(jìn)入滾筒內(nèi)時(shí)間第5 s時(shí)，滾筒內(nèi)煙絲總質(zhì)量為10.0 kg；在第40 s時(shí)，部分煙絲開始排出滾筒，此時(shí)滾筒內(nèi)剩余煙絲質(zhì)量為9.9 kg；在第80 s時(shí)，剩余煙絲質(zhì)量為5.4 kg；在第100 s時(shí)，剩余煙絲質(zhì)量為3.0 kg。由圖7可見，在第80 s時(shí)，煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡與煙絲實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)基本相符，表明仿真邊界條件設(shè)置合理。

圖6 滾筒內(nèi)煙絲質(zhì)量變化Fig.6 Variation of cut tobacco weight in cylinder

圖7 第80 s時(shí)煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡Fig.7 Movement trajectory of tobacco particles at 80 s

2.2“五段式”加香滾筒的數(shù)值仿真

針對(duì)“三段式”加香滾筒存在物料有效填充面積不足等問題，根據(jù)煙絲在滾筒內(nèi)不同階段的運(yùn)行狀態(tài)，設(shè)計(jì)了由進(jìn)料段+加香段+混合段+阻流段+出料段組成的“五段式”加香滾筒，見圖8。在進(jìn)料段，煙絲在逐步升高的導(dǎo)料板作用下快速進(jìn)入加香段；在加香段，煙絲在1點(diǎn)鐘位置下落并形成瀑布面，與香料顆粒充分接觸并吸收；在混合段，導(dǎo)料板的角度與加香段相同但采用錯(cuò)位的方式設(shè)置，使煙絲與未吸收的香料顆粒進(jìn)一步混合吸收；在阻流段，煙絲在導(dǎo)料板作用下翻滾至滾筒的左半邊區(qū)域，避免形成“穿堂風(fēng)”，并將未吸收的微小香料顆粒完全吸收；在排料段，煙絲在導(dǎo)料板作用下迅速排出滾筒，避免過度加香。

圖8 “五段式”加香滾筒導(dǎo)料板結(jié)構(gòu)示意圖Fig.8 Structure diagram of paddle of“five-section”flavoring cylinder

2.2.1 關(guān)鍵特征參數(shù)的仿真模擬

“五段式”加香滾筒仿真模型的關(guān)鍵特征參數(shù)包括導(dǎo)料板數(shù)量、混合段導(dǎo)料板高度和阻流段導(dǎo)料板軸向角度。其中，導(dǎo)料板沿周向均布數(shù)量分別為11、12、13（原設(shè)計(jì)）、14和15個(gè)；混合段導(dǎo)料板高度分別為76、105、135、184、246（原設(shè)計(jì)）、310、380和450 mm；阻流段導(dǎo)料板軸向角度分別為60°（原設(shè)計(jì)）、75°、90°、105°和120°。通過優(yōu)化滾筒特征參數(shù)組合，評(píng)價(jià)滾筒內(nèi)煙絲顆粒停留總時(shí)間和加香區(qū)域煙絲顆粒停留時(shí)間。其中，加香區(qū)域定義為香料顆粒與煙絲顆粒的混合空間，尺寸為500 mm×800 mm×1 000 mm，區(qū)域位置見圖9。

圖9 滾筒內(nèi)加香區(qū)域示意圖Fig.9 Schematic diagram of flavoring area inside cylinder

2.2.2 導(dǎo)料板數(shù)量仿真

基于EDEM軟件進(jìn)行仿真，分別考察導(dǎo)料板均布數(shù)量為11、12、13、14和15個(gè)時(shí)，對(duì)滾筒內(nèi)和加香區(qū)域內(nèi)煙絲顆粒數(shù)量的影響。由圖10 a可見，在相同時(shí)間點(diǎn)下，導(dǎo)料板數(shù)量越少，停留在滾筒內(nèi)的煙絲顆粒越少，導(dǎo)料板為12、13、14和15個(gè)時(shí)煙絲顆粒在滾筒內(nèi)的運(yùn)行曲線基本重合，表明導(dǎo)料板數(shù)量超過12個(gè)時(shí)，對(duì)煙絲顆粒的運(yùn)動(dòng)特性影響不大。由圖10 b可見，導(dǎo)料板為11和12個(gè)時(shí)，加香區(qū)域內(nèi)煙絲顆粒數(shù)量減少，但煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)曲線基本相同；導(dǎo)料板為13和14個(gè)時(shí)，煙絲顆粒數(shù)量變化差異不大；導(dǎo)料板為15個(gè)時(shí)，煙絲顆粒數(shù)量增加，但運(yùn)動(dòng)曲線斜率也增加，因此煙絲會(huì)迅速排出滾筒。可見，導(dǎo)料板數(shù)量對(duì)煙絲顆粒在滾筒內(nèi)的停留時(shí)間影響不大，故保留原13個(gè)導(dǎo)料板不變。

2.2.3 混合段導(dǎo)料板高度仿真

導(dǎo)料板高度會(huì)影響單次導(dǎo)料的煙絲顆粒數(shù)量，分別考察導(dǎo)料板高度為76、105、135、184、246、310、380和450 mm時(shí)，對(duì)滾筒內(nèi)以及加香區(qū)域內(nèi)煙絲顆粒數(shù)量的影響。由圖11可見，高度較低的導(dǎo)料板對(duì)煙絲顆粒作用較小，煙絲顆?？梢皂樌懦鰸L筒；高度較高的導(dǎo)料板可顯著增加滾筒內(nèi)以及加香區(qū)域內(nèi)的煙絲顆粒數(shù)量，延長煙絲顆粒在滾筒內(nèi)的停留時(shí)間，但縮短了加香區(qū)域內(nèi)的停留時(shí)間，由此影響香料吸收率。因此，導(dǎo)料板高度取310 mm最優(yōu)。

圖11 不同導(dǎo)料板高度下煙絲顆粒數(shù)量對(duì)比Fig.11 Comparison of tobacco particle amounts at different paddle heights

2.2.4 阻流段導(dǎo)料板軸向角度仿真

由圖12可見，“三段式”加香滾筒采用1點(diǎn)鐘位置的導(dǎo)料板卸下煙絲，形成煙絲瀑布面。為此，以該點(diǎn)位導(dǎo)料板為基準(zhǔn)，將其與通過軸心的X軸之間的夾角定義為阻流段導(dǎo)料板軸向角度，分別考察軸向角度為60°、75°、90°、105°和120°時(shí)，對(duì)滾筒內(nèi)以及加香區(qū)域內(nèi)煙絲顆粒數(shù)量的影響。由圖13 a可見，在相同時(shí)間點(diǎn)下，軸向角度越大，滾筒內(nèi)的煙絲顆粒越多，表明軸向角度與煙絲在滾筒內(nèi)的停留時(shí)間正相關(guān)；由圖13 b可見，軸向角度＞75°時(shí)，加香區(qū)域內(nèi)的煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)曲線基本一致。

圖12 導(dǎo)料板阻流段軸向角度示意圖Fig.12 Schematic diagram of axial angle of paddles in spoiler section

圖13 不同阻流段導(dǎo)料板軸向角度下煙絲顆粒數(shù)量對(duì)比Fig.13 Comparison of tobacco particle amounts at different axial angles of paddles in spoiler section

為進(jìn)一步提升煙絲在加香滾筒阻流段的均勻性，將阻流段導(dǎo)料板高度設(shè)為漸高模式（310～380 mm），取軸向角度為120°，考察煙絲顆粒在不同拋撒高度下形成的煙絲瀑布層，以及不同時(shí)刻下煙絲顆粒在滾筒內(nèi)的分布。由圖14可見，阻流段煙絲卸下形成的瀑布面在不同時(shí)刻分布有差異，在第40 s和第70 s時(shí)均能夠有效填充滾筒。因此，阻流段導(dǎo)料板高度采用漸高模式，軸向角度為120°時(shí)最優(yōu)。

圖14 滾筒內(nèi)不同時(shí)刻下煙絲卸下形成瀑布面的位置Fig.14 Tobacco particle falling position inside cylinder at different time

2.2.5 “五段式”加香滾筒結(jié)構(gòu)及尺寸

通過仿真模擬，獲得“五段式”加香滾筒最佳結(jié)構(gòu)組合為均布13個(gè)導(dǎo)料板、混合段導(dǎo)料板高度310 mm、阻流段導(dǎo)料板角度120°，具體參數(shù)見表1。

表1 “五段式”加香滾筒結(jié)構(gòu)尺寸Tab.1 Dimensions of“five-section”tobacco flavoring cylinder

2.3 改進(jìn)前后加香滾筒的數(shù)值仿真

為考察煙絲顆粒在加香滾筒內(nèi)運(yùn)動(dòng)狀況以及導(dǎo)料板對(duì)煙絲顆粒的保持效果，分別統(tǒng)計(jì)“三段式”與“五段式”加香滾筒內(nèi)、加香段、混合段和阻流段內(nèi)煙絲顆粒數(shù)量。由圖15 a可見，在進(jìn)料段，改進(jìn)前后煙絲顆粒數(shù)量基本一致；在加香段，改進(jìn)后延長了煙絲顆粒停留時(shí)間；在排料段，改進(jìn)后煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)曲線斜率增加，因此煙絲顆粒排出滾筒速度加快。由圖15 b可見，改進(jìn)后延長了煙絲顆粒停留時(shí)間，加香段煙絲顆粒數(shù)量由127個(gè)增加至330個(gè)。由圖15 c可見，改進(jìn)后混合段煙絲顆粒數(shù)量由59個(gè)增加至153個(gè)，原因在于提高導(dǎo)料板高度能夠提升煙絲顆粒揚(yáng)起高度并延長停留時(shí)間。由圖15 d可見，改進(jìn)前后阻流段煙絲顆粒數(shù)量基本一致，均保持在50個(gè)左右，表明改變阻流段導(dǎo)料板軸向角度不會(huì)影響煙絲顆粒在滾筒內(nèi)滯留時(shí)間。圖16為改進(jìn)前后第50 s時(shí)煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡對(duì)比，可見改進(jìn)后滾筒能夠?qū)熃z顆粒填充至滾筒左半邊區(qū)域，提升滾筒內(nèi)煙絲有效填充面積。

圖15 改進(jìn)前后煙絲顆粒在加香滾筒內(nèi)停留時(shí)間對(duì)比Fig.15 Comparison of residence time of tobacco particles in flavoring cylinder before and after modification

圖16 改進(jìn)前后滾筒內(nèi)煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡對(duì)比Fig.16 Comparison of movement trajectory of tobacco particles in cylinder before and after modification

3 應(yīng)用效果

3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

材料：“七匹狼（白）”牌卷煙葉絲配方（龍巖煙草工業(yè)有限責(zé)任公司提供）。

儀器和設(shè)備：SJ238B型加香滾筒（額定生產(chǎn)能力7 200 kg/h，昆明船舶設(shè)備集團(tuán)有限公司）；Clarus 680-SQ8型氣相色譜-質(zhì)譜聯(lián)用儀（美國PE公司）；D-78224型超聲波清洗儀（德國Elma公司）。

方法：①依據(jù)《煙草加工在線水分儀檢定規(guī)程》［11］進(jìn)行煙絲取樣，每分鐘取樣1次，共30次；香料取樣1次，檢測5組數(shù)據(jù)。共計(jì)35個(gè)樣本。采用超聲提取-氣相色譜質(zhì)譜聯(lián)用法檢測改進(jìn)前后“七匹狼（白）”牌卷煙的煙絲和香料中薄荷醇和香茅醇含量并進(jìn)行對(duì)比。②隨機(jī)抽取改進(jìn)前后成品卷煙數(shù)條，根據(jù)《煙草在制品 感官評(píng)價(jià)方法》［12］由7名評(píng)吸人員進(jìn)行卷煙感官質(zhì)量評(píng)價(jià)。

3.2 數(shù)據(jù)分析

由表2可見，加香滾筒改進(jìn)后薄荷醇吸收率由40.29%增至49.38%，增幅22.56%；香茅醇吸收率由30.48%增至53.85%，增幅76.67%。改造前后各致香化合物的變異系數(shù)均在15%以內(nèi)，符合工藝質(zhì)量要求。卷煙感官評(píng)價(jià)結(jié)果顯示，改進(jìn)后煙支嗅香濃郁，香氣量充足，滿足產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求。

表2 加香滾筒改進(jìn)前后兩種香料化學(xué)成分檢測結(jié)果①Tab.2 Comparison of two flavors in cut tobacco before and after modification of flavoring cylinder

3.3 生產(chǎn)跟蹤

由圖17可見，采用“五段式”加香滾筒后，煙絲在不同功能段導(dǎo)料板作用下，左右兩區(qū)域分別形成不同的煙絲瀑布面，特別是在阻流段，煙絲能夠有效填充滾筒的左半邊區(qū)域，避免在滾筒內(nèi)形成“穿堂風(fēng)”，增加了煙絲與微小香料顆粒的接觸面積并延長了停留時(shí)間，達(dá)到充分吸收香料的目的。現(xiàn)場觀察發(fā)現(xiàn)，滾筒出料區(qū)域空氣中香精味明顯減弱，霧狀空氣狀況得到改善。

圖17 加香滾筒改進(jìn)前后生產(chǎn)運(yùn)行狀況對(duì)比Fig.17 Comparison of production and operation of flavoring cylinder before and after modification

4 結(jié)論

基于傳統(tǒng)的“三段式”加香滾筒工作原理，通過數(shù)值仿真模擬技術(shù)，對(duì)加香滾筒內(nèi)煙絲顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡進(jìn)行模擬，分別考察了導(dǎo)料板數(shù)量、混合段導(dǎo)料板高度和阻流段導(dǎo)料板軸向角度3個(gè)特征參數(shù)對(duì)滾筒內(nèi)煙絲顆粒數(shù)量及停留時(shí)間的影響，并在此基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了“五段式”加香滾筒。以龍巖煙草工業(yè)有限責(zé)任公司制絲一區(qū)7 200 kg/h加香滾筒為對(duì)象，利用薄荷醇和香茅醇兩種香料化學(xué)成分進(jìn)行跟蹤檢測，結(jié)果表明：“五段式”滾筒與“三段式”滾筒相比，薄荷醇吸收率增幅22.56%，香茅醇吸收率增幅76.67%；改進(jìn)前后各致香化合物的變異系數(shù)均在工藝質(zhì)量要求的15%以內(nèi)；煙支嗅香濃郁，香氣量充足，有效提升了加香均勻性和香料吸收率。