周德棕，畢明君,?，章海東，張偉，張桂志

（1.南方海上風(fēng)電聯(lián)合開(kāi)發(fā)有限公司, 廣東 珠海 519080；2.中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)廣東省電力設(shè)計(jì)研究院有限公司, 廣東 廣州 510663）

隨著環(huán)境問(wèn)題日益突出，優(yōu)先發(fā)展新能源已引起各國(guó)的重點(diǎn)關(guān)注。綜合分析國(guó)家能源轉(zhuǎn)型要求、清潔能源消納目標(biāo)以及新能源成本快速下降等因素，預(yù)計(jì)“十四五”期間，我國(guó)年度新增風(fēng)電裝機(jī)有望達(dá)到25 GW，到2025年，全國(guó)新能源總裝機(jī)規(guī)模在750 GW～800 GW，占全國(guó)電源總裝機(jī)的26%～28%，發(fā)電量占比約為12%。根據(jù)江蘇、廣東、浙江、福建、上海等國(guó)家或地方政府已批復(fù)的海上風(fēng)電發(fā)展規(guī)劃進(jìn)行測(cè)算，預(yù)計(jì)到2025年中國(guó)海上風(fēng)電累計(jì)裝機(jī)容量將達(dá)到30 GW左右，80%的裝機(jī)集中在江蘇、廣東、福建等省份，江蘇、廣東有望建成千萬(wàn)千瓦級(jí)海上風(fēng)電基地[1]。

單樁基礎(chǔ)作為海上風(fēng)電機(jī)組的支撐結(jié)構(gòu)之一，具有結(jié)構(gòu)形式簡(jiǎn)單、施工工藝成熟、建造成本較低等優(yōu)勢(shì)，廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外的海上風(fēng)電工程。原本處于動(dòng)態(tài)平衡的海床，由于單樁基礎(chǔ)的安裝，將會(huì)改變局部的水動(dòng)力條件，使得維持動(dòng)態(tài)平衡的外部條件被打破，其直接后果是導(dǎo)致結(jié)構(gòu)物附近的泥沙發(fā)生局部沖刷。

樁基周?chē)木植繘_刷，可能會(huì)致使基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)頻率改變而影響風(fēng)電機(jī)組正常發(fā)電，甚至導(dǎo)致整體基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)喪失穩(wěn)定性而引發(fā)災(zāi)難。國(guó)內(nèi)外已經(jīng)對(duì)樁基周?chē)木植繘_刷問(wèn)題進(jìn)行了廣泛研究，研究方向主要集中在波浪作用或波流聯(lián)合作用對(duì)樁基礎(chǔ)周?chē)４驳臎_刷侵蝕[2-3]、沖刷深度和沖刷范圍[2,4]開(kāi)展物理模型試驗(yàn)或者數(shù)值計(jì)算等研究。高徐昌等[5]基于能量守恒原理，提出了1種潮流作用下的局部沖刷深度預(yù)測(cè)公式；Liang等[6]根據(jù)796個(gè)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分析了中美規(guī)范的計(jì)算方法，發(fā)現(xiàn)兩者的沖刷深度預(yù)測(cè)均偏于不安全；韓海騫[7]通過(guò)總結(jié)杭州灣橋梁試驗(yàn)結(jié)果，建立了潮流作用下的大直徑墩柱沖刷計(jì)算公式。Wang等[8]基于水槽試驗(yàn)，總結(jié)了適用于波浪引起沖刷計(jì)算的公式。張瑋等[9]對(duì)比了幾種不同的基礎(chǔ)沖刷計(jì)算公式，改進(jìn)了波浪作用的方式并且選擇了一種推薦公式。杜碩等[10]結(jié)合江蘇如東海上風(fēng)電場(chǎng)的沖刷監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，應(yīng)用4種統(tǒng)計(jì)學(xué)評(píng)價(jià)指標(biāo)，提出適用于波流作用下的單樁基礎(chǔ)局部沖刷深度預(yù)測(cè)公式，預(yù)測(cè)值與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)吻合較好。

局部沖刷會(huì)使得樁基基礎(chǔ)的承載力下降，橫向受力不均勻，最終會(huì)導(dǎo)致樁基基礎(chǔ)發(fā)生在位失穩(wěn)，嚴(yán)重威脅風(fēng)機(jī)的安全運(yùn)營(yíng)。Mostafa[11]分別基于Plaxis軟件和Lpile軟件，分析了黏性土和砂土地基中單樁基礎(chǔ)水平承載力的變化特點(diǎn)，并對(duì)比分析了兩種結(jié)果；馬殿濱等[12]考慮了沖刷前后土體物理特性的變化特點(diǎn)；楊少磊和馬宏旺[13]建立了考慮沖刷情況下海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)的優(yōu)化設(shè)計(jì)模型，結(jié)果表明，考慮沖刷的工況下適當(dāng)增加單樁基礎(chǔ)的徑厚比值比增加單樁長(zhǎng)度經(jīng)濟(jì)性更好。

減少樁基局部沖刷對(duì)樁基影響另一方面可以從加強(qiáng)對(duì)床面防護(hù)入手，和慶冬和戚建功[14]通過(guò)某海上風(fēng)電項(xiàng)目運(yùn)行1年后大直徑單管樁基礎(chǔ)出現(xiàn)嚴(yán)重沖刷現(xiàn)象引出問(wèn)題，對(duì)樁基礎(chǔ)沖刷原理、目前國(guó)內(nèi)外常規(guī)采取的防沖刷方案進(jìn)行了概述，對(duì)某海上風(fēng)電項(xiàng)目采用淤泥固化方案進(jìn)行樁基礎(chǔ)防沖刷試驗(yàn)的原理、參數(shù)、方案、工程實(shí)施進(jìn)行了詳述。本文從風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)砂被和固化土防護(hù)方案開(kāi)展了物理模型試驗(yàn)，分析了不同防護(hù)方案的防護(hù)效果及存在不足，對(duì)未來(lái)樁基礎(chǔ)防護(hù)方案給出建議。

1 工程概況

本工程項(xiàng)目場(chǎng)址位于珠江口外的伶仃洋海域，場(chǎng)址屬于廣東省海上風(fēng)電工程規(guī)劃中場(chǎng)址，本工程規(guī)劃容量為 198 MW，一期總?cè)萘繛?120 MW，二期工程位于一期工程南側(cè)，規(guī)模78 MW。一期建設(shè)34臺(tái)3 MW及 3臺(tái)6 MW風(fēng)機(jī)，完成了 34臺(tái)3 MW風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的土建及31臺(tái)3 MW風(fēng)機(jī)的安裝調(diào)試工作。相應(yīng)配套的集電海纜、三角島升壓站、集控中心、兩回110 kV送出海纜中的首回均已建設(shè)完成。

本工程采用大直徑單樁基礎(chǔ)，考慮到工程所在區(qū)域的水文、地質(zhì)條件及單樁基礎(chǔ)周?chē)烈讻_刷的特點(diǎn)，本次針對(duì)直徑8.0 m樁基礎(chǔ)開(kāi)展了波流局部沖刷試驗(yàn)研究，并對(duì)砂被等防護(hù)效果進(jìn)行驗(yàn)證。主要研究?jī)?nèi)容和水動(dòng)力條件見(jiàn)表1。

表1 試驗(yàn)內(nèi)容及和水動(dòng)力條件Tab.1 Test contents and hydrodynamic conditions

2 物理模型試驗(yàn)

2.1 模型設(shè)計(jì)

本次物理試驗(yàn)在水槽中進(jìn)行，水槽規(guī)格為：長(zhǎng)×寬×深=44.0 m×3.0 m×1.2 m，水槽一端配有造波機(jī)系統(tǒng)，可根據(jù)擬定的波浪要素，自動(dòng)產(chǎn)生所需的不規(guī)則波浪。造波機(jī)后側(cè)和水槽的另一端設(shè)置消浪斜坡。水槽內(nèi)安置了4臺(tái)大流量潛水泵。在距離造波板 20.0 m 處布置 3.0 m×3.0 m 動(dòng)床，具體布置見(jiàn)圖1。

圖1 模型試驗(yàn)布置圖Fig.1 Layout of model test

波高測(cè)量采用電容式波高儀，采用DS30多功能自動(dòng)采集系統(tǒng)采集，由計(jì)算機(jī)控制并進(jìn)行數(shù)據(jù)處理。流速采用旋槳流速儀進(jìn)行測(cè)量。地形測(cè)量為在水槽量測(cè)安裝滑道及滑塊，采用激光測(cè)距儀進(jìn)行測(cè)量，見(jiàn)圖2。

圖2 試驗(yàn)動(dòng)床及風(fēng)電樁基礎(chǔ)模型照片F(xiàn)ig.2 Picture of erodible beds and pile foundation model of wind turbine

2.2 模型相似及模型沙選取

1）模型相似

豎向圓柱形狀的結(jié)構(gòu)是海洋工程中的重要構(gòu)筑物，其周?chē)木植繘_刷直接關(guān)系到建筑物的安全與穩(wěn)定。在圓柱周?chē)鷽_刷坑形成過(guò)程中，其周?chē)乃?、波浪運(yùn)動(dòng)使泥沙起動(dòng)并輸移，因此，在確定物理試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷南嗨票瘸邥r(shí)，不但要考慮結(jié)構(gòu)尺寸按比例縮尺，更應(yīng)該考慮水流、波浪以及泥沙運(yùn)動(dòng)的相似比尺和沖淤形態(tài)的整體相似。本次試驗(yàn)將根據(jù)工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工程海域的水動(dòng)力條件，采用大比尺模型試驗(yàn)。模型設(shè)計(jì)比尺相似要求如下：

由水流平面二維運(yùn)動(dòng)方程：

主要比尺關(guān)系：

重力相似（流速比尺）：

阻力相似（糙率比尺）：

水流運(yùn)動(dòng)相似：

式中：

λh、λl?模型幾何比尺；

λC、λn?速度比尺；

λt?時(shí)間比尺。

2）模型沙選取

由于本模型的主要任務(wù)是研究風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)附近沖刷坑深度及范圍，因此模型沙選擇主要考慮泥沙起動(dòng)相似λvc=λv。

由風(fēng)電基礎(chǔ)現(xiàn)場(chǎng)土層采樣資料，海床表層1～7 m為淤泥，塑性指數(shù)（Ip）在 11.8～23.8；其下 2～8 m 皆為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，塑性指數(shù)（Ip）在8.2~29.2。

工程區(qū)土層泥沙起動(dòng)摩阻流速（u*c）可按下式計(jì)算：

式中：

Ip?土的塑性指數(shù)（考慮到本次試次風(fēng)電基礎(chǔ)的可能沖刷深度，取為8.2進(jìn)行計(jì)算）；

τc?臨界起動(dòng)切應(yīng)力（N/m2）；

ρ?水的密度。

結(jié)合以往的研究經(jīng)驗(yàn)，根據(jù)比尺相似的原則，經(jīng)過(guò)比較選擇，本次物理模型試驗(yàn)的模型砂采用中值粒徑d50為 0.30 mm，密度γs為 1.33 t/m3的煤粉，原來(lái)模擬工程海域淤泥土層的海床。

本次物理模型試驗(yàn)選用竇國(guó)仁公式計(jì)算純水流作用下泥沙的起動(dòng)流速：

式中：

d?泥沙中值粒徑；

Δ?糙率，當(dāng)d<0.50 mm 時(shí)，取Δ=0.50 mm；

εk?泥沙粘結(jié)力參數(shù)，原型沙取εk=2.56 cm3/s2，煤粉取εk=0；

δ?薄膜水厚度，取 0.21×10?4cm；

g ?重力加速度，取 9.81 m/s2。

對(duì)于波浪作用下泥沙起動(dòng)計(jì)算，原型沙起動(dòng)條件仍然采用起動(dòng)摩阻流速(u*c)。

Madsen和Grant[15]將泥沙起動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)曲線引入到波浪作用下。提出采用Jonsson[16]推薦的波浪摩擦系數(shù)fw來(lái)計(jì)算振蕩流作用下動(dòng)床床面的切應(yīng)力，其中床面剪應(yīng)力的瞬時(shí)最大值τcm為：

式中：

umc?微幅波理論確定的波浪水質(zhì)點(diǎn)近底水平速度的最大值；

式中：

ν?粘滯系數(shù)；

am?波浪水質(zhì)點(diǎn)近底水平振幅最大值，由微幅波理論確定。

本次物理模型試驗(yàn)采用Zhou等[17]提出的公式，進(jìn)行波浪作用下的模型沙起動(dòng)計(jì)算，即：

當(dāng)d＜0.05 cm 時(shí)，為層流區(qū)：

當(dāng)d≥0.05 cm 時(shí)，為紊流區(qū)：

式中：

近年來(lái)農(nóng)村商業(yè)銀行的不良貸款余額、不良貸款率均出現(xiàn)大幅攀升。2015年商業(yè)銀行不良貸款率上升至1.59%，導(dǎo)致這種情況發(fā)生有兩個(gè)層面的原因，第一個(gè)層面是農(nóng)民受教育程度不高，文化程度和素質(zhì)有限，這在一定程度上對(duì)農(nóng)民的信用意識(shí)造成了影響，直接導(dǎo)致在農(nóng)村地區(qū)躲債賴(lài)債成為一種普遍現(xiàn)象，這大大打擊了金融機(jī)構(gòu)向農(nóng)戶(hù)提供金融服務(wù)的積極性；第二個(gè)層面就是邯鄲市廣大農(nóng)村地區(qū)征信體系尚未健全。農(nóng)村地區(qū)大部分中小企業(yè)和農(nóng)戶(hù)沒(méi)有信用檔案，缺乏對(duì)失信者的懲罰機(jī)制，金融機(jī)構(gòu)也因整體信用環(huán)境較差而惜貸，因此嚴(yán)重影響了農(nóng)村金融體系的發(fā)展和穩(wěn)定。

s? 泥沙的比重；

d? 泥沙中值粒徑；

v? 粘滯系數(shù)。

計(jì)算得到的水流、波浪作用下泥沙起動(dòng)相似條件分別見(jiàn)表2和表3。

表2 水流作用下泥沙起動(dòng)流速及其比尺Tab.2 Incipient velocity of sediment and model scale under the action of current

表3 波浪作用下泥沙起動(dòng)流速及其比尺Tab.3 Incipient velocity of sediment and model scale under the action of wave

由表可見(jiàn)，水流、波浪作用下原型沙和模型沙起動(dòng)流速相似比尺基本接近流速比尺值，本次試驗(yàn)?zāi)Ｐ捅瘸呷?:30，模型試驗(yàn)動(dòng)力條件見(jiàn)表4。

表4 局部沖刷模型試驗(yàn)內(nèi)容和動(dòng)力條件Tab.4 Contents and hydrodynamic conditions of model test for local scour

2.3 試驗(yàn)過(guò)程

本次試驗(yàn)開(kāi)始前，先在動(dòng)床段周?chē)贾貌ǜ邷y(cè)量?jī)x，率定水槽內(nèi)試驗(yàn)時(shí)的設(shè)計(jì)波浪要素，將率定系數(shù)記錄到造波系統(tǒng)的計(jì)算機(jī)里，供沖刷試驗(yàn)時(shí)使用。

進(jìn)行沖刷試驗(yàn)之前，先在動(dòng)床段的中心位置安裝縮尺后的樁基模型，然后將模型砂鋪滿(mǎn)動(dòng)床段，最后開(kāi)始放水至試驗(yàn)設(shè)計(jì)水深。

進(jìn)行模擬波流共同作用沖刷試驗(yàn)過(guò)程中，首先，調(diào)試水槽內(nèi)水流的流速，當(dāng)實(shí)測(cè)的平均流速達(dá)到試驗(yàn)設(shè)計(jì)流速時(shí)；然后，啟動(dòng)造波機(jī)，按前述設(shè)定的率定系數(shù)，施加波浪條件；最后，連續(xù)監(jiān)測(cè)單樁基礎(chǔ)周?chē)植康匦巫兓闆r，當(dāng)連續(xù)2次監(jiān)測(cè)到地形數(shù)據(jù)（包括沖刷深度和沖刷范圍）基本一致時(shí)，則認(rèn)為本次試驗(yàn)的局部沖刷達(dá)到了沖淤平衡狀態(tài)，停止試驗(yàn)，測(cè)量模型周?chē)鷽_刷坑的范圍和深度。

對(duì)于防護(hù)試驗(yàn)，鋪平模型沙后鋪設(shè)砂被或采用水泥砂漿構(gòu)建固化土模型，以研究防護(hù)效果。

3 樁基局部沖刷特征結(jié)果

當(dāng)流體流經(jīng)圓柱結(jié)構(gòu)時(shí)，由于結(jié)構(gòu)的存在，導(dǎo)致其周?chē)牧鲃?dòng)結(jié)構(gòu)發(fā)生深刻變化，具體包括圓柱前方的下降水流、前緣馬蹄渦結(jié)構(gòu)、后方尾渦脫落以及圓柱兩側(cè)的流線收縮，相關(guān)的流動(dòng)結(jié)構(gòu)如圖3所示，流動(dòng)結(jié)構(gòu)的改變對(duì)圓柱的局部沖刷有著重要的影響作用。馬蹄渦是誘發(fā)水下垂直圓柱發(fā)生局部沖刷的關(guān)鍵因素，眾多學(xué)者對(duì)其開(kāi)展大量的研究工作。由于圓柱的存在，其上游會(huì)產(chǎn)生負(fù)壓梯度，從而使來(lái)流邊界層發(fā)生流動(dòng)分離，分離的邊界層會(huì)在圓柱的前緣形成馬蹄渦系結(jié)構(gòu)[18]。圖4分別為極端高水位疊加50 a一遇波浪和0.20 m/s水流條件變截面樁基受波流作用后海床照片和極端低水位疊加50 a一遇波浪和0.20 m/水流條件變截面樁基受波流作用后海床照片。

圖3 單樁基礎(chǔ)周?chē)鲃?dòng)結(jié)構(gòu)Fig.3 Fluxion structure around monopile foundation

圖4 極端高、低水位時(shí)波流作用后底床情況Fig.4 Erodible beds after wave and current action at extreme high and low water levels

表5為本次試驗(yàn)所考慮組次最大沖刷深度，從結(jié)果可見(jiàn)，最大沖刷深度發(fā)生于極端高水位疊加50年一遇波流情況，最大沖刷深度為0.13 m，沖刷坑沿波流方向范圍約1.0 m，垂直波流方向范圍約1.34 m；對(duì)于設(shè)計(jì)高水位，由于疊加波浪和水流條件較好，因此最大沖刷深度只有0.06 m，沖刷坑沿波流方向范圍1.0 m，垂直波流方向范圍約1.0 m。試驗(yàn)結(jié)果表明，對(duì)于本次所考慮水位和波流條件，最大沖刷深度不超過(guò)樁徑0.5倍，總體來(lái)講沖刷深度較小。

表5 變截面樁基模型沖刷深度結(jié)果Tab.5 Scour depth results of variable section monopile model

4 不同防護(hù)措施試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析

畢明君[2]等針對(duì)砂質(zhì)海岸單樁基礎(chǔ)的沖刷特征與防護(hù)措施開(kāi)展了試驗(yàn)研究，結(jié)果表明砂被間的縫隙仍然會(huì)使得泥砂被淘出，本次試驗(yàn)中首先將沖刷坑采用3.7~7.4 g石子回填、整平，施工期間樁基沖刷坑深度取為5 cm，沖刷坑范圍為直徑0.5 m，在其上覆蓋拼合后尺寸 1.0 m×1.0 m 厚度為 1 cm砂被，單塊砂被尺寸為0.5 m×0.5 m，圖5為砂被防護(hù)鋪設(shè)過(guò)程照片。在極端高水位和極端低水位及相應(yīng)波浪作用3 h后，砂被具有較好的穩(wěn)定性，在砂被邊緣處存在一定的沖刷，但是由于砂被為柔性結(jié)構(gòu)，因此砂被邊緣可以自由彎曲并與海床貼合，見(jiàn)圖6。

圖5 砂被鋪設(shè)后的單樁模型照片F(xiàn)ig.5 Picture of monopile model with sand blanket

圖6 試驗(yàn)后的砂被防護(hù)單樁模型照片F(xiàn)ig.6 Picture of monopile model with sand blanket after test

近年來(lái)，砂被、塊石等原材料價(jià)格上漲較快，同時(shí)砂被鋪設(shè)工藝復(fù)雜、施工難度較大，風(fēng)電基礎(chǔ)防護(hù)也逐漸嘗試新的防護(hù)方法。固化土防護(hù)是國(guó)內(nèi)外新推出的一種新型膠凝材料固化技術(shù)，將淤泥固化后產(chǎn)生防護(hù)層，其強(qiáng)度將穩(wěn)定持續(xù)增長(zhǎng)，是替代砂被、拋石防護(hù)的優(yōu)良材料，可以用于基礎(chǔ)防護(hù)工程[14]。

由于本次模型試驗(yàn)為縮尺試驗(yàn)，比尺的存在導(dǎo)致無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)固化土澆筑過(guò)程和凝固過(guò)程的模擬，本次試驗(yàn)中采用水泥砂漿對(duì)固化土進(jìn)行模擬，主要關(guān)注防護(hù)范圍對(duì)防護(hù)效果的影響。試驗(yàn)中面固化土厚度為 1.0 cm，防護(hù)范圍直徑分別為 5.3 cm、8.0 cm和 13.3 cm。

與圓柱結(jié)構(gòu)存在會(huì)導(dǎo)致其周?chē)牧鲃?dòng)結(jié)構(gòu)發(fā)生深刻變化的機(jī)理類(lèi)似，固化土防護(hù)結(jié)構(gòu)也會(huì)對(duì)水流產(chǎn)生影響，因此在固化土防護(hù)邊緣處會(huì)形成一定沖刷。圖7和圖8分別為防護(hù)范圍直徑為5.3 cm和8.0 cm時(shí)固化土在波流作用前后情況。固化土防護(hù)后在其邊緣處引起的沖刷和淘刷，導(dǎo)致固化土斷裂和塌陷，從而降低對(duì)樁基周?chē)状驳姆雷o(hù)效果。針對(duì)該情況，對(duì)于防護(hù)范圍直徑13.3 cm情況，在固化土邊緣鋪設(shè)寬度為16.76 cm的1.7~3.4 g塊石。由于塊石較重，局部水流流速增加或者馬蹄渦并不能使塊石發(fā)生失穩(wěn)，在波流作用下，邊緣處塊石可以形成穩(wěn)定緩坡對(duì)固化土形成防護(hù)，圖9為該防護(hù)方案的尺寸圖及波流作用后情況?？梢?jiàn)當(dāng)固化土防護(hù)范圍較大，樁基所引起的水流變化對(duì)固化土以外區(qū)域影響較小，同時(shí)由于塊石的防護(hù)，杜絕了固化土下部形成淘刷，從而整個(gè)防護(hù)結(jié)構(gòu)較為穩(wěn)定。因此建議采用固化土進(jìn)行防護(hù)時(shí)，防護(hù)范圍不小于5.0倍樁基直徑，在固化土邊緣應(yīng)鋪設(shè)一定量塊石以抑制固化土下部淘刷。

圖7 固化土防護(hù)在波流作用前后的照片（防護(hù)直徑0.53 m）Fig.7 Pictures of solidified soil protection before (a) and after (b)wave and flow action (the protection diameter is 0.53 m)

圖8 固化土防護(hù)在波流作用前后照片（防護(hù)直徑0.80 m）Fig.8 Pictures of solidified soil protection before (a) and after (b)wave and flow action (the protection diameter is 0.80 m)

圖9 固化土防護(hù)在波流作用后照片（防護(hù)直徑1.33 m）Fig.9 Picture of solidified soil protection after wave and flow action (the protection diameter is 1.33 m)

5 結(jié) 論

本文針對(duì)單樁風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)開(kāi)展了沖刷及防護(hù)研究工作，主要關(guān)注砂被和固化土防護(hù)的防護(hù)范圍和防護(hù)效果，研究主要結(jié)論如下：

1）對(duì)于本次試驗(yàn)所考慮直徑23.3 cm樁基基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，最大沖刷深度為13.3 cm，樁前沖刷坑沿波流方向范圍約0.5 m，沖刷情況整體較好。

2）基于砂被防護(hù)開(kāi)展了試驗(yàn)研究，結(jié)果表明拼合后尺寸 1.0 m ×1.0 m 厚度 0.01 m 砂被可以對(duì)本工程特定的海床底質(zhì)條件形成較好的防護(hù)，可為具體工程提供借鑒。

3）基于原材料上漲和施工較為復(fù)雜的情況，本次也對(duì)固化土防護(hù)措施開(kāi)展了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果表明固化土為硬防護(hù)，防護(hù)后邊緣處仍然存在沖刷和淘刷，可以導(dǎo)致固化土斷裂從而大大降低防護(hù)效果，因此建議防護(hù)范圍不應(yīng)小于5.0倍樁直徑，并應(yīng)在固化土防護(hù)邊緣鋪設(shè)塊石以抑制固化土邊緣處發(fā)生淘刷而影響固化土結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。