韓江浩，王曉丹，李奇松，李慧芳，王 睿，許 剛

（天津力神電池股份有限公司，天津 300384）

在鋰離子電池體系及產(chǎn)品開發(fā)過程中，作為電池關(guān)鍵性能指標(biāo)的循環(huán)壽命測試耗時非常長，消費(fèi)類電池可能需要四個月左右，動力電池則可能需要8個月以上，且如果電池設(shè)計(jì)發(fā)生了變化，就需要進(jìn)行重復(fù)測試，漫長的評測過程大大拖延了整個體系及產(chǎn)品開發(fā)進(jìn)度。同時由于評測周期長造成的測試資源投入高及能耗大的問題，間接性導(dǎo)致體系及產(chǎn)品開發(fā)成本增大。

加速壽命試驗(yàn)是在不改變失效機(jī)理的基礎(chǔ)上，通過尋找電池壽命與加速應(yīng)力條件之間的對應(yīng)關(guān)系[1-3]，利用高加速應(yīng)力條件水平下的壽命特征去外推評估正常應(yīng)力水平條件下的壽命特征的試驗(yàn)方法，可以縮短試驗(yàn)周期，提高效率，降低耗損。研究[3-5]表明，環(huán)境溫度對電池循環(huán)性能的影響最大，因此溫度可作為有效的加速因子，通過提升溫度加快電池容量衰減進(jìn)行循環(huán)性能的加速評價。但必須注意的是，當(dāng)溫度過高時會導(dǎo)致電池正常老化機(jī)理改變，從而導(dǎo)致加速測試失效。

Guan 等[6]針 對1.15 Ah 的LiCoO2/MCMB 方 型電池，研究了不同溫度(25 ℃、35 ℃和45 ℃)對循環(huán)性能的影響，結(jié)果表明，隨溫度升高，電池循環(huán)衰減加劇，尤其是當(dāng)溫度達(dá)到45 ℃時，電池容量快速下降，主要是由于較高的溫度加速了正極表面膜的形成，導(dǎo)致正極容量衰減，進(jìn)而導(dǎo)致全電池的容量衰減加速。

吳正國等[7]為了探尋加速老化合適的溫度應(yīng)力區(qū)間，以2.85 Ah的NCA/graphite圓型18650電池為研究對象，設(shè)計(jì)了3個溫度區(qū)間進(jìn)行循環(huán)實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明：在30～80 ℃范圍內(nèi)，電池老化速率隨溫度的升高先降低、再升高。在常溫(30～56 ℃)區(qū)域，電池老化速率隨溫度升高而降低，電池存在析鋰現(xiàn)象；在高溫(68～80 ℃)區(qū)域，電池電極出現(xiàn)活性物質(zhì)脫落現(xiàn)象，導(dǎo)致鋰離子電池容量的衰減；而在中高溫(56～68 ℃)區(qū)域，通過活化能計(jì)算判斷電池老化機(jī)理為固體電解質(zhì)界面膜的生長。

丁鵬飛等[8]對三元鋰電池的研究表明，相比于單一溫度加速因子，采用溫度-放電倍率耦合的加速循環(huán)方式，能夠有效縮短電池壽命測試時間。

Gao 等[9]通過對LiCoO2/graphite 圓型18650 電池的循環(huán)壽命試驗(yàn)，揭示了不同充電倍率和截止電壓對電池衰減機(jī)理的影響。結(jié)果表明，充電電流和截止電壓均存在臨界值，一旦超過臨界值，就會引發(fā)電池衰減機(jī)理的改變。

盧立麗等[10]針對LiFePO4動力電池，設(shè)計(jì)了以充電倍率、放電倍率、環(huán)境測試溫度以及多因素耦合為測試條件的加速循環(huán)實(shí)驗(yàn)，結(jié)果表明，充、放電倍率加速壽命能力隨著電池溫度的升高而提高。

綜上所述，不同的電池體系，不同的加速因子及其應(yīng)力范圍，都會對鋰離子電池的衰減機(jī)理產(chǎn)生不同的影響。因此，進(jìn)行加速循環(huán)試驗(yàn)時，必須保證電池在試驗(yàn)中施加的高應(yīng)力條件和正常使用應(yīng)力條件下的衰減機(jī)理保持一致。均衡考慮加速效果及保持電池衰減機(jī)理不變兩個前提，各種加速因子的臨界值摸索需要通過大量的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行效果測評及機(jī)理驗(yàn)證。

An等[11]通過使用高倍率的對稱充放電脈沖，快速評估了電池的穩(wěn)定性。這種對稱充放電被稱為零和(Zero-sum)脈沖法，即電池在脈沖期間的凈充電容量為零。因此，當(dāng)零和脈沖期間發(fā)生可忽略的副反應(yīng)時，電池在脈沖前后SOC應(yīng)保持不變。然而，一旦電池在脈沖期間發(fā)生副反應(yīng)，則會額外消耗掉一部分容量，導(dǎo)致電池充電狀態(tài)(SOC)和庫侖效率(CE)的降低。因此，脈沖后CE或SOC的變化被用作電池不穩(wěn)定性的指標(biāo)。

本工作在深刻理解零和脈沖測試原理的基礎(chǔ)上，將該方法嘗試性應(yīng)用于電池循環(huán)性能的加速測試。在所篩選的最靈敏的測試區(qū)間10%SOC下，對不同正負(fù)極材料組成的電池進(jìn)行7 天的加速循環(huán)測試，而且該加速循環(huán)制式以實(shí)際循環(huán)參數(shù)為依據(jù)，不引入額外的溫度及倍率等影響因素。通過分析電池的容量保持率及加速循環(huán)期間的直流內(nèi)阻(DCIR)、極化電壓、瞬時及弛豫阻抗的增長率，可實(shí)現(xiàn)對其循環(huán)性能的綜合表征，并通過與基準(zhǔn)電池參數(shù)的對比，達(dá)到定性判斷實(shí)驗(yàn)電池循環(huán)性能優(yōu)劣的目的，且加速測評結(jié)果與常規(guī)循環(huán)測試結(jié)果一致，從而達(dá)到通過短期測試實(shí)現(xiàn)對電池循環(huán)性能加速評價的目的。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)電池及材料

本工作以4.8 Ah圓型電池為測試樣本，該電池正極材料為A0，為一種Li(NixCoyAl1-x-y)O2材料，負(fù)極為B0，為一種硅含量為5%的硅碳混合材料。為了降低該產(chǎn)品成本，對正負(fù)極材料進(jìn)行二元化實(shí)驗(yàn)，即擬采用低價的正極材料A1替代原正極材料A0，以及低價負(fù)極材料B1替代原負(fù)極材料B0。為評估替換材料后電池的性能是否滿足要求，設(shè)計(jì)電池二元化方案見表1，對3種實(shí)驗(yàn)電池進(jìn)行循環(huán)性能評價。

表1 3種實(shí)驗(yàn)電池的正負(fù)極材料組成Table 1 Composition of anode and cathode materials of three experimental batteries

1.2 測試方法

采用Arbin BT2000 對電池進(jìn)行常規(guī)循環(huán)及加速循環(huán)測試。

1.2.1 電池的常規(guī)循環(huán)測試

以1 C(4.8 A)恒流充電至電池電壓達(dá)到4.2 V，再以恒壓充電至電流降至0.05 C(0.24 A)截止，休眠15 min，以1 C(4.8 A)恒流放電至電壓達(dá)到2.5 V，休眠15 min，再繼續(xù)充電和放電循環(huán)，直至電池容量保持率降至80%(3.84 Ah)以下。

1.2.2 電池的加速循環(huán)測試

在加速循環(huán)測試中，首先以0.3 C(1.44 A)對電池進(jìn)行充電和放電循環(huán)3次，取最后一次的充電和放電容量作為電池初始的充放電容量；然后以0.3 C(1.44 A)充電一定時間，使電池達(dá)到一定荷電態(tài)；以零和脈沖方式對電池進(jìn)行加速循環(huán)測試200 次，然后再以0.3 C 對電池放電和充電循環(huán)2 次，取最后一次的充電和放電容量作為電池加速循環(huán)后的充放電容量，計(jì)算容量保持率。

為了不引入其他的循環(huán)影響因素，如溫度、倍率等應(yīng)力條件，加速循環(huán)測試中的零和脈沖循環(huán)制式參考4.8 Ah 電池的常規(guī)循環(huán)制式中的充放電電流。在電池達(dá)到設(shè)定的荷電態(tài)時，休眠10 min，使電池相對穩(wěn)定，然后以1 C(4.8 A)脈沖充電6 min，即充電過程中電池荷電態(tài)增長10%，休眠10 min，再以1 C(4.8 A)脈沖放電6 min，即放電過程中電池荷電態(tài)降低10%，休眠10 min，如此循環(huán)充放電一定次數(shù)。

在加速循環(huán)測試期間，從零和脈沖數(shù)據(jù)中提取電池直流內(nèi)阻數(shù)據(jù)，考察電池直流內(nèi)阻變化情況。即提取電池在每次脈沖測試之前及脈沖3 s 時的電壓和電流值，采用歐姆定律計(jì)算直流內(nèi)阻，即通過脈沖之前和之后3 s 的電壓變化除以電流變化得到直流內(nèi)阻值。

與此類似，通過提取電池在每次脈沖結(jié)束時及靜置20 ms 和10 min 后的電壓和電流值，計(jì)算電池的瞬時及弛豫阻抗。

此外，從零和脈沖數(shù)據(jù)中提取每次充放電過程中的容量及能量數(shù)據(jù)，以充(放)電總能量除以充(放)電總?cè)萘坑?jì)算得到電池在充(放)電過程中的平均電壓，極化電壓即為充電及放電過程的平均電壓差值的1/2[12]，并以循環(huán)初始的極化電壓計(jì)算電池在每次循環(huán)中的極化電壓增長率。

1.2.3 電池的EIS測試

將電池以1 C(4.8 A)恒流充電至電池電壓達(dá)到4.2 V，再以恒壓充電至電流降至0.05 C(0.24 A)，休眠30 min。用ZENNIUM(德國Zahner 公司)電化學(xué)工作站對滿電態(tài)電池進(jìn)行EIS測試，測試條件為：電壓振幅10 mV，頻率范圍100000～0.01 Hz。

1.2.4 電池拆解后正負(fù)極的XRD測試

將電池以1 C 放電至2.5 V，休眠30 min，以0.2 C 放電至2.5 V，休眠30 min，以0.1 C 放電至2.5 V。將電池在手套箱內(nèi)解剖，取出正負(fù)極片并用DMC 溶劑清洗極片表面的電解液殘留物。真空干燥后，用陶瓷刀片從極片上將正負(fù)極粉末刮下，研磨后用D/max-2500PC 型XRD 進(jìn)行測試。X射線衍射源為Cu Kα，設(shè)置管電壓為40 kV，管電流為100 mA，掃描范圍為10°～90°，掃描速度為4°/min。

1.2.5 電池拆解后正負(fù)極的SEM測試

將上述電池拆解得到的正負(fù)極片用Ilion II 697(美國Gatan公司)型氬離子拋光系統(tǒng)進(jìn)行拋光處理，然后用JSM-6360LV(日本電子)型掃描電鏡對正負(fù)極顆粒內(nèi)部結(jié)構(gòu)及形貌進(jìn)行觀測。

2 結(jié)果與討論

2.1 電池的常規(guī)循環(huán)測試

元化電池優(yōu)于基準(zhǔn)方案電池，而正極二元化電池的循環(huán)性能最差。

2.2 加速循環(huán)測試區(qū)間的篩選

取3 只基準(zhǔn)方案電池，參照1.2.2 小節(jié)分別以0.3 C充電至10%、20%、30%、40%、50%、60%、70%荷電態(tài)，然后以零和脈沖方式進(jìn)行50 次加速循環(huán)測試。如圖2(a)所示，電池在各個荷電態(tài)下進(jìn)行加速循環(huán)后，其電壓衰減情況存在顯著差異，10%SOC 下加速循環(huán)導(dǎo)致電池的電壓衰減最高。同時，如圖2(b)所示，10%SOC下加速循環(huán)后的電池充放效率最低，說明該荷電態(tài)下電池由于衰減導(dǎo)致正負(fù)極容量匹配性劣化最嚴(yán)重。綜上，以10%SOC作為加速循環(huán)測試的最佳區(qū)間，以此實(shí)現(xiàn)對電池循環(huán)性能優(yōu)劣的快速評價。

圖2 電池在不同SOC下加速循環(huán)測試的結(jié)果對比(a) 電壓衰減值；(b )充放效率Fig. 2 Comparison of accelerated cycle test results of batteries at different SOC (a) voltage and its decay;(b) charging and discharging efficiency

2.3 3種實(shí)驗(yàn)電池的加速循環(huán)測試

根據(jù)上述得到的最佳區(qū)間，對表1 的3 種實(shí)驗(yàn)電池在10%SOC 下以零和脈沖方式進(jìn)行200 次加速循環(huán)測試，分別從容量保持率、直流內(nèi)阻、瞬時及弛豫阻抗、極化電壓增長率進(jìn)行分析，篩選電池加速循環(huán)測試的有效表征參數(shù)。

2.3.1 加速循環(huán)后的容量保持率分析

參考常規(guī)循環(huán)測試的評價方式，對加速循環(huán)后的電池以充電和放電容量保持率分析，如表2 所示，負(fù)極二元化電池的充電和放電容量保持率最高，其次是基準(zhǔn)方案電池，而正極二元化電池的充電和放電容量保持率最低，該結(jié)果與圖1的常規(guī)循環(huán)測試結(jié)果十分吻合，充分證明了以零和脈沖方法作為電池加速循環(huán)測評方式是可行的。并且，該加速循環(huán)測試過程僅耗時7 天，相比于常規(guī)循環(huán)測試，該測試大大縮短了對電池循環(huán)性能評價的周期。另外，如表2 所示，加速循環(huán)后3 種電池的充電容量保持率均低于其放電容量保持率，說明該型號電池發(fā)生循環(huán)性能衰減主要是充電容量降低所致。由于在電池設(shè)計(jì)中，負(fù)極容量高于正極容量，因此電池的充電容量取決于正極容量，由此可知，該電池發(fā)生循環(huán)衰減的主要原因是正極的衰減。因此，容量保持率可作為電池加速循環(huán)測試的有效表征參數(shù)。

圖1 常規(guī)循環(huán)容量保持率曲線Fig. 1 Capacity retention curve of conventional cycle

表2 3種實(shí)驗(yàn)電池加速循環(huán)前后的充放電容量及容量保持率Table 2 Charge and discharge capacity and capacity retention rate of three experimental batteries before and after accelerated cycle test

2.3.2 加速循環(huán)過程中的直流內(nèi)阻分析

由圖3可知，不論是充電還是放電過程，正極二元化電池的直流內(nèi)阻隨循環(huán)過程持續(xù)增長，其增長率遠(yuǎn)高于基準(zhǔn)方案電池和負(fù)極二元化電池。眾所周知，直流內(nèi)阻增長率越大表明該電池功率性能衰減越嚴(yán)重，從另一個角度說明正極二元化電池循環(huán)性能最差。因此，直流內(nèi)阻參數(shù)可用于表征電池在加速循環(huán)過程中的性能衰減。

圖3 電池在加速循環(huán)過程中的直流內(nèi)阻增長率(a) 充電；(b) 放電Fig. 3 DC internal resistance growth rate of the battery during the accelerated cycle (a) charging process; (b) discharging process

2.3.3 加速循環(huán)過程中的極化電壓分析

3 種電池在加速循環(huán)過程中的極化電壓增長率趨勢如圖4所示，隨著加速循環(huán)次數(shù)的增加，正極二元化電池的極化電壓增長率快速增大，在200次加速循環(huán)結(jié)束時，正極二元化電池的極化電壓增長率達(dá)到21%，而基準(zhǔn)方案電池和負(fù)極二元化電池的極化電壓增長率顯著較低，分別為6%及2%，該結(jié)果進(jìn)一步表明了正極二元化電池循環(huán)性能最差的原因是其在循環(huán)過程中極化增長較大所致。

圖4 電池在加速循環(huán)過程中的極化電壓增長率Fig. 4 Growth rate of polarization voltage of the battery during the acceleration cycle

2.3.4 加速循環(huán)過程中的瞬時及弛豫阻抗分析

瞬時阻抗主要反映了電池即時狀態(tài)下的正負(fù)電極阻抗、電解液、隔膜及各部分零件的阻抗，其阻值的大小與放電狀態(tài)無關(guān)，亦幾乎不受SOC 狀態(tài)的影響。從圖5(a)和圖5(b)可知，無論是充電還是放電過程，正極二元化電池的瞬時阻抗增長率都隨加速循環(huán)次數(shù)的增多而快速增大。200次加速循環(huán)結(jié)束時，充電和放電過程的瞬時阻抗分別達(dá)到11%和17%，相比之下，其他電池的瞬時阻抗在加速循環(huán)期間比較穩(wěn)定，增長率均低于5%。

弛豫阻抗則主要反映了液體電解液和固體電極材料間的濃度極化，即主要反映鋰離子在固相中的擴(kuò)散特征，在充電過程中，弛豫阻抗主要反映的是鋰離子在負(fù)極中的擴(kuò)散阻抗，而放電過程中的弛豫阻抗則主要反映的是鋰離子在正極中的擴(kuò)散阻抗，因此通過對比充放電過程中的弛豫阻抗，即可判斷正負(fù)電極上鋰離子嵌脫能力衰減的程度[13]。

由圖5(c)和圖5(d)可知，3 種實(shí)驗(yàn)電池在充電過程中的弛豫阻抗增長率差異顯著，正極二元化電池的弛豫阻抗增長率達(dá)到40%，遠(yuǎn)高于其他2 種電池，基準(zhǔn)方案電池和負(fù)極二元化電池的弛豫阻抗增長率分別為13%和4%。而對于放電過程分析，正極二元化電池的弛豫阻抗增長率也達(dá)到40%，基準(zhǔn)方案電池和負(fù)極二元化電池的放電弛豫阻抗增長率分別為5%和1%。

圖5 電池在加速循環(huán)過程中的瞬時及弛豫阻抗增長率對比(a) 充電過程的瞬時阻抗增長率；(b) 放電過程的瞬時阻抗增長率；(c) 充電過程的弛豫阻抗增長率；(d) 放電過程的弛豫阻抗增長率Fig. 5 Comparison of the instantaneous and relaxation impedance growth rate of the battery during the accelerated cycle (a) the instantaneous impedance growth rate during the charging process; (b) the instantaneous impedance growth rate in the discharge process; (c) the growth rate of relaxation impedance in the charging process; (d)the growth rate of relaxation impedance in the discharge process

對充放電過程進(jìn)行對比可知，正極二元化電池在加速循環(huán)過程中，正極及負(fù)極的固相擴(kuò)散阻抗均大幅增長，表明在正極及負(fù)極上均發(fā)生了大量的副反應(yīng)，由于界面膜增厚及沉積物增多導(dǎo)致固相擴(kuò)散阻抗增大，同時導(dǎo)致瞬時阻抗一定程度的增長。相比之下，基準(zhǔn)方案電池和負(fù)極二元化電池的充電弛豫阻抗均高于放電弛豫阻抗，說明這2 種電池在加速循環(huán)過程中，其負(fù)極的固相擴(kuò)散阻抗增長率高于正極，而負(fù)極的固相擴(kuò)散阻抗增長主要是由于在循環(huán)過程中負(fù)極表面的SEI 膜不斷發(fā)生破裂修復(fù)而增厚導(dǎo)致的，屬于電池循環(huán)過程中的正常衰減[14]。

以上分析說明，正極二元化方案中的正極A1比基準(zhǔn)正極A0 性能要差，不能滿足電池設(shè)計(jì)要求，而負(fù)極二元化方案中的B1 性能略優(yōu)于基準(zhǔn)方案電池，因此可滿足電池設(shè)計(jì)要求。

瞬時及弛豫阻抗增長率分析不僅可用于表征電池循環(huán)性能，而且可以為分析電池失效原因提供參考信息。

2.3.5 加速循環(huán)后電池的EIS測試及正負(fù)極的拆解分析

加速循環(huán)200次后電池的EIS測試結(jié)果如圖6(a)所示，基準(zhǔn)方案電池及負(fù)極二元化電池阻抗曲線基本一致，而正極二元化電池的第二個半圓直徑顯著高于其他2種電池，表明其固相擴(kuò)散阻抗顯著較高，該結(jié)果與上述弛豫阻抗測試結(jié)果一致。

正極及負(fù)極的XRD測試結(jié)果如圖6(b)和(c)所示，三種電池正負(fù)極的晶相結(jié)構(gòu)均未發(fā)生顯著變化。結(jié)合2.3.1小節(jié)所測得的電池在200次加速循環(huán)后的容量保持率仍保持在96%以上，因此電池正負(fù)極材料的晶體結(jié)構(gòu)仍保持較好。

正極的SEM測試結(jié)果如圖6(d)～(f)所示，正極二元化電池中所用正極材料顆粒尺寸與其他2種方案中的正極材料存在一些差異，二元化正極材料中的大顆粒較多。圖像中顆粒內(nèi)部的大裂紋一般為極片輥壓過程所致，而球形二次顆粒碎裂為一次粒子的情況[如圖6(e)紅圈標(biāo)注位置]可能為電池在充放電過程中因膨脹收縮導(dǎo)致，這些裂紋造成顆粒的新鮮表面再次暴露在電解液中，因此引發(fā)副反應(yīng)導(dǎo)致鋰離子的擴(kuò)散阻抗增大[15]。相比之下，其他2種方案中所用正極材料發(fā)生二次顆粒碎裂的情況很少，此觀測結(jié)果可初步解釋正極二元化電池在加速循環(huán)中因正極碎裂引發(fā)副反應(yīng)導(dǎo)致固相擴(kuò)散阻抗增長率較高的現(xiàn)象。

圖6 循環(huán)加速測試后電池的EIS測試及電池拆解后正負(fù)極的XRD和SEM觀測結(jié)果(a) 3種電池的EIS測試結(jié)果；(b) 3種電池正極XRD測試結(jié)果; (c) 3種電池負(fù)極XRD測試結(jié)果; (d) 基準(zhǔn)方案電池正極形貌；(e) 正極二元化電池正極形貌；(f) 負(fù)極二元化電池正極形貌；(g) 基準(zhǔn)方案電池負(fù)極形貌；(h) 正極二元化電池負(fù)極形貌；(i) 負(fù)極二元化電池負(fù)極形貌Fig. 6 EIS test of batteries after accelerated cycle test, XRD and SEM results of positive and negative electrodes after batteries disassembled (a) EIS test results of three kinds of batteries; (b) XRD test results of positive electrodes of three kinds of batteries; (c) XRD test results of negative electrodes of three kinds of batteries; (d) The anode morphology of the reference battery; (e) The anode morphology of the positive binary battery; (f) The anode morphology of the negative binary battery; (g) The cathode morphology of the reference battery; (h) The cathode morphology of the positive binary battery; (I) The cathode morphology of the negative binary battery

綜合以上分析，在10%SOC下以零和脈沖方式對電池進(jìn)行加速循環(huán)，并且零和脈沖電流與電池實(shí)際循環(huán)制式中的充放電電流一致，測試過程中未引入其他的循環(huán)影響因素。以容量保持率、直流內(nèi)阻、極化電壓和瞬時及弛豫阻抗增長率為表征參數(shù)，對3 種實(shí)驗(yàn)電池進(jìn)行循環(huán)性能評估，結(jié)果表明，正極二元化電池循環(huán)性能最差，負(fù)極二元化電池循環(huán)性能略優(yōu)于基準(zhǔn)方案電池，與實(shí)際循環(huán)測試結(jié)果一致。相比于常規(guī)循環(huán)測試，該加速循環(huán)測試過程僅耗時7天，因此可大大縮短電池測評周期。

3 結(jié) 論

本工作應(yīng)用零和脈沖法對圓型電池進(jìn)行加速循環(huán)測試，以基準(zhǔn)電池參數(shù)為對比，綜合容量保持率、直流內(nèi)阻、極化電壓、瞬時及弛豫阻抗增長率多種參數(shù)對電池循環(huán)性能進(jìn)行分析評價，僅用時7天即獲得與常規(guī)循環(huán)測試一致的測評結(jié)果。該加速循環(huán)測試方法可大大縮短電池循環(huán)性能的測評周期，有助于快速實(shí)現(xiàn)對電池材料及實(shí)驗(yàn)方案的篩選，從而提高研發(fā)效率。同時，該加速循環(huán)測試方法以實(shí)際循環(huán)制式為依據(jù)，不引入額外的溫度及倍率等應(yīng)力影響因素，因此測試結(jié)果更可靠。此外，通過對電池在加速循環(huán)過程中的直流內(nèi)阻、極化電壓、瞬時及弛豫阻抗增長率的分析，可為電池循環(huán)衰減原因分析提供初步的參考信息。

但是，目前該方法僅適用于電池循環(huán)性能的定性對比，對于加速循環(huán)與實(shí)際循環(huán)測試結(jié)果之間是否存在一定的定量關(guān)系，以及是否可通過加速循環(huán)測試實(shí)現(xiàn)對電池循環(huán)壽命的預(yù)測，還需要通過大量的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行積累和總結(jié)。