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土條

  • 基于M-P 土條分割法的某海岸帶瀉湖邊坡力學(xué)特性研究
    出。圖2 為單寬土條滑移力隨X 值不斷增大的變化特征,在X=0~6 m 區(qū)間內(nèi),單寬土條滑移力由20 kN/m,近似直線增大至最大值140 kN/m,在X=6 m~8 m 區(qū)間內(nèi),單寬土條滑移力由140 kN/m,近似直線減小至120 kN/m,隨后呈拋物線抬升小段距離又接拋物線型逐漸減小變化趨勢(shì),減小至X=22 m 處的7 kN/m,大于100 kN/M 的單寬土條滑移力處于區(qū)間X=4 m~14 m內(nèi)。即土條滑移力在X=4 m~14 m 范圍內(nèi)提供了較大

    陜西水利 2023年11期2023-11-11

  • 基于MATLAB的基坑整體穩(wěn)定性分析
    和滑動(dòng)力矩之比;土條間作用力對(duì)邊坡整體穩(wěn)定性影響不大[5]。以最典型的均質(zhì)土坡為例,對(duì)瑞典條分法的計(jì)算過(guò)程進(jìn)行說(shuō)明。如圖1所示,ABC土體為分析對(duì)象,內(nèi)摩擦角為φ,黏聚力為c?;瑒?dòng)面為圓弧AC,圓心為O,半徑為R。將滑動(dòng)土ABC分成n個(gè)土條,隨意取出一條土條j。土條j的寬度為bj,土條中心高度為hj,土條的滑動(dòng)弧長(zhǎng)為lj,對(duì)土條j的受力分析,土條受重力Gj作用,下部土提供的支撐力Nj,下部土提供的摩擦阻力Tj。重力向正方向分解導(dǎo)致土條的滑移力Gjsinθj

    安徽建筑 2023年1期2023-02-09

  • 非均質(zhì)邊坡穩(wěn)定性計(jì)算方法的差異化研究
    系數(shù)與假定的各個(gè)土條底部滑動(dòng)面上的安全系數(shù)相等,于是土體的滑裂破壞分析就轉(zhuǎn)變?yōu)榱似矫鎽?yīng)變問(wèn)題,簡(jiǎn)化了分析過(guò)程。雖然該方法不完全滿足土體整體平衡條件,但因其適合圓弧滑裂面、迭代計(jì)算簡(jiǎn)單的原因而應(yīng)用廣泛,成了現(xiàn)如今工程師們較為常用的且普遍認(rèn)可的邊坡分析方法。本文邊坡算例的Bishop法滑裂面以及相關(guān)計(jì)算公式如圖3所示,由左至右共劃分9塊土條。圖3 Bishop法土條劃分示意圖式中,F(xiàn)s為邊坡安全系數(shù);ci為土條的抗剪強(qiáng)度;bi為土條長(zhǎng)度;Wi為土條重力;φi為

    工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2022年23期2023-01-15

  • 膨脹土邊坡穩(wěn)定性理論計(jì)算方法對(duì)比研究
    法[4](假設(shè)土條間的作用力忽略不計(jì))、Morgenstern-Price 法[5]、簡(jiǎn)化Bishop 法[6](畢肖普法,考慮土條間作用力)和Spencer 法[7]。利用Geo-Slop 軟件,祝方才[8]等在天然與飽和兩種狀態(tài)下應(yīng)用4 種極限平衡方法分別對(duì)深圳高速公路的路塹邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行對(duì)比研究,最終針對(duì)性提出了該邊坡的支護(hù)手段;針對(duì)Fellenius 法,根據(jù)某工程實(shí)例,李闖[9]等利用微分法建立數(shù)學(xué)模型對(duì)其進(jìn)行分析,并求解該邊坡的安全系數(shù)K;劉

    高速鐵路技術(shù) 2022年5期2022-11-24

  • 淺談賀州某邊坡工程穩(wěn)定性分析與治理設(shè)計(jì)
    滑體中選取第i塊土條,土條所受重力Wi,水平力Qi,上部土條塊第i-1塊土條傳來(lái)的推力Pi-1,推力方向平行于第i-1塊土條底滑動(dòng)面向下,第i塊土條傳遞給第i+1塊土條的推力為Pi(剩余推力),其方向平行于第i塊土條底滑動(dòng)面向下;歸納總結(jié)為每一土條分界處的下滑推力平行于上側(cè)相鄰土條的底滑動(dòng)面,下滑推力的作用位置在分界線的中點(diǎn)。將作用力分別投影到其對(duì)應(yīng)的底滑動(dòng)面上有:靜力平衡方程有:下滑力Ti-抗滑力Ri-剩余推力Pi=0,即:則第i塊土塊的剩余推力為:式中

    磚瓦 2022年8期2022-08-15

  • 抗滑樁對(duì)滑帶土受力影響研究
    計(jì)算模型3.2 土條應(yīng)力及強(qiáng)度數(shù)值計(jì)算結(jié)果圖見(jiàn)圖3。土條與滑動(dòng)面間總的法向作用力隨著土條號(hào)的變化過(guò)程見(jiàn)圖4。圖3 數(shù)值模擬結(jié)果圖圖4 土條基底總正應(yīng)力隨土條號(hào)變化圖由圖3所示的數(shù)值模擬結(jié)果圖的滑面位置可知,經(jīng)過(guò)抗滑樁樁基的加固后,邊坡穩(wěn)定性良好。只有靠近露頭表層部位的土體有失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn),但該失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn)較小,說(shuō)明樁基設(shè)計(jì)加固方案合理高效,加固效果明顯,起到了很好的作用,設(shè)計(jì)樁的強(qiáng)度能夠滿足加固土體的強(qiáng)度要求。因此,該方案適宜對(duì)該類型邊坡進(jìn)行有效加固。由圖4所示土條

    水利科技與經(jīng)濟(jì) 2022年7期2022-08-09

  • 強(qiáng)度折減法和極限平衡法進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析的對(duì)比
    動(dòng)體分成若干豎向土條,每個(gè)土條和相鄰土條之間存在相互作用,每個(gè)土條底部與滑動(dòng)面存在相互作用,土條底部與滑動(dòng)面的相互作用滿足摩爾庫(kù)倫破壞規(guī)則,根據(jù)土條間的平衡條件和滑動(dòng)面的極限平衡條件即可以求解得出相應(yīng)的穩(wěn)定安全系數(shù)。在實(shí)際計(jì)算中,根據(jù)土條之間相互作用考慮因素的不同可以形成多種極限平衡分析方法。例如,最特別的情況為不考慮土條之間的相互作用,此時(shí)對(duì)應(yīng)的是瑞典條分法。當(dāng)只考慮土條之間的法向傳力,不考慮切向傳力時(shí),對(duì)應(yīng)的即為簡(jiǎn)化畢肖普法。當(dāng)對(duì)土條之間水平力作用位置

    西部探礦工程 2022年7期2022-07-15

  • 基于極限平衡與強(qiáng)度折減法的壩坡穩(wěn)定分析
    土坡分為部分豎向土條,計(jì)算每個(gè)土條對(duì)滑弧圓心的抗滑力矩與滑動(dòng)力矩并依次求和,進(jìn)而計(jì)算穩(wěn)定安全系數(shù)K[4]。以Simplified Bishop 法為例,計(jì)及土條兩側(cè)間相互作用力的影響同時(shí)忽略土條底面差異,假設(shè)整個(gè)滑移面上的抗滑安全系數(shù)一致,則:式中:W 為土條重量;V 為垂直地震慣性力;u 為土條底部受到的孔隙壓力;α 為土條滑移面底部中點(diǎn)的法線與豎直重力線的夾角;b 為土條寬度;c′、φ′為土條底部有效應(yīng)力下的黏聚力與內(nèi)摩擦角;Mc為水平地震慣性力對(duì)圓心

    山東水利 2022年2期2022-04-27

  • 受暫時(shí)性承壓水作用的山前緩坡穩(wěn)定計(jì)算公式推求*
    情況下承壓水頭與土條重量示意圖3.2 基于Janbu法的穩(wěn)定性系數(shù)推導(dǎo)由上述分析可知,山前緩坡的潛在滑面位于坡體淺表黏土層的底板或碎石土含水層的頂板,由于緩坡土層沉積分界面往往是高低起伏、不規(guī)則的向外傾斜面,故在緩坡穩(wěn)定性二維分析中其滑面按折線考慮,此時(shí)使用圓弧條分法是不合適的(楊志勇等, 2019),這里選取Janbu法進(jìn)行推導(dǎo)。首先將邊坡體劃分為若干條塊,從中取任意土條i,如圖4所示,土條的受力滿足Janbu法基本假設(shè)。圖中,Wi為土條重量,h1i、h

    工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-25

  • Slide軟件與國(guó)內(nèi)規(guī)范在土坡穩(wěn)定分析中的對(duì)比研究
    滑動(dòng)土體分成若干土條,然后逐步對(duì)各土條進(jìn)行受力分析,計(jì)算過(guò)程繁雜,工程設(shè)計(jì)時(shí)一般采用成熟的商業(yè)軟件,或自主開(kāi)發(fā)程序進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于無(wú)水的情況,瑞典圓弧法的計(jì)算公式唯一,當(dāng)土坡外存在水體的情況時(shí),各軟件對(duì)水的處理方法意見(jiàn)不一[2]。Slide軟件是由加拿大Rocscience公司編制的土坡穩(wěn)定計(jì)算軟件,也是國(guó)內(nèi)各設(shè)計(jì)院較為常用的商業(yè)軟件之一。軟件對(duì)水的處理方法與國(guó)內(nèi)規(guī)范是否一致,有必要開(kāi)展深入研究分析。本文分別采用Slide軟件和國(guó)內(nèi)規(guī)范公式對(duì)一均質(zhì)土坡進(jìn)行穩(wěn)

    東北水利水電 2021年10期2021-10-22

  • 加筋土擋墻地震穩(wěn)定性破裂面隨機(jī)搜索法
    區(qū)分成若干個(gè)水平土條,只考慮每個(gè)土條的豎向平衡和整體水平向平衡(不考慮力矩平衡),將N層水平土條的平衡方程個(gè)數(shù)減少為 2N+1 個(gè).Nouri 等[4]提出了一種不同的HSM,稱為 5N-1 公式,采用該方法計(jì)算了加筋土擋墻維持內(nèi)部穩(wěn)定所需的筋材臨界長(zhǎng)度.Shekarian 等[5]提出了一種用于加固回填土剛性擋土墻抗震分析的HSM 方法.雖然擬靜力法應(yīng)用廣泛,但該方法沒(méi)有考慮地震波特性,為此,提出了擬動(dòng)力計(jì)算方法.擬動(dòng)力計(jì)算方法多采用正弦波模擬地震加速度

    西南交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-07-25

  • 考慮滑帶土膨脹力作用的某滑坡穩(wěn)定性研究
    狀,將滑體劃分為土條,任取某一土條i進(jìn)行受力分析,如圖4所示。土條的寬度為bi,左右兩側(cè)高度分別為Hi和Hi+1,土體的內(nèi)摩擦角和粘聚力分別為φ和c。圖4 土條受力及膨脹力分析圖Fig.4 Analysis chart of soil strip stress and expansion force由圖4可知,作用在土條上的有土條的自重Wi、土條底部的切向力Ti和法向力Ni、條件作用的豎直切向力Yi和Yi+1、水平法向力Ei和Ei+1。考慮滑帶為膨脹土,則

    資源環(huán)境與工程 2021年3期2021-07-15

  • 改進(jìn)傳遞系數(shù)法在邊坡穩(wěn)定性分析中的應(yīng)用
    均勻分布在所穿過(guò)土條上,此方法改善了應(yīng)力在滑裂面上集中的問(wèn)題,土條的實(shí)際受力狀況得到了更好的反映,使傳統(tǒng)傳遞系數(shù)法在加錨順層仰坡穩(wěn)定性分析中的計(jì)算更加精確。莊曉瑩等[7]考慮到錨固邊坡具有錨固結(jié)構(gòu)與土體變形協(xié)調(diào)的特點(diǎn),在用條分法分析邊坡穩(wěn)定性時(shí)由于將土體視為剛體,不能將土體與結(jié)構(gòu)聯(lián)系起來(lái)綜合考慮其本質(zhì),無(wú)法分析周全錨固效應(yīng),因此使用了錨固邊坡的有限元計(jì)算方法。結(jié)果表明這種方法所得穩(wěn)定性系數(shù)更大,其有效錨固長(zhǎng)度與條分法相比也存在不同。趙曉彥等[8]提出當(dāng)錨索

    水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-13

  • 基于樁體抗剪強(qiáng)度的復(fù)合地基路堤穩(wěn)定性分析方法
    式中:PT——各土條在滑弧切線方向的下滑力和;Sk——地基土內(nèi)(AC弧)抗剪力;St——路堤內(nèi)(CD弧)抗剪力;Wk,Wt——第k條、第t條土條重量。下標(biāo)k,t表示土條編號(hào),k表示土條底部滑裂面在地基土層內(nèi),t表示土條底部的滑裂面在路堤填料內(nèi);Wdk,Wck——當(dāng)?shù)趉土條滑裂面處于地基內(nèi)(AC弧)時(shí),分別為滑面以上該土條中的地基自重及路堤自重;αk,αt——第k、第t土條底滑面的傾角;lk,lt——第k、第t土條底滑面的長(zhǎng)度;圖2 瑞典條分法計(jì)算路堤邊坡穩(wěn)

    水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2020年5期2020-09-27

  • 珊瑚島礁場(chǎng)地地震作用下穩(wěn)定性分析研究
    滑動(dòng)土體分成多個(gè)土條,如圖1所示,在每個(gè)土條和整個(gè)滑動(dòng)土體都必須滿足力和力矩平衡條件。在靜力平衡方程組中,未知數(shù)的個(gè)數(shù)超過(guò)了方程組的個(gè)數(shù),解決這一不靜定問(wèn)題的方法是對(duì)冗余的未知數(shù)作假定,使剩下的未知數(shù)的數(shù)目等于方程組的數(shù)目,從而求出靜力平衡方程的解。圖1 邊坡穩(wěn)定的條分法Fig.1 Slice method for slope stability對(duì)于任一土條i,其受力情況如圖 2所示。設(shè)想該土條沿y=y(x)下滑,分別考慮水平和垂直向上的力的平衡,建立x和

    福建質(zhì)量管理 2020年17期2020-09-17

  • 土質(zhì)路基邊坡臨界滑動(dòng)面的確定計(jì)算分析
    則,由極限狀態(tài)下土條受力和力矩的平衡來(lái)分析邊坡穩(wěn)定性[5]。極限平衡理論條分法的基本原理如下:取單位長(zhǎng)度土質(zhì)邊坡按平面問(wèn)題計(jì)算,假設(shè)土質(zhì)路基邊坡潛在的圓弧滑動(dòng)面,如圖1 所示。圓弧滑裂面為AD,圓心為O,半徑為R,將滑坡土體ABCD 分成若干個(gè)土條,任一土條的受力情況,如圖1 所示。圖1 條分法計(jì)算土質(zhì)邊坡穩(wěn)定由土條的受力情況可知,作用在土條上的力由5 個(gè),但只能建立3 個(gè)平衡方程,因此必須做適當(dāng)?shù)募僭O(shè)求得Fi和Ni。瑞典條分法不考慮土條間相互作用力(即,

    科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2020年22期2020-08-11

  • 山區(qū)高速公路某高路塹邊坡穩(wěn)定性分析與處治
    面的位置,并進(jìn)行土條劃分,剖面條分見(jiàn)圖4。 圖4 邊坡剖面條分示意圖3.2 計(jì)算方法及參數(shù)3.2.1計(jì)算方法采用傳遞系數(shù)法進(jìn)行穩(wěn)定性分析時(shí),其基本原理是假定上一條塊對(duì)本條塊的推力與上一條塊的底滑面相平行,并忽略力矩的平衡,且僅依據(jù)力的平衡參照滑坡的傾向依次向下推算推力,適用于滑體平動(dòng)情況且相互間變化較小的折線段[2-3]。其計(jì)算公式如下:其中:RDi=γwhiwLisinβsin(αi-βi);TDi=γwhiwLisinβicos(αi-βi);Rn=[

    湖南交通科技 2020年2期2020-06-29

  • 水利施工中特殊地層灌漿預(yù)加固方法研究
    中:cx,φx為土條在X軸上的有限抗剪強(qiáng)度指標(biāo);αy為土條底部的坡腳的坡度;ly為土條底部的長(zhǎng)度。隨著坡比變緩,剪應(yīng)力近似線性減少,但在坡比1∶1.25處出現(xiàn)拐點(diǎn),當(dāng)坡比為1∶0.5~1∶1.25時(shí),剪應(yīng)力減緩的程度比1∶1.25~1∶2.0時(shí)要快[6]。最終計(jì)算得到應(yīng)力特征的穩(wěn)定性參數(shù)見(jiàn)表1。單純的放緩坡度并不能減少坡腳的應(yīng)力集中,所以在預(yù)加固時(shí),還應(yīng)確定特殊低層的掌子面失穩(wěn)形式,實(shí)現(xiàn)水利施工中特殊低層灌漿預(yù)加固方法的研究[7]。1.2 確定特殊地層掌子

    水利科技與經(jīng)濟(jì) 2020年5期2020-06-02

  • 均質(zhì)土截流圍堰施工安全穩(wěn)定性驗(yàn)算
    土體分成若干豎向土條,土條i寬度按b=0.1R,該土條i上存在著土條自重、作用于土條弧面上的法向反力、作用于土條圓弧面上的切向阻力。根據(jù)土坡極限平衡穩(wěn)定推導(dǎo)出整個(gè)土坡相應(yīng)的滑動(dòng)面的穩(wěn)定安全系數(shù)為:(13)式中,Mr—土條i上的作用力對(duì)圓心O產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩;Ms—土條i上的作用力對(duì)圓心O產(chǎn)生的滑動(dòng)力矩;ci、φi—滑動(dòng)面上的粘聚力及內(nèi)摩擦力;Wi—土條i自重。αi—土條i滑動(dòng)面的法線與豎直線的夾角;li—土條i滑動(dòng)面ef的弧長(zhǎng);n—土條分條數(shù)多次計(jì)算成果見(jiàn)表

    水利技術(shù)監(jiān)督 2020年1期2020-02-13

  • 庫(kù)岸邊坡的計(jì)算分析與處治
    體劃分成多個(gè)垂直土條。極限平衡理論依據(jù)的靜力學(xué)原理是[5]:垂直和水平方向力平衡,以及所有的力圍繞一點(diǎn)的力矩平衡,如圖1所示。在假定條間力作用方向后,極限平衡方程為靜定方程,使邊坡穩(wěn)定問(wèn)題變成靜力平衡問(wèn)題。式(6)表示滑體Y方向力平衡,式(7)表示滑體X方向力平衡,式(8)表示滑體的力矩平衡方程。Psinθ+∑W-∑Smsinα-∑Ncosα=0(6)Pcosθ+∑Smcosα-∑Nsinα=0(7)-Pa+∑Wx-∑Nf-∑SmR=0(8)抗剪力Sm用M

    山西建筑 2019年22期2019-12-20

  • 論土質(zhì)壩坡穩(wěn)定性分析方法
    因?yàn)樵摲椒ú豢紤]土條間相互作用力,該方法是假定壩坡滑動(dòng)面為一圓弧滑動(dòng)面,常用于厚心墻壩、均質(zhì)壩和厚斜墻壩,取圓弧面以上土體作為分析對(duì)象。瑞典圓弧法有時(shí)有較大的計(jì)算誤差,因?yàn)橛?jì)算方法過(guò)于保守,因此對(duì)比較重要的工程除了采用瑞典圓弧法,同時(shí)用簡(jiǎn)化畢肖普法進(jìn)行計(jì)算。關(guān)鍵詞:土質(zhì)壩坡 瑞典圓弧法 畢肖普法 浸潤(rùn)線 地震慣性力中圖分類號(hào):TU43 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1674-098X(2019)03(b)-0058-031 土質(zhì)壩坡穩(wěn)定計(jì)算的方法壩坡穩(wěn)定計(jì)算廣

    科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2019年8期2019-07-13

  • 顆粒離散元數(shù)值模擬中的宏細(xì)觀接觸力計(jì)算方法
    程為算例,計(jì)算了土條邊界的接觸力,計(jì)算結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果有較好的一致性,且本文計(jì)算結(jié)果更能體現(xiàn)巖土體接觸力分布離散的特點(diǎn)。1 構(gòu)造輔助平面對(duì)于2個(gè)相接觸的顆粒,構(gòu)造到2個(gè)顆粒的切線長(zhǎng)度相等的點(diǎn)集[10],經(jīng)過(guò)計(jì)算發(fā)現(xiàn)此點(diǎn)集為一條直線(如圖 1所示),這條直線恰好通過(guò)2個(gè)顆粒的接觸點(diǎn)。如果2個(gè)顆粒不接觸則該點(diǎn)集仍然是直線并且穿過(guò)2個(gè)顆粒之間的間隙。對(duì)于由若干個(gè)圓形顆粒構(gòu)成的顆粒集合體,構(gòu)造到各個(gè)顆粒的切線長(zhǎng)度相等的點(diǎn)集,可以形成一個(gè)由直線構(gòu)成的平面圖,如圖1

    鐵道建筑 2019年5期2019-06-03

  • 基于簡(jiǎn)化Bishop法的錨固路塹邊坡穩(wěn)定性計(jì)算
    作用簡(jiǎn)化為作用在土條底面上的外力,推導(dǎo)出了錨固路塹邊坡的簡(jiǎn)化Bishop法安全系數(shù)計(jì)算公式,這是對(duì)簡(jiǎn)化Bishop法的擴(kuò)展,能夠?qū)崿F(xiàn)考慮錨固力作用下的邊坡穩(wěn)定性計(jì)算。1 錨固路塹邊坡穩(wěn)定性計(jì)算畢肖普于1955年提出一個(gè)考慮條塊側(cè)面力的穩(wěn)定分析方法,稱畢肖普法。但該法并沒(méi)有考慮錨固力作用,無(wú)法對(duì)錨固力作用下的邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算。在基于簡(jiǎn)化Bishop法進(jìn)行錨固邊坡穩(wěn)定性分析時(shí),把錨固力簡(jiǎn)化為作用在土條底面上的外力,其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1。作用在條塊i上的力,除了重

    北方交通 2019年1期2019-01-21

  • 重慶地區(qū)邊坡設(shè)計(jì)中下滑推力計(jì)算常見(jiàn)問(wèn)題探討
    體從上向下滑動(dòng),土條i-1傳給土條i的力為Pi-1,該力對(duì)土條i來(lái)說(shuō),一方面使土條產(chǎn)生向下的下滑力,該力的大小為Pi-1cos(θi-1-θi),另一方面使土條產(chǎn)生正壓力,增加土條i的抗滑力,該力的大小為:其中Fs為坡體的穩(wěn)定系數(shù),φ為滑面的內(nèi)摩擦角。因此Pi-1對(duì)土條i產(chǎn)生的綜合下滑力為△TFi-1,其表達(dá)式如下:分析該式可得出如下結(jié)論:(1)θi-1-θi>0時(shí),土條i-1的推力增加了土條i的正壓力,增加了抗滑力;(2)θi-1-θi=0時(shí),土條i-1

    重慶建筑 2018年12期2018-12-27

  • 基于飽和與非飽和土力學(xué)的邊坡穩(wěn)定算例分析
    土體豎向分成若干土條,分別求解作用與各土條上的力對(duì)圓心的滑動(dòng)力矩和抗滑力矩,并將滑動(dòng)面上的抗剪強(qiáng)度與實(shí)際產(chǎn)生的剪應(yīng)力之比定義為邊坡穩(wěn)定安全系數(shù),公式為:(1)(2)式中,c為粘聚力;φ為內(nèi)摩擦角;u為滑面上孔隙水壓力;w為單個(gè)土體的自重;α為土條至圓心直線與豎向的夾角;b為單個(gè)土條的寬度;i為土條的序號(hào)?,F(xiàn)實(shí)中,邊坡易受雨水或地下水反復(fù)作用而處于非飽和狀態(tài),采用上式分析這種狀況下的邊坡時(shí)將存在較大的誤差。針對(duì)這種情況,可以考慮將非飽和土的總粘聚力c=c′+

    小水電 2018年4期2018-08-21

  • Excel數(shù)據(jù)分析在土坡穩(wěn)定性計(jì)算中的應(yīng)用
    是將土體分成若干土條,將土條視為平行四邊形,重心即為平行四邊形的形心,測(cè)量出土條底面中點(diǎn)的法線與豎直線的交角,單獨(dú)分析每一個(gè)土條的受力及力矩的平衡。但由于計(jì)算量大、測(cè)量結(jié)果不精確,導(dǎo)致手動(dòng)計(jì)算難度很大,計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性也不高。計(jì)算土坡穩(wěn)定性安全系數(shù)的方法通常有兩種:一是對(duì)構(gòu)成土體的土條進(jìn)行受力分析;二是對(duì)土坡圓弧滑動(dòng)體進(jìn)行整體穩(wěn)定性分析[5]。但這兩種方法均存在不足之處。目前有很多學(xué)者運(yùn)用Excel[6-7],AutoCAD[2,8],MATLAB[9],

    長(zhǎng)春工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年2期2018-06-22

  • 基坑工程的整體穩(wěn)定可靠度及模糊可靠度分析
    中:ci——第i土條底面上的黏聚力,kPa;φi——第i土條底面上的摩擦角,°;li——第i土條底面面積,m2;bi——第i土條的寬度,m;Wi——第i土條重力,按上覆土層的飽和容積密度計(jì)算;θi——第i土條底面傾角,°;qo——地表均布荷載。需要指出的是,在計(jì)算KSK時(shí),應(yīng)當(dāng)計(jì)算最危險(xiǎn)滑動(dòng)面的穩(wěn)定安全系數(shù)。1.2 中心點(diǎn)法在求解結(jié)構(gòu)可靠度時(shí),常常把非線性功能函數(shù)按Taylor級(jí)數(shù)展開(kāi)并取一次項(xiàng),而后按照可靠指標(biāo)的定義建立求解方程,這樣就產(chǎn)生了求解可靠指標(biāo)

    建筑施工 2018年10期2018-03-06

  • 基于地震作用下傳遞系數(shù)法的邊坡穩(wěn)定性分析
    圖中標(biāo)出了第i個(gè)土條的受力,共有n個(gè)土條.土條編號(hào)是從最右端(高的一端)開(kāi)始,一直到最左端(低的一端).Wi表示土條i受到的重力.KeWi表示土條受到的地震力,Ke是地震影響系數(shù)(在規(guī)范中有具體取值),θ是地震力與水平方向的夾角,假定所有土條的地震力方向是相同的.Ti是土條受到的下滑力,由重力和地震力等引起,方向沿土條底部向下.Ri是土條的抗滑力,由粘聚力及重力、地震力等產(chǎn)生的摩擦力引起,方向沿土條底部向上.Pi-1是右側(cè)土條對(duì)第i個(gè)土條的作用力,如果右側(cè)

    廣西科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-05-30

  • 基于MATLAB的邊坡穩(wěn)定分析可視化軟件開(kāi)發(fā)
    ](3)1.3 土條劃分及重量計(jì)算程序規(guī)定土條寬度為b=R0/50。土條位置和編號(hào)如圖2所示,圓心垂線下的土條編號(hào)為0,滑動(dòng)體兩側(cè)最外邊的土條編號(hào)分別為e和a。圖2 土條位置和編號(hào)編號(hào)為i的土條中心線位置為:xi=xU-i*b(4)中心線與滑弧的交點(diǎn)定出土條底的深度為:(5)土條底面的傾角為:sinαi=i*b/R0=i/50(6)則第i個(gè)土條的底面位于第k層土中,然后根據(jù)土條所處的不同坡段,確定條底的土質(zhì)指標(biāo),并計(jì)算土條重量,計(jì)算土條的幾種情況如圖3所示

    湖北理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年1期2017-03-08

  • 利用初等函數(shù)求解BISHOP法
    BISHOP法的土條分塊示意圖,其中,每一個(gè)土條的編號(hào)為i;i號(hào)土條下端滑弧的長(zhǎng)度為li;i號(hào)土條的重量為Wi;i號(hào)土條下端滑弧中點(diǎn)的法線與圓心的夾角為θi,θi可為正也可以為負(fù);滑弧所在的圓心為點(diǎn)O;滑弧的半徑為R;為作用在土條滑弧上的抗剪力;為作用在土條滑弧上的有效法向反力;uili為孔隙水壓力;Ei為土條左側(cè)側(cè)的法向力;Ei+1為土條右側(cè)側(cè)的法向力。圖1 傳統(tǒng)數(shù)學(xué)模型在土條的豎直方向,有(1)抗剪力為(2)可以表示為(3)其中(4)因?yàn)閷?duì)圓心存在力矩

    黑龍江工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年6期2016-12-27

  • 影響加筋土擋墻地震穩(wěn)定性的參數(shù)分析
    體被分為多個(gè)水平土條,不用考慮鋼筋引起的條間力問(wèn)題。圖2為第i個(gè)水平土條受力圖,圖中Wi為土體自重;Vi、Vi+1、Hi、Hi+1分別為水平土條上、下兩側(cè)的法向條間力和切向條間力;Ni和Si分別為滑動(dòng)面的法向反力和切向反力;Ti為第i層鋼筋所受拉力;Qhi為作用在土條上的水平地震慣性力;ai為第i個(gè)水平土條破裂面與水平面的夾角;β為擋土墻坡角。基本假設(shè)如下:每一個(gè)土條的法向條間力等于土條上部的超載;破裂面通過(guò)擋墻的墻趾;滑動(dòng)體安全系數(shù)Fs為破裂面上抗剪強(qiáng)度

    河北工程大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2016年3期2016-11-07

  • 深基坑排樁支護(hù)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
    、φj ──第j土條滑弧面處土的粘聚力(kPa)、內(nèi)摩擦角(°);bj──第j土條的寬度(m);θj──第j土條滑弧面中點(diǎn)處的法線與垂直面的夾角(°);lj──第j土條的滑弧段長(zhǎng)度(m),取lj=bj/cosθj;qj──作用在第j土條上的附加分布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kPa);ΔGj──第j土條的自重(kN),按天然重度計(jì)算;uj──第j土條在滑弧面上的孔隙水壓力(kPa);γw──地下水重度(kN/m3);hwa,j──基坑外地下水位至第j土條滑弧面中點(diǎn)的垂直距

    科技與企業(yè) 2015年4期2015-10-21

  • 軟土地基路堤穩(wěn)定性分析與計(jì)算研究
    分法。此法略去各土條同側(cè)向力的作用(或假定每一土條兩側(cè)的側(cè)向力與土條底部切線平行并相互抵消)。按照?qǐng)D1 所示,可列出以下方程式圖1 條分法式中:公式(1)為各土條重Wi(=γbihi)與各弧段抗剪力τi繞滑動(dòng)圓弧中心O 的總力矩相平衡。τi為作用于土條底部弧段li的抗剪力。而Ni為作用于弧段的法向反力,按照投影于弧段法向的合力為零(即是Ni-Wicosαi=0)得出;xi為弧段中心點(diǎn)距圓心豎線的距離。整理后可得到土體沿圓弧滑動(dòng)面下滑的穩(wěn)定系數(shù),見(jiàn)公式(2)

    黑龍江交通科技 2015年2期2015-08-02

  • 最小勢(shì)能法與極限平衡法的對(duì)比分析
    BC分成若干豎向土條,取其中的任意一條(第i條)分析其受力情況。如圖1b)所示,作用在土條上的力有:土條的自重Wi,滑動(dòng)面上的法向反力Ni及剪應(yīng)力Ti,還有土條兩側(cè)的法向力Ei,Ei+1及豎向剪切力xi,xi+1。土條在這些力的作用下處于平衡狀態(tài),則由y方向力的平衡得:Wi+ΔXi-Tisinαi-Nicosαi=0(1)其中,ΔXi為作用在土條兩側(cè)的剪應(yīng)力差;αi為條塊i的法向力與y軸的夾角。由于土體在尚未破壞時(shí),土條滑動(dòng)面上的抗剪強(qiáng)度只發(fā)揮了其中的一部

    山西建筑 2015年32期2015-04-21

  • 單純形算法在高速公路深挖路塹邊坡設(shè)計(jì)中的運(yùn)用
    ,下標(biāo)i表示任一土條;下標(biāo)j為土層;γj為土層重度;H(i,j)為土條每一土層的高度;Bi為土條寬度;αi為土條重力與圓弧法線夾角;Ui為土條底部水壓力;ci,φi分別為滑面粘聚力、內(nèi)摩擦角;F為安全系數(shù)。1.2 參數(shù)轉(zhuǎn)換在直角坐標(biāo)系中求出圓弧、坡面線、坡頂線以及各條浸潤(rùn)線的方程。圓弧方程:坡面線方程:坡頂線方程:浸潤(rùn)線方程:得到方程后,按下述方法進(jìn)行參數(shù)轉(zhuǎn)換。1)將圓弧方程與坡頂線方程聯(lián)立求解滑面與坡頂交點(diǎn)坐標(biāo)(XD,H),并求出坡面起點(diǎn)坐標(biāo)(Xs,H)

    山西建筑 2014年22期2014-11-09

  • 基于GeoStudio 軟件的邊坡穩(wěn)定分析
    庫(kù)侖強(qiáng)度準(zhǔn)則。設(shè)土條底部的法向力和切向力分別為N和T,則有:其中,α為土條底傾角,tanα=dy/dx;u為孔隙水壓力,孔隙水壓力系數(shù)定義為:3)靜力平衡條件。把滑動(dòng)土體垂直分成若干土條,每個(gè)土條和整個(gè)滑動(dòng)土體都同時(shí)滿足力和力矩平衡條件。在靜力平衡方程組中,未知量的個(gè)數(shù)超過(guò)了方程式的個(gè)數(shù),采用對(duì)多余未知數(shù)作假定來(lái)解決這一超靜定問(wèn)題,使未知數(shù)的個(gè)數(shù)等于方程個(gè)數(shù),求解安全系數(shù)的值。2.2 靜力平衡方程[3]對(duì)于如圖1所示的條塊i,考慮垂直方向力的平衡。圖1 條

    山西建筑 2014年25期2014-11-09

  • 加筋土坡地震穩(wěn)定性的擬動(dòng)力分析
    個(gè)水平條塊,每個(gè)土條包含一層加筋。2)滑動(dòng)體內(nèi)的加筋分布均勻。3)土體均質(zhì),土體可自由變形,孔隙水壓力忽略不計(jì)。4)每一土條上下各存在著水平條間力和法向條間力,每一土條上的法向條間力為土條的上部超載。5)地震慣性力作用在每個(gè)土條的重心。6)假設(shè)破體下有堅(jiān)硬基礎(chǔ),邊坡的破壞滑面為一通過(guò)坡腳的圓弧面。7)滑動(dòng)體安全系數(shù)為破裂面上抗剪強(qiáng)度與剪切應(yīng)力的比值FS=τf/τr(1)對(duì)于第i層條塊的受力簡(jiǎn)化形式如圖2所示,圖中Lc,i和Lc,i+1分別為第i個(gè)土條的上、

    西華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2014年2期2014-09-04

  • 穩(wěn)定性分析方法對(duì)均質(zhì)土坡計(jì)算結(jié)果的影響
    穩(wěn)定性. 研究了土條數(shù)目對(duì)條分法、網(wǎng)格密度對(duì)強(qiáng)度折減法的影響;并對(duì)這幾種土坡穩(wěn)定性分析方法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析,結(jié)果表明:極限平衡法和有限元強(qiáng)度折減法兩類方法計(jì)算得到的安全系數(shù)和滑動(dòng)面基本一致,極限平衡法得到的安全系數(shù)偏安全;各方法計(jì)算的模型劃分得越精細(xì),得到的安全系數(shù)越小,但隨著精細(xì)程度的增加,安全系數(shù)減小的趨勢(shì)趨緩.土坡;穩(wěn)定性;極限平衡法;強(qiáng)度折減法;安全系數(shù)邊坡工程的穩(wěn)定性分析涉及道路、水利、鐵路、建筑、礦山等眾多工程領(lǐng)域,一直以來(lái)都是巖土工程

    五邑大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2014年4期2014-07-14

  • 土質(zhì)路塹邊坡穩(wěn)定性與錨桿支護(hù)計(jì)算分析
    共劃分為30 個(gè)土條,編為1~30 號(hào)。計(jì)算迭代次數(shù)最大為2 000 次,迭代誤差小于0.01%則認(rèn)為達(dá)到收斂,滑動(dòng)面與土條形狀由系統(tǒng)自動(dòng)選取。2 原始邊坡穩(wěn)定性分析本文采用Morgenstern-Price 法對(duì)算例進(jìn)行穩(wěn)定性分析。由于簡(jiǎn)化Bishop 法并沒(méi)有考慮土條土條之間的豎向摩擦力,故采用簡(jiǎn)化Bishop 法計(jì)算時(shí)安全系數(shù)偏大,邊坡安全儲(chǔ)備較小,不利于工程安全。而Morgenstern-Price 法在簡(jiǎn)化Bishop 法的基礎(chǔ)上考慮了土條之間

    湖南交通科技 2014年4期2014-05-28

  • 山西呂梁民用機(jī)場(chǎng)高邊坡穩(wěn)定性分析與探討
    中:Wi——第i土條重力;ai——第i土條底滑面的傾角;Qi——第i土條垂直方向外力;Ki——系數(shù),根據(jù)土條滑弧所在位置選擇以下公式計(jì)算。當(dāng)土條i滑弧位于地基中時(shí):式中:Wdi——第i土條地基部分的重力;Wti——第i土條填土部分的重力;bi——第 i土條寬度;U——地基平均固結(jié)度,計(jì)算時(shí)取1;cdi——第i土條滑弧所在地基土層的粘聚力;φdi——第i土條滑弧所在地基土層的內(nèi)摩擦角;mai——系數(shù)。由下式計(jì)算:其中,φi為第i土條滑弧所在土層的內(nèi)摩擦角,滑

    山西建筑 2013年2期2013-11-06

  • 白山金礦尾砂堆積壩壩體靜力、動(dòng)力穩(wěn)定分析研究
    內(nèi)摩擦角;bi為土條寬度;li為滑裂面的長(zhǎng)度;γ,γ謖,γm分別為土體的天然容重,浮容重和飽和容重;h1i,h2i,h3i分別為第i土條中浸潤(rùn)線以上、浸潤(rùn)線與下游水位之間和下游水位以下土條的高度;αi為第i土條滑弧面中心和瞬時(shí)滑弧圓心連線與垂線之間的夾角。為了分析尾礦壩在7度地震作用下壩坡的穩(wěn)定性,采用擬靜力法將地震時(shí)所產(chǎn)生的水平和豎向地震慣性力作為擬靜力作用在各個(gè)土條的重心處,與其它荷載組合進(jìn)行計(jì)算,其穩(wěn)定安全系數(shù)用下式計(jì)算:式中:Qi為作用于土條重心處

    時(shí)代農(nóng)機(jī) 2013年6期2013-09-24

  • 談極限平衡法的研究現(xiàn)狀
    條,通過(guò)分析各個(gè)土條的受力建立滑動(dòng)土體整體的受力平衡方程,進(jìn)而計(jì)算確定邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù)。2 主要的極限平衡方法極限平衡理論的形成過(guò)程中,除了上述簡(jiǎn)化,不同的學(xué)者根據(jù)各自的側(cè)重點(diǎn),又做了進(jìn)一步的簡(jiǎn)化,進(jìn)而出現(xiàn)了一系列的簡(jiǎn)化方法,常見(jiàn)的有瑞典法,畢肖普法,簡(jiǎn)布法,斯賓塞法,費(fèi)倫紐斯法等等。下面針對(duì)以上方法進(jìn)行分析。1)費(fèi)倫紐斯法。費(fèi)倫紐斯條分法又稱為瑞典圓弧法,是一種既古老又十分簡(jiǎn)便的方法,將滑動(dòng)面假定為圓弧形。由于忽略了土條間的作用力,因此從理論上講,其力

    山西建筑 2013年5期2013-08-15

  • 3 圓弧滑面極限分析上限法
    法平移破壞機(jī)制將土條視為剛體,而將滑面(潛在滑面)和條間接觸帶視為塑性體。當(dāng)土坡產(chǎn)生滑動(dòng)時(shí),各土條合理的運(yùn)動(dòng)方向是向下的,且相關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則要求滑面速度方向與滑面處有一夾角φ(見(jiàn)圖3-1)。圖3-1 土坡塑性極限分析條分法平移破壞機(jī)制(王根龍,等,2002)根據(jù)條分法平移破壞機(jī)制土條為剛體的假定可知,在土條內(nèi)部將不存在應(yīng)力、應(yīng)變,因此土條內(nèi)部就沒(méi)有內(nèi)能的耗散(王根龍,2002)。在坡體內(nèi)部,能量的耗散主要集中在滑面與豎向速度間斷面上,因此,虛功率方程式可進(jìn)一

    浙江科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年3期2013-05-24

  • 極限平衡法在土石壩加固中的應(yīng)用
    體劃分成若干鉛直土條,略去土條間相互作用力的影響。其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1所示。圖1 瑞典圓弧法計(jì)算圖形據(jù)此,可以計(jì)算出產(chǎn)生滑動(dòng)的作用力S與抗力T。式中:i為土條編號(hào);W為土條重量;u為作用于土條底部的孔隙水壓力;b,α分別為土條寬度及其沿滑裂面的坡角;c′,φ′為有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。穩(wěn)定安全系數(shù)定義為:計(jì)入地震作用時(shí),圖中Vi和Qi分別表示土條的豎向和橫向地震慣性力(Vi向下為正,Qi指向坡外為正),則滑動(dòng)的作用力S和抗力T的表達(dá)式相應(yīng)的可表示為:式中:ei為Qi

    東北水利水電 2012年5期2012-09-19

  • 總體平衡法驗(yàn)算
    中:C'i為第i土條的黏聚力,kPa;Xi為第i土條弧長(zhǎng),m;Wi為第i土條重力,kN;αi為第i土條滑動(dòng)弧法線與垂直線的夾角,°;φi為第i土條滑動(dòng)面處內(nèi)摩擦角,°;R為滑動(dòng)圓弧半徑,m;Ehs為滑體地震力,kN;Hw為Ehs的力臂,m。擋土墻設(shè)錯(cuò)臺(tái)(圖4a)時(shí),筋帶斷面與筋帶長(zhǎng)度均可按不設(shè)錯(cuò)臺(tái)(圖4)計(jì)算。圖4 擋土墻斷面圖a)設(shè)錯(cuò)臺(tái);b)不設(shè)錯(cuò)臺(tái)

    黑龍江交通科技 2012年12期2012-09-06

  • 基于C語(yǔ)言程序的簡(jiǎn)布法邊坡穩(wěn)定分析*
    聚力、土坡高度、土條寬度、坡腳等參數(shù),即可得到土坡的最小安全系數(shù)及對(duì)應(yīng)的最危險(xiǎn)滑動(dòng)面位置.1 基本假設(shè)和計(jì)算原理1.1 基本假設(shè)滑動(dòng)面任意確定并劃分土條后,簡(jiǎn)布作了如下假定:(1)滑動(dòng)面上的切向力Ti等于滑動(dòng)面上土所發(fā)揮的抗剪強(qiáng)度 τfi,即 Ti= τfili=(Nitanψi+cili)/K;(2)土條兩側(cè)法向力E的作業(yè)點(diǎn)位置為已知,且一般假定作用于土條底面以上1/3高度處.分析表明,條間力作用點(diǎn)的位置對(duì)土坡穩(wěn)定安全系數(shù)影響不大[2].1.2 計(jì)算原理

    長(zhǎng)沙大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年5期2012-08-10

  • 利用AutoCAD和Excel 進(jìn)行土坡穩(wěn)定計(jì)算
    體ABC分成若干土條,并對(duì)土條編號(hào)(見(jiàn)圖1)。為了便于計(jì)算,土條寬度可取滑弧半徑的1/10,即b=0.1R。用AutoCAD中的偏移命令,對(duì)鉛垂線左右偏移,距離為0.1R,將滑動(dòng)土體ABC外的線利用修剪命令修剪掉,土體內(nèi)的線即為土條的高度hi,逐一量取記錄在表1 C列中。4 量取ai的角度連接土條的高與滑弧的交點(diǎn)F與O1,利用標(biāo)注角命令,逐一量取O1O與O1F的夾角,逐一量取記錄在表1 D列中。表1 邊坡穩(wěn)定分析計(jì)算結(jié)果表5 量出滑弧中心角θ(∠AO1C)

    山西建筑 2012年20期2012-07-30

  • 淺談條分法計(jì)算浸水路堤的穩(wěn)定性
    的條分法相同,但土條分成浸水與干燥兩部分,并直接計(jì)入浸水后的浮力和動(dòng)水壓力作用。這樣顯然比上述兩法更符合實(shí)際條件,當(dāng)需要比較精確計(jì)算時(shí),可采用此法。圖1為滑動(dòng)體的某一部分浸水土條,其重力Qi由上干和下濕兩者組成。Qi=Fi1·γ干+Fi2·γw全浸水時(shí),F(xiàn)i1=0,未浸水時(shí),F(xiàn)i2=0;γ干與γw分別為填土的干、濕重度。法向力Ni=Qicosαi(近似取 αi=α'i);圖1 浸水土條示意圖摩擦力Ni·fx;黏結(jié)力cx·li;其中fx與cx表示有浸水與非浸

    黑龍江交通科技 2012年3期2012-07-13

  • 用簡(jiǎn)化的水平條分法分析加筋土擋墻的穩(wěn)定性
    加筋土擋墻水平土條的劃分3)加筋土擋墻后填土的整個(gè)滑動(dòng)體被分為n個(gè)水平土條,每個(gè)土條包含一層筋材,每個(gè)土條的豎向條間力等于其上部的超載,每個(gè)土條上的安全系數(shù)FS均相等;4)不考慮加筋土擋墻后填土的遇水膨脹、濕陷以及地下水位以上和以下內(nèi)摩擦角的不同。2.2 建立平衡方程對(duì)于地下水位以上和以下土條的受力分析如圖2所示,Vi、Vi+1、Vj、Vj+1為土條所受的豎向條間力;Hi、Hi+1、Hj、Hj+1為土條所受的水平條間力;Qhi、Qhj為土條所受的水平地震

    中國(guó)港灣建設(shè) 2012年6期2012-06-30

  • 山區(qū)輸電線路施工棄渣對(duì)塔位穩(wěn)定的影響分析
    對(duì)于其中任一豎向土條i,土條高為hi,寬為bi,土條本身的自重力為Wi,Ni為土條底部的總法向反力,Ti為土條底部(滑裂面)上的切向阻力;土條底部坡角為αi;長(zhǎng)為li,土體重度為γi, AB為滑裂圓弧面,Xi為土條中心線到圓心O的水平距離。圖1 瑞典法計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)摩爾-庫(kù)侖準(zhǔn)則,滑裂面AB上的平均抗剪強(qiáng)度為式中:σ為法向總應(yīng)力;u為孔隙壓力;c'、φ'為坡體有效抗剪前度指標(biāo)如果整個(gè)滑裂面AB上的平均安全系數(shù)為Fs,按照式(1),土條底部的切向阻力Ti為:取

    電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2012年6期2012-06-28

  • 微型樁在地災(zāi)加固應(yīng)用中的抗滑穩(wěn)定性淺析
    分,由極限狀態(tài)下土條所受力和力矩的平衡來(lái)分析邊坡穩(wěn)定性。它是目前應(yīng)用最多的一種分析方法。2.3.1.1 摩爾一庫(kù)侖強(qiáng)度準(zhǔn)則由庫(kù)侖理論可知,采用總應(yīng)力指標(biāo)時(shí),土的抗剪強(qiáng)度公式:式中:τf為土的抗剪強(qiáng)度;σn為剪切滑動(dòng)面上的法向總應(yīng)力。采用有效應(yīng)力指標(biāo)時(shí),土的抗剪強(qiáng)度公式:式中:τ'f為土的有效抗剪強(qiáng)度;σ'n為剪切滑動(dòng)面上的法向有效應(yīng)力;u為孔隙水壓力。2.3.1.2 關(guān)于安全系數(shù)的定義在圓弧滑動(dòng)安全系數(shù)Fs的計(jì)算中,相應(yīng)的計(jì)算公式如下:式中:c、φ為土的粘

    四川建筑 2011年5期2011-09-12

  • 圓弧滑動(dòng)法中總應(yīng)力法和有效應(yīng)力法適用性辨析
    浸沒(méi)于水中的單一土條i受力情況分析.總應(yīng)力法下,土坡安全系數(shù)表達(dá)式為式中:c′i,φ′i— —土條 i的有效黏聚力和內(nèi)摩擦角;αi,li,l′i,Wi——土條 i的底部坡角、底部長(zhǎng)度、頂部長(zhǎng)度 、土條質(zhì)量(水面以下取飽和質(zhì)量);uiup,uidown——土條 i的上、下面中點(diǎn)處的孔隙水壓力絕對(duì)值(即不存在超孔隙水壓力與靜孔隙水壓力之分,下文所涉及滲流情況亦同);Mtop——浸沒(méi)在水中部分各土條的坡面孔隙水壓力對(duì)O點(diǎn)形成的合力矩.大多數(shù)文獻(xiàn)出現(xiàn)的公式一般沒(méi)有

    河海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2011年5期2011-06-19

  • 滑坡與斜坡穩(wěn)定性一般條分法分析中滲流作用的簡(jiǎn)化計(jì)算
    與斜坡穩(wěn)定性時(shí)各土條水力計(jì)算有兩種方式:一種是計(jì)算土條周邊孔隙水壓力(即面力方式,也是基本的方式),一種是計(jì)算浮力和滲透力(即體力方式)。一般條分法[1-6]中水力是用面力表達(dá)的,故水力計(jì)算就是計(jì)算土條周邊孔隙水壓力。當(dāng)繪制了流網(wǎng)時(shí),計(jì)算土條周邊孔隙水壓力是一件容易的事。但一般邊坡工程很少繪制流網(wǎng),常按水深計(jì)算土條周邊孔隙水壓力,夸大了水力作用。由于流線不互相平行,如何較為恰當(dāng)?shù)亟朴?jì)算土條周邊孔隙水壓力值得探討。筆者曾對(duì)用垂直條分法分析有滲流邊坡穩(wěn)定性時(shí)

    中國(guó)地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報(bào) 2011年3期2011-05-16

  • 淺談圓弧滑動(dòng)面的條分法
    滑動(dòng)體劃分為若干土條,分別計(jì)算各土條對(duì)于滑動(dòng)圓心的滑動(dòng)力矩Moi和抗滑力矩Myi,取兩力矩之比值為穩(wěn)定系數(shù)K,據(jù)以判別邊坡是否穩(wěn)定。此時(shí)K值為分條可以使計(jì)算結(jié)果較為精確。穩(wěn)定系數(shù)最小值Kmin,是通過(guò)多道圓弧曲面試算而得,計(jì)算工作量較大,所以分條也不宜過(guò)多。條分法要求作圖準(zhǔn)確,盡量減少量取尺寸的誤差。2 圖式圖1為圓弧滑動(dòng)面的計(jì)算圖式,首先確定圓心O和半徑OA。一般情況下,圓心的位置 是在圓心輔助線EF的延長(zhǎng)線上移動(dòng),E點(diǎn)和F點(diǎn)的位置可用以下的4.5H法確

    黑龍江交通科技 2011年7期2011-03-24

  • 汾河水庫(kù)庫(kù)岸邊坡現(xiàn)狀及穩(wěn)定性分析
    即在滑動(dòng)土體n個(gè)土條中任取一條記為i,作用于土條上的各種力見(jiàn)圖3,土條上作用的已知力有:土條自身重量Wi,水平作用力(例如地震慣性力)Qi,作用于土條兩側(cè)的孔隙壓力(水壓力)Ui、及Ui+l,以及作用于土條底部的孔隙壓力Ur。另外,當(dāng)滑裂面形狀確定以后,土條的有關(guān)幾何尺寸如底部坡角αi,底長(zhǎng)Li以及滑裂面上的強(qiáng)度指標(biāo)Ci,tgφi也都是定值。圖2 土條受力圖從圖2可知,共計(jì)有5n~2個(gè)未知量,而我們所能得到的只有各土條水平方向及垂直方向力的平衡以及力矩平衡

    科學(xué)之友 2010年1期2010-08-24

  • 貴陽(yáng)市卷煙廠易地技術(shù)改造工程邊坡失穩(wěn)處理與穩(wěn)定性分析
    礎(chǔ)上依次驗(yàn)算每一土條的穩(wěn)定性,然后疊加得整個(gè)土體的穩(wěn)定性。按此方法,對(duì)一系列設(shè)定的滑動(dòng)圓弧求出相應(yīng)的穩(wěn)定安全系數(shù)K值,然后得出最小的穩(wěn)定系數(shù)Kmin,以穩(wěn)定系數(shù)Kmin值相對(duì)應(yīng)的圓弧滑動(dòng)面為最危險(xiǎn)滑動(dòng)面,作為判定所設(shè)計(jì)的邊坡是否穩(wěn)定的依據(jù)。邊坡穩(wěn)定性系數(shù)K值按下面公式計(jì)算:當(dāng)土體由不同土質(zhì)分層填筑時(shí),各土條重應(yīng)為該土條所含的各土層重量的總和:Wi=∑(γ1s1+γ2s2+……+γnsn)式中:Wi-每一土條的重量(kN)аi-每一土條的圓弧底邊中心徑向與垂

    中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年11期2010-07-17

  • 渠道滑坡變形分析
    的過(guò)程首先是建立土條重量相對(duì)于圓心的擾動(dòng)力矩和沿滑動(dòng)面作用的切向抗力所引起的阻抗力矩的方程式。目前比較通用的方法是將扇形土體分成一系列土條,然后估算作用在土條上的力(圖3所示)為簡(jiǎn)便起見(jiàn),假定土條之間的力抵消了。并且在各土條內(nèi),只有重力和沿滑動(dòng)面的剪切力保持均衡。這種方法應(yīng)用較為方便。而且可包容土壤參數(shù)中的各種變量及各條之間的孔隙水壓力。此外,拉裂縫(干的和充水的裂縫)存在的影響也可包括在分析之中。對(duì)所有土條,按每一條的作用力求和,給出安全系數(shù)表達(dá)式如下:

    黑龍江水利科技 2010年4期2010-06-08

  • 淺談圓弧滑動(dòng)面的驗(yàn)算法
    D分成若干個(gè)豎向土條,分條寬一般為 2~4m(或 8~10個(gè)),假定土條間無(wú)側(cè)向作用力,但應(yīng)結(jié)合斷面特征分在變坡點(diǎn)或地面坡度變化處以簡(jiǎn)化計(jì)算工作。(2)計(jì)算每一個(gè)土條的重量Qi,把它引到圓弧中點(diǎn)上并分解為法向分力和切向分力Ti式中;αi為第 i土條圓弧中點(diǎn)法線與鉛直線夾角。(3)以 O點(diǎn)為移動(dòng)中心,計(jì)算圓弧面上各力對(duì) O點(diǎn)的滑動(dòng)力矩:Ti的作用與它所在的位置有關(guān),當(dāng)它的方向與滑動(dòng)方向相反時(shí),應(yīng)取負(fù)值,即過(guò) O點(diǎn)作垂線,右側(cè)土條重提供滑動(dòng)力(+),左側(cè)土條

    黑龍江交通科技 2010年8期2010-06-06

  • 淺談邊坡工程中條分法的計(jì)算
    土體豎直分成若干土條,把土條當(dāng)成剛體,對(duì)作用于各土條上的力進(jìn)行力與力矩的平衡分析,求出在極限平衡狀態(tài)下土體穩(wěn)定的安全系數(shù),并通過(guò)一定數(shù)量的試算,找出最危險(xiǎn)滑裂面位置及相應(yīng)的(最低的)安全系數(shù)。把滑動(dòng)土體分成若干土條后,土條的兩個(gè)側(cè)面存在著條塊間的作用力,作用在條塊i的力,除重力Wi 外,條塊側(cè)面ac和bd作用有法向力Pi、Pi + 1 ,切向力Hi、Hi + 1 , 前者力的作用點(diǎn)離弧面為hi、hi + 1?;《蝐d的長(zhǎng)度為li ,其上作用著法向力Ni

    魅力中國(guó) 2009年32期2009-05-14