股線
- 百萬千瓦級(jí)汽輪發(fā)電機(jī)定子線棒新型交叉換位方法研究
1-2]。但并繞股線交鏈的槽部以及端部漏磁場不同,導(dǎo)致感應(yīng)電勢不同,會(huì)在并繞股線之間產(chǎn)生很大的環(huán)流以及環(huán)流損耗,因此,并繞股線之間均采用編織換位結(jié)構(gòu)。如何設(shè)計(jì)合理的定子線棒換位方法以抑制環(huán)流附加損耗是百萬千瓦級(jí)汽輪發(fā)電機(jī)定子線棒設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題。百萬千瓦級(jí)汽輪發(fā)電機(jī)的定子線棒通常由沿定子槽寬方向的四列并繞股線組成,為了減小發(fā)熱,定子線棒采用水冷結(jié)構(gòu),因此,定子線棒既包括通電的實(shí)心銅股線又包括通水的空心不銹鋼股線,復(fù)雜的定子線棒結(jié)構(gòu)給換位方法的設(shè)計(jì)帶來了困難。
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2023年9期2023-11-03
- 蘭新高鐵大風(fēng)區(qū)低風(fēng)壓正饋線受力特性
中間帶有凹槽的鋁股線構(gòu)成，凹槽的小圓弧半徑r與常規(guī)正饋線半徑R的比值為0.10～0.15，其余層股線結(jié)構(gòu)參數(shù)與常規(guī)正饋線相同.圖2 r/R = 0.14 型低風(fēng)壓正饋線截面示意Fig.2 Cross-sectional diagram of low-wind-pressure catenary positive feeder with r/R = 0.142 仿真計(jì)算與分析2.1 仿真計(jì)算對(duì)r/R= 0.10～0.15 的6 種低風(fēng)壓正饋線和常規(guī)正饋線模型
西南交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-11-03
- 拉伸載荷下的接觸網(wǎng)吊弦力學(xué)特性研究
建立吊弦線是由外股線繞著中芯股線旋轉(zhuǎn)而成的，側(cè)絲繞著中軸形成一條空間螺旋線。本文利用SolidWorks建立單絲直徑為1.5 mm，外徑4.5 mm，節(jié)徑比為12，節(jié)距為45 mm的吊弦簡化三維模型。由于實(shí)驗(yàn)臺(tái)工作范圍限制，仿真模型長度選取應(yīng)在實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證范圍內(nèi)，因此吊弦簡化三維模型長度設(shè)定分別為200、300、400、500、600 mm，其結(jié)構(gòu)以及截面形狀如圖1所示。圖1 吊弦模型示意圖1.2 有限元模型建立將吊弦三維模型導(dǎo)入 HyperMesh軟件中進(jìn)行
電氣化鐵道 2022年6期2023-01-11
- 劍麻/長絲復(fù)合繩芯用紗的開發(fā)及其性能
了傳統(tǒng)的劍麻紗、股線及繩芯,然后制取了復(fù)合長絲的包覆及包芯包覆紗、股線和繩芯。傳統(tǒng)的劍麻繩芯生產(chǎn)工藝流程:人工撿麻→L1-L4型梳麻機(jī)(4道)→B1-B4型并條機(jī)(4道)→TGS0950型針紡機(jī)→SW6型劍麻紗剪毛機(jī)→500型一體機(jī)(捻股、合繩、燒毛)。2.2 性能測試單紗、股線及繩芯強(qiáng)力性能測試使用的儀器為TH-8100A型電腦式萬能材料試驗(yàn)機(jī)(蘇州拓博機(jī)械設(shè)備有限公司),參考標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 8834—2016《纖維繩索 有關(guān)物理和機(jī)械性能的測定》,測試
絲綢 2022年8期2022-08-22
- 輸電導(dǎo)線破損特征及誘發(fā)因素
由導(dǎo)線破損造成的股線斷裂危害最為典型。例如：500 kV湖南船星Ⅰ線在巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)，其中一根子導(dǎo)線在懸垂線夾出口處鋁股線全部斷裂；500 kV荊門—宜興線巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)，導(dǎo)線在懸垂線夾處發(fā)生嚴(yán)重破損；500 kV梧州某線在巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)，其中一根子導(dǎo)線在線夾處全部斷裂；四川某220 kV線路在檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，其中一根子導(dǎo)線在線夾處全部斷裂[1-4]，導(dǎo)線的斷裂給人們?cè)斐闪藝?yán)重的經(jīng)濟(jì)損失，帶來了嚴(yán)重危害。正是因?yàn)閷?dǎo)線長期在野外工作，由于氣候環(huán)境的差異性，導(dǎo)線會(huì)受到受極端天
設(shè)備管理與維修 2022年7期2022-07-12
- 股線扭角和溫度對(duì)導(dǎo)線綜合系數(shù)取值影響的有限元仿真及應(yīng)用
曉[3]通過建立股線分別在張拉荷載和溫度單獨(dú)作用下的力學(xué)模型，得到考慮扭角的導(dǎo)線綜合系數(shù)計(jì)算表達(dá)式。并分析了傳統(tǒng)計(jì)算公式與考慮扭角的計(jì)算公式之間的誤差。李永平等[4]通過推導(dǎo)導(dǎo)線的抗彎、抗拉剛度，間接得到考慮股線扭角和泊松比的導(dǎo)線的綜合彈性模量計(jì)算公式；并選取典型導(dǎo)線得到傳統(tǒng)計(jì)算公式與考慮扭角泊松比的綜合彈性系數(shù)之間的修正系數(shù)為0.88。張秋樺[5]通過建立股線的受力平衡方程,得到張拉導(dǎo)線的應(yīng)力分布情況以及截面拉伸剛度理論值，通過有限元仿真和試驗(yàn)對(duì)比驗(yàn)證。
南昌大學(xué)學(xué)報(bào)（工科版） 2022年4期2022-02-02
- 鋼芯鋁絞線在張力與溫度共同作用下的分層應(yīng)力
夾的擠壓力時(shí)外層股線與線夾接觸部位的應(yīng)力分布情況。張秋樺[7]采用理論計(jì)算方法、有限元仿真方法以及試驗(yàn)測量方法，對(duì)張拉載荷下導(dǎo)線的應(yīng)力及剛度進(jìn)行研究。芮曉明等[8]提出了一種新型有效的建模分析方法，并利用Abaqus軟件對(duì)所提出的方法進(jìn)行研究。Raoof等[9]通過研究多層絞線的拉伸-扭轉(zhuǎn)計(jì)算不同股線剛度的方法。Kumar等[10]忽略摩擦情況下研究多層電纜的軸向與彎曲響應(yīng)，推導(dǎo)出了多層絞線拉伸和扭轉(zhuǎn)剛度的表達(dá)式。Burks等[11]對(duì)鋁導(dǎo)線復(fù)合芯M(AC
南昌大學(xué)學(xué)報(bào)（工科版） 2021年4期2022-01-07
- 電纜的幾何參數(shù)對(duì)機(jī)電穩(wěn)定性的影響分析
多股電纜中，這些股線不僅要經(jīng)受自身的電場作用，而且還要經(jīng)受其他股線產(chǎn)生的電場作用。另外，電纜中每根絞線的位置在整根電纜的載流能力中也起著至關(guān)重要的作用[5-9]。因此，由于傳輸電流和磁化強(qiáng)度導(dǎo)致的電纜的交流損耗需要仔細(xì)觀察和研究，因?yàn)殡娎|中每根絞線的曲折形狀和變位會(huì)沿其長度方向移動(dòng)每根絞線的位置。在目前的工作中，仔細(xì)研究了幾何參數(shù)對(duì)電纜的機(jī)電穩(wěn)定性的影響。改變內(nèi)圓角半徑，外圓角半徑，橫斷面的線寬和直段中線束堆疊之間的間隙等參數(shù)，并觀察其對(duì)機(jī)械穩(wěn)定性和電磁特
精密制造與自動(dòng)化 2021年3期2021-09-10
- 600 MW汽輪發(fā)電機(jī)定子股線斷裂故障的分析
W汽輪發(fā)電機(jī)定子股線斷裂故障進(jìn)行分析,為類似故障的預(yù)防和分析提供參考。2 主要參數(shù)某600 MW汽輪發(fā)電機(jī)于2006年投入運(yùn)行,主要參數(shù)見表1。表1 汽輪發(fā)電機(jī)主要參數(shù)這一汽輪發(fā)電機(jī)為全封閉、自通風(fēng)、強(qiáng)制潤滑、水-氫-氫冷卻方式、圓筒型轉(zhuǎn)子、同步交流發(fā)電機(jī),定子繞組為YY連接方式,勵(lì)磁方式為機(jī)端變靜止勵(lì)磁。這一汽輪發(fā)電機(jī)首臺(tái)于1989年投入運(yùn)行后,根據(jù)制造、安裝、調(diào)試、運(yùn)行的經(jīng)驗(yàn)反饋進(jìn)行了設(shè)計(jì)改進(jìn),但定子線棒和端部固定結(jié)構(gòu)沒有進(jìn)行設(shè)計(jì)變更,一直沿用原結(jié)構(gòu)。
上海電氣技術(shù) 2021年2期2021-07-05
- 輸電導(dǎo)線新型模型的應(yīng)力分層特性研究
架空導(dǎo)線兩根接觸股線的疲勞壽命預(yù)測模型，并利用未使用的全新導(dǎo)線和運(yùn)行幾十年的導(dǎo)線進(jìn)行了拉伸實(shí)驗(yàn)，測定了其接觸區(qū)的應(yīng)力應(yīng)變。文獻(xiàn)[3，4]通過梁接觸建立導(dǎo)線多層有限元模型，并驗(yàn)證該模型的準(zhǔn)確性。文獻(xiàn)[5，6]忽略摩擦情況下研究多層電纜的軸向與彎曲響應(yīng)，推導(dǎo)出了多層絞線拉伸和扭轉(zhuǎn)剛度的表達(dá)式。文獻(xiàn)[7，8]建立了預(yù)測絞線軸向疲勞壽命的理論模型，討論了線間摩擦的層間滑移理論。文獻(xiàn)[9-11]考慮彈塑性與接觸條件，建立了七股鋼絞線和多層螺旋導(dǎo)線在載荷作用下的三維有
- 股線與單紗捻系數(shù)比對(duì)粘膠股線性能的影響
磨性。目前，對(duì)于股線的研究著重于捻幅、捻系數(shù)比、捻向幾個(gè)方面。韓祖耀[1]用捻幅衡量紗線中纖維的傾斜狀態(tài)，建立了纖維變形模型，并將股線的捻系數(shù)與其光澤、捻伸性、手感、強(qiáng)力聯(lián)系起來，得到了在不同性能要求下，股線捻系數(shù)與單紗捻系數(shù)配置的條件，計(jì)算得到的捻系數(shù)配置與實(shí)際生產(chǎn)大致相同。宋均燕等[2]以集聚紡棉紗為原料，設(shè)定捻系數(shù)比在0.6～1.8的范圍內(nèi)，得到捻系數(shù)比在1.48～1.58之間時(shí)股線強(qiáng)度達(dá)到最大值。對(duì)于純羊絨單紗來說，捻系數(shù)比需達(dá)到約2.5時(shí)，才可使
紡織學(xué)報(bào) 2021年5期2021-05-27
- 幾種合纖FDY長絲的加捻性能研究
，進(jìn)行單絲加捻、股線加捻，并作熱定型處理，以研究絲線捻縮率與截面形狀、F數(shù)、類別的相關(guān)性、以及熱定型工藝。1 試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料選用合纖長絲的規(guī)格如表1所示，其中1#～5#由盛虹集團(tuán)有限公司提供，6#由常熟市翔鷹特纖有限公司提供。表1 試驗(yàn)用合纖長絲規(guī)格1.2 試驗(yàn)內(nèi)容與方法1.2.1 捻縮率(1)參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 14345-2003《合成纖維長絲捻度試驗(yàn)方法》，在Y331A 紗線捻度測試儀(常州第二紡織機(jī)械廠制)上，對(duì)長絲加指定的捻度。預(yù)加張力(0.
現(xiàn)代絲綢科學(xué)與技術(shù) 2021年1期2021-05-12
- 純棉紗線合股數(shù)對(duì)織物性能的影響
214000)股線由2根或2根以上的單紗合股加捻而成，單紗性能、合股數(shù)、捻向和捻度等影響了其性能[1]。一般情況下，股線條干均勻性、光澤和手感較單紗有所改善，強(qiáng)力和耐磨性更優(yōu)于單紗。國內(nèi)外對(duì)股線的研究主要集中在捻度[2]、捻系數(shù)、捻向?qū)ζ淇椢镄阅艿挠绊?。申美麗等[3]分析了捻度對(duì)純棉織物綜合保形性能的影響，得出織物拉伸性能、頂破性能隨著捻度的增加先增強(qiáng)后減弱的結(jié)論。宋均燕等[4]發(fā)現(xiàn)合理增加捻系數(shù)可明顯提高股線的強(qiáng)力和斷裂伸長率。Gourkar等[5]證
紡織學(xué)報(bào) 2021年4期2021-04-28
- 織物用雙向正反強(qiáng)捻股線漿紗生產(chǎn)實(shí)踐
種正反捻的精梳棉股線，在經(jīng)緯向按一定比例排列，開發(fā)出一種強(qiáng)捻股線機(jī)織物。該織物具有典型的仿麻效果，組織點(diǎn)清晰、輕薄挺括、透氣性良好、風(fēng)格獨(dú)特，可用于高檔夏季服裝和裝飾織物。但是該織物用 ZZ和SS強(qiáng)捻股線捻系數(shù)較大，紗線內(nèi)部的纖維變形和內(nèi)應(yīng)力都較大，在退繞時(shí)因紗線捻回大、捻回不穩(wěn)定，易產(chǎn)生扭結(jié)纏繞，形成小辮子紗，導(dǎo)致織前準(zhǔn)備工序存在較大的生產(chǎn)難度。下文筆者就該織物強(qiáng)捻股線漿紗前準(zhǔn)備工序和漿紗工序技術(shù)要點(diǎn)進(jìn)行分析。1 單紗及股線的性能和指標(biāo)1.1 單紗的性能
紡織器材 2021年6期2021-02-10
- 1 000 MW水輪發(fā)電機(jī)定子釬焊工藝概述
片。在線圈的兩排股線之間、線圈股線兩側(cè)以及上端面各預(yù)置一片焊片，如圖3所示。下層線圈焊接時(shí)，連接板置于線圈下面，在線圈的兩排股線之間、線圈股線兩側(cè)以及上端面各預(yù)置一片焊片，如圖4所示。具體尺寸見表1。圖3 上層線圈焊片預(yù)置示意圖圖4 下層線圈焊片預(yù)置示意圖表1 預(yù)置焊片尺寸 單位：mm1.3.3 將感應(yīng)器插入線圈，調(diào)整感應(yīng)器位置使導(dǎo)磁體置于待釬焊面。使用專用工裝夾具將線圈、連接板、焊片、感應(yīng)器固定牢靠，擰緊螺栓，如圖5～圖6所示。圖5 上層線圈連接板裝配圖
上海大中型電機(jī) 2020年4期2020-12-23
- 加捻方向?qū)﹄p股線性能的影響
線的捻向若S捻雙股線是由2根Z捻的單紗加工而成的，則其捻向可表示為“S/Z”捻，同理，由Z捻單紗加工而成的Z捻雙股線可表示為“Z/Z”捻。與Z/Z 捻股線相比，S捻股線可平衡Z捻單紗產(chǎn)生的較大的扭矩，因此S/Z捻雙股線的結(jié)構(gòu)更穩(wěn)定。另外，同捻向股線(股線捻向與單紗捻向相同)的手感更粗糙、堅(jiān)硬，且觸摸時(shí)有刺痛感，光澤度也較差，這種類型的雙股線因存在較大的扭矩，其結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定。捻度非常大的紗稱為縐紗。單向扭矩的減小可減少股線的扭結(jié)。紗線的捻向決定了紗線的表面性能
國際紡織導(dǎo)報(bào) 2020年3期2020-06-05
- 某660 MW 大型汽輪發(fā)電機(jī)定子線棒股線斷裂原因分析
，而引起定子線棒股線斷裂的案例卻非常少見，屬于非常偶然的事件[14-15]。本文對(duì)某660 MW 發(fā)電機(jī)因端部振動(dòng)引起定子線棒股線斷裂的案例進(jìn)行分析，以期為此類缺陷的預(yù)防和分析提供參考。1 發(fā)電機(jī)概況某發(fā)電廠3 號(hào)發(fā)電機(jī)為日立公司生產(chǎn)的QFSN-600-2-22C 型汽輪發(fā)電機(jī)，2006 年5 月出廠，2006 年12 月投運(yùn)。在正常運(yùn)行8 年后，于2014年進(jìn)行增容改造，額定容量由600 MW 增至660 MW。增容時(shí)未更換定子繞組，對(duì)定子所做的改造包括
浙江電力 2020年2期2020-03-20
- 用于形成殼體預(yù)制件的編織纖維結(jié)構(gòu)
延伸的多層經(jīng)紗或股線和側(cè)向延伸的多層緯紗或股線的多層或三維編織，其特征在于，纖維結(jié)構(gòu)的第一部分(P1)在纖維結(jié)構(gòu)的近側(cè)部件(110)和中間部件之間包括碳纖維緯紗或股線，并且其中，纖維結(jié)構(gòu)的第二部分(P2)在中間部件和遠(yuǎn)側(cè)部件之間包括玻璃纖維緯紗或股線。專利申請(qǐng)?zhí)枺?018800567935專利公布號(hào)：CN111051585A申請(qǐng)人：賽峰飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)公司發(fā)明人：S·勒洪，D·M·C·庫佩特，M·加比隆，H·格雷林，J-N·馬修，S·穆西拉，R·J·Y·莫笛爾，
高科技纖維與應(yīng)用 2020年2期2020-03-11
- 提高屏蔽布縫紉線強(qiáng)度的一項(xiàng)技術(shù)措施
、428捻/m，股線捻度采用了原工藝捻度332捻/m。在A631C型捻線機(jī)上對(duì)滌綸長絲單絲加捻；在1392型復(fù)捻機(jī)上對(duì)滌綸長絲單絲和滌綸金屬混紡紗進(jìn)行加捻，經(jīng)測試，捻度為376捻/m、388捻/m、428捻/m的滌綸長絲單絲強(qiáng)力分別為15.63 N、15.13 N、15.81 N，縫紉線強(qiáng)力分別為32.84 N、30.17 N、31.15 N。最終選擇滌綸長絲單絲捻度為376捻/m。在此基礎(chǔ)上對(duì)復(fù)捻股線(縫紉線)捻度進(jìn)行優(yōu)選。股線選取321捻/m、332捻
棉紡織技術(shù) 2019年10期2019-12-30
- 微細(xì)絲與異種材質(zhì)多股導(dǎo)線精密電阻釬焊實(shí)驗(yàn)裝置開發(fā)
料片和細(xì)絲以及多股線的相對(duì)位置，即使它們的位置放置妥當(dāng)，由于焊接過程中是用手固定多股線和細(xì)絲，而手在焊接過程中的抖動(dòng)和毛細(xì)作用[11]會(huì)改變微細(xì)絲和多股線的相對(duì)位置，從而導(dǎo)致無法焊接在一起或者焊接質(zhì)量不達(dá)標(biāo)。此外，由于添加的釬料片太細(xì)小和石墨電極槽較小，以及焊接過程中焊機(jī)本身的阻擋，進(jìn)行釬料添加時(shí)必須十分謹(jǐn)慎，使得前期準(zhǔn)備時(shí)間較長，降低了焊接效率。焊接時(shí)，在更換石墨電極后，需要不停調(diào)節(jié)整個(gè)焊機(jī)，使上電極剛好壓到石墨電極上，費(fèi)時(shí)又費(fèi)力。綜上，為了解決電阻釬焊
電焊機(jī) 2019年9期2019-09-28
- 棉漢麻假捻賽絡(luò)集聚混紡紗的性能研究
76 tex×2股線的可行性，以低成本生產(chǎn)緯斜小的棉漢麻針織物產(chǎn)品。假捻賽絡(luò)集聚紡紗具有毛羽少、外觀光潔、蓬松、染色性能好等特點(diǎn)，能夠較好地滿足高檔針織用紗的條件。1 試驗(yàn)部分1.1 試驗(yàn)材料及條件表1為混紡紗原料品質(zhì)指標(biāo)。表1混紡紗原料品質(zhì)指標(biāo)原料平均長度/mm長度變異系數(shù)/%≤40 mm纖維含量/%細(xì)度/dtex細(xì)度CV/%強(qiáng)力/cN斷裂伸長率/%U靜U動(dòng)黑龍江漢麻新疆長絨棉39.936.527.420.872.785.03.4671.42019839
棉紡織技術(shù) 2019年4期2019-04-10
- 外層腐蝕對(duì)輸電線路架空地線承載力的影響
考慮輸電地線不同股線的力學(xué)性能，不能考慮股線腐蝕程度對(duì)其承載力特性的影響。隨著對(duì)輸電線路設(shè)計(jì)建造和維護(hù)要求的不斷提高，要求對(duì)輸電地線在腐蝕作用下的承載力特性有更多的了解和掌握。因此，國內(nèi)外越來越重視輸電地線腐蝕性能評(píng)估工作。但目前針對(duì)輸電地線腐蝕效應(yīng)的研究工作非常有限，特別是沒有考慮腐蝕程度對(duì)輸電地線承載力的影響[7,8]?；诖?，本文研究了自重荷載作用下腐蝕輸電地線的承載力特性問題。首先基于非線性有限元理論建立了輸電地線的分析模型，隨后建立了腐蝕輸電地線
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2018年5期2018-11-09
- 股線擠壓效應(yīng)對(duì)架空地線受力性能的影響
于此，本文研究了股線擠壓效應(yīng)對(duì)架空地線受力性能的影響；采用空間實(shí)體單元建立了架空地線的精細(xì)化有限元模型，并建立了地線精細(xì)化承載力分析方法和非線性迭代收斂準(zhǔn)則；以南方某實(shí)際輸電線路的架空地線為工程背景，研究了自重作用下地線的承載力特性并考察了不同地線參數(shù)對(duì)其承載力的影響。本文研究表明：架空地線的承載力具有較為顯著的局部特性，各層股線的擠壓對(duì)其承載力有一定程度的影響。1 架空地線分析方法架空地線由外層鍍鋅鋼股線和內(nèi)層鋼芯組成，各層股線緊密纏繞在內(nèi)層鋼芯外側(cè)，如
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2018年5期2018-11-09
- 大型水輪發(fā)電機(jī)定子換位線棒匝間短路股線損耗
的短路電流，導(dǎo)致股線可能過熱，嚴(yán)重時(shí)會(huì)燒毀繞組和鐵心，后果十分嚴(yán)重。為此，有必要對(duì)大型水輪發(fā)電機(jī)定子線棒匝間短路故障引起的股線損耗進(jìn)行研究。本文以官地水輪發(fā)電機(jī)為例，對(duì)定子線棒發(fā)生不同匝間短路情況的股線損耗進(jìn)行了詳細(xì)地計(jì)算與分析。1 大型水輪發(fā)電機(jī)定子線棒換位方式計(jì)算大型水輪發(fā)電機(jī)定子線棒換位一般有三種方式：一種是Robel360°換位；一種是不完全換位；一種是空換位。當(dāng)鐵心長度無法滿足Robel360°換位要求時(shí)，采用不完全換位。當(dāng)鐵心長度滿足360°換
上海大中型電機(jī) 2018年3期2018-09-22
- 鋼芯鋁絞線彎曲狀態(tài)受力分析
層為單層或多層鋁股線[1]．導(dǎo)線在張力放線時(shí)會(huì)經(jīng)過放線滑車和卷筒，在其彎曲作用下產(chǎn)生彎曲應(yīng)力，在導(dǎo)線橫截面以及沿著導(dǎo)線線長的彎曲應(yīng)力及彎曲變形不同．在彎曲狀態(tài)下，導(dǎo)線受放線滑車及張力機(jī)卷筒的多次彎曲和擠壓，使得導(dǎo)線內(nèi)部線股的受力較平直狀態(tài)的導(dǎo)線更為復(fù)雜．近年來，采用有限元法對(duì)鋼芯鋁絞線開展了廣泛研究，秦力[2]通過建立平直鋼芯鋁絞線實(shí)體模型，分析其在軸向拉力作用下的股線力學(xué)特性；馬行馳[3]對(duì)鋼芯鋁絞線單股及截面應(yīng)力變化規(guī)律進(jìn)行了研究；張光武[4]分析得出
- 基于第二代高溫超導(dǎo)帶材的高載流超導(dǎo)導(dǎo)體研究進(jìn)展
導(dǎo)體； 導(dǎo)體； 股線； 管內(nèi)電纜導(dǎo)體； 盧瑟福電纜1 引言在過去二十幾年中，實(shí)用高溫超導(dǎo)材料的研究取得了很大進(jìn)展。采用相對(duì)簡單的粉末管裝法(Powder-in-Tube, PIT) 以Bi2223為代表的第一代高溫超導(dǎo)帶材BSCCO實(shí)現(xiàn)了工業(yè)化生產(chǎn)[1]。但是，由于第一代高溫超導(dǎo)帶材使用貴金屬Ag，且在高場下性能比第二代高溫超導(dǎo)帶材REBCO差，近年來國際上BSCCO帶材的生產(chǎn)逐漸停止。以REBCO為代表的第二代高溫超導(dǎo)帶材(涂層導(dǎo)體)經(jīng)過十幾年的發(fā)展，制
電工電能新技術(shù) 2017年11期2017-11-24
- 學(xué)刺繡的啟示
夠了。原來，用多股線來繡，線就不夠了。我果斷拆掉了剛剛繡的，準(zhǔn)備重新開始。第二次，我調(diào)整好了線，漫不經(jīng)心地按照自己的想法繡。繡到行末時(shí)，我發(fā)現(xiàn)格子不夠了。怎么回事呢？原來，我繡偏了！我嘆了一口氣，準(zhǔn)備重來。看來，刺繡不能急于求成，要仔細(xì)觀察、認(rèn)真計(jì)算。我計(jì)算了半天，才又開始認(rèn)認(rèn)真真地繡起來。我戰(zhàn)戰(zhàn)兢兢地，生怕再繡錯(cuò)了。就這樣，堅(jiān)持了一段時(shí)間，我的刺繡作品漸漸有了模樣。俗話說，看花容易繡花難。只有自己親手做，才能真正了解其中的不易。今后，我要認(rèn)真對(duì)待生活中的
小學(xué)生優(yōu)秀作文(中年級(jí)) 2017年4期2017-02-17
- 變截面旋轉(zhuǎn)體編織結(jié)構(gòu)建模
通過對(duì)編織過程中股線運(yùn)動(dòng)的分析，建立編織股線運(yùn)動(dòng)軌跡和心軸輪廓之間的關(guān)系；在此基礎(chǔ)上對(duì)股線運(yùn)動(dòng)進(jìn)行分解和重新合成，得出編織曲面和螺旋曲面這兩種曲面，提出基于曲面相交法的建模方法，完成變截面旋轉(zhuǎn)體編織結(jié)構(gòu)的建模。所得模型能較好地反映變截面編織結(jié)構(gòu)的外觀和內(nèi)部交織規(guī)律。編織結(jié)構(gòu)，變截面旋轉(zhuǎn)體，結(jié)構(gòu)建模，曲面相交用于復(fù)合材料結(jié)構(gòu)增強(qiáng)的編織纖維預(yù)制件自1977年引入工程領(lǐng)域以來，愈來愈得到人們的重視。其中，圓形編織結(jié)構(gòu)因結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、一次成型、加工過程簡單等，已成為管
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2016年3期2016-12-21
- 碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線截面幾何特性分析及優(yōu)化
芯和梯形截面軟鋁股線纏繞形成的“縱向連續(xù)、橫向離散”的典型復(fù)合材料，目前尚缺少導(dǎo)線結(jié)構(gòu)的理論分析，且目前國內(nèi)研究均忽略股線纏繞，將導(dǎo)線取為圓柱截面進(jìn)行仿真分析。針對(duì)這種具有圓弧狀梯形截面股線纏繞的導(dǎo)線結(jié)構(gòu)，只有通過測量導(dǎo)線原有的橫向、縱向幾何參數(shù)，運(yùn)用材料力學(xué)中扇形形心計(jì)算公式、截面慣性矩計(jì)算方法，方能進(jìn)行導(dǎo)線結(jié)構(gòu)截層半徑、梯形截面股線面積、截面慣性矩的理論計(jì)算。導(dǎo)線截面幾何特性指標(biāo)計(jì)算將為導(dǎo)線結(jié)構(gòu)簡化以及建模仿真分析，提供有力佐證，并為碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線內(nèi)
電力與能源 2016年5期2016-12-01
- 核主泵電機(jī)定子線棒單根換位技術(shù)分析
子線棒常采用多根股線幵繞的方法減小渦流附加損耗，但由于不同位置的股線交鏈的漏磁通不同，股線間就會(huì)形成電勢差從而產(chǎn)生環(huán)流，進(jìn)而產(chǎn)生環(huán)流損耗，為了減小環(huán)流損耗，就要對(duì)股線進(jìn)行特定型式的換位，如何設(shè)計(jì)合理的換位方法以減小定子線棒的環(huán)流附加損耗對(duì)核主泵電機(jī)的安全高效運(yùn)行至關(guān)重要。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)定子線棒的換位方法進(jìn)行了大量的研究。目前，定子換位線棒主要有在鐵心槽部區(qū)域扭轉(zhuǎn)一周的360°換位線棒[3]、扭轉(zhuǎn)一周半的540°換位線棒[4]、在槽部區(qū)域出現(xiàn)不換位段的空換位線
大電機(jī)技術(shù) 2016年3期2016-10-12
- 大跨越架空輸電導(dǎo)線鋼芯鋁股應(yīng)力分布特性研究
型導(dǎo)線為例，考慮股線泊松比影響，提出了大跨越輸電導(dǎo)線股線軸向張力計(jì)算方法，建立了大跨越輸電導(dǎo)線三維結(jié)構(gòu)有限元實(shí)體模型，通過耦合同層和相鄰層節(jié)點(diǎn)模擬各層股線之間的接觸邊界條件，重點(diǎn)研究了運(yùn)行張力作用下輸電導(dǎo)線鋼芯和鋁股的空間應(yīng)力分布規(guī)律，并與理論結(jié)果對(duì)比分析，探討了導(dǎo)線比載與鋼芯鋁股張力比的相關(guān)關(guān)系．結(jié)果表明：在軸向張力作用下，鋼芯承擔(dān)了約60%張力，鋁股共承擔(dān)了40%張力，其張力比約為3∶2，且鋼芯和鋁股的張力從內(nèi)至外各自呈增大趨勢；大跨越輸電導(dǎo)線在懸掛點(diǎn)
- 多截面場路耦合法和解析法對(duì)比分析水輪機(jī)定子線棒4 種換位下的環(huán)流
影響了不同位置的股線產(chǎn)生不同大小的感應(yīng)電動(dòng)勢。由于定子股線在鼻端相連，各股線回路之間形成了電勢差，產(chǎn)生環(huán)流。不等的環(huán)流導(dǎo)致并排股線上電流的不均勻分布，造成股線溫升不均，損害股線絕緣設(shè)備，影響了水輪機(jī)安全運(yùn)行和高效運(yùn)作［1-3］。為了減少環(huán)流及其附加損耗，定子線棒必須換位，并排的定子股線進(jìn)行交叉換位使得各根股線均勻通過漏磁場，使得由漏磁場產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢趨于相等，從而有效抑制環(huán)流。由于水輪機(jī)定子鐵芯長度較短，一般采用換位節(jié)距比較大的0°/360°/0°全換位、
機(jī)電工程 2015年12期2015-11-18
- 擴(kuò)徑導(dǎo)線的參數(shù)化有限元建模
線空間結(jié)構(gòu)，確定股線的接觸位置，并進(jìn)行了參數(shù)化的有限元建模。結(jié)果表明：提出的有限元建模方法通過接觸位置確定，可減小接觸的面積，從而可減少接觸非線性計(jì)算的時(shí)間；采用參數(shù)化建?？裳芯坎煌Y(jié)構(gòu)參數(shù)的擴(kuò)徑導(dǎo)線，減少建模工作量。擴(kuò)徑導(dǎo)線；有限元模型；接觸；參數(shù)化0 引言架空輸電導(dǎo)線是輸電線路的重要組成部分，是空中能源輸送通道的主干道。在工程實(shí)際狀態(tài)下，受自身結(jié)構(gòu)及自然環(huán)境的影響，架空線力學(xué)特性復(fù)雜[1，2]，對(duì)其進(jìn)行力學(xué)特性的研究具有重要的工程應(yīng)用意義。擴(kuò)徑導(dǎo)線屬于
電力科學(xué)與工程 2015年7期2015-04-05
- 擴(kuò)徑導(dǎo)線在張拉載荷下的股線分層應(yīng)力計(jì)算
線在張拉載荷下的股線分層應(yīng)力計(jì)算董玉明1，萬建成1，王 孟2，司佳鈞1，劉 龍1，楊光甫2(1.中國電力科學(xué)研究院，北京102200；2.華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，河北保定071003)研究擴(kuò)徑導(dǎo)線分層應(yīng)力計(jì)算，能夠?yàn)閿U(kuò)徑導(dǎo)線的應(yīng)用提供技術(shù)支持?？紤]擴(kuò)徑導(dǎo)線的幾何特征，對(duì)擴(kuò)徑導(dǎo)線的分層應(yīng)力計(jì)算進(jìn)行了理論分析，推導(dǎo)了擴(kuò)徑導(dǎo)線分層應(yīng)力計(jì)算的理論公式；建立了擴(kuò)徑導(dǎo)線的有限元模型，考慮股線間的接觸非線性，對(duì)張拉載荷工況的擴(kuò)徑導(dǎo)線進(jìn)行了分析；將理論計(jì)算與
電力科學(xué)與工程 2015年7期2015-04-05
- 雙股線幾何強(qiáng)力模型的建立及其影響因素
符合實(shí)驗(yàn)趨勢的雙股線張力拉伸方程;此后他通過進(jìn)一步研究推導(dǎo)出理想加捻復(fù)合長絲紗關(guān)于載荷、伸長和比模量的公式［7］，比前人的研究在公式預(yù)測上與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)更加接近。本文研究運(yùn)用該方法建立了關(guān)于雙股線結(jié)構(gòu)的理想幾何模型，并在此基礎(chǔ)上研究股線捻度和單紗之間的作用力與其強(qiáng)力的關(guān)系。1 股線強(qiáng)力增強(qiáng)效應(yīng)本文研究的對(duì)象股線作為其在結(jié)構(gòu)上的體現(xiàn)，是由2根及以上的單紗(長絲或短纖紗)并合加捻而成，其中雙股線是最簡單的股線種類，如圖1所示(θ為捻回角，rf為單紗半徑)。經(jīng)多項(xiàng)實(shí)
紡織學(xué)報(bào) 2015年2期2015-03-12
- 擴(kuò)徑導(dǎo)線在扭轉(zhuǎn)載荷下股線應(yīng)力的有限元分析
導(dǎo)線在扭轉(zhuǎn)載荷下股線應(yīng)力的有限元分析董玉明1，萬建成1，王 孟2，司佳鈞1，劉 龍1，楊光甫2(1．中國電力科學(xué)研究院，北京 102200;2．華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，河北 保定 071003)相比普通導(dǎo)線，擴(kuò)徑導(dǎo)線更加經(jīng)濟(jì)、環(huán)保。導(dǎo)線在放線過滑輪的過程中會(huì)受到扭轉(zhuǎn)載荷。擴(kuò)徑導(dǎo)線在扭轉(zhuǎn)載荷下股線的分層應(yīng)力分析，對(duì)其推廣和應(yīng)用具有重要的意義。通過有限元方法對(duì)擴(kuò)徑導(dǎo)線扭轉(zhuǎn)載荷下的分層應(yīng)力進(jìn)行研究，結(jié)果表明:在扭轉(zhuǎn)載荷作用下，當(dāng)絞層旋向與扭轉(zhuǎn)載荷同
電力科學(xué)與工程 2015年11期2015-02-09
- 汽輪發(fā)電機(jī)修理線圈接頭焊縫超聲波檢測研究
狀的銅質(zhì)材料，與股線通過釬焊的方式連接。為保證焊接質(zhì)量，需采用無損檢測中的超聲波檢測方法來檢測定子線棒修理線圈接頭的焊縫質(zhì)量，并通過對(duì)比試塊及特制焊接試樣進(jìn)行了有效性測試。1 超聲波脈沖反射法原理超聲波脈沖反射法是利用超聲波脈沖在介質(zhì)內(nèi)傳播的過程中，遇到有聲阻抗值相差比較大的兩種介質(zhì)界面時(shí)，絕大多數(shù)聲能發(fā)生反射的原理進(jìn)行檢測的方法。采用一個(gè)包含有發(fā)射和接收器件的探頭，接收的信號(hào)顯示在熒光屏上，根據(jù)缺陷反射波的高低來判斷其在基軸上的位置大小及其方位。2 試驗(yàn)
上海大中型電機(jī) 2014年1期2014-08-02
- 應(yīng)用三次C-Cardinal樣條曲線構(gòu)建的股線模型
查閱文獻(xiàn)發(fā)現(xiàn)，對(duì)股線[1-2]進(jìn)行仿真模擬的研究較少，而對(duì)單紗仿真設(shè)計(jì)研究較多，但其成果能為股線的仿真設(shè)計(jì)提供借鑒。Sripratccp等[3]采用多條非均勻B樣條曲線作為單紗中的纖維，取得了較好的單紗仿真效果及纖維在單紗中的內(nèi)外轉(zhuǎn)移，但由于算法復(fù)雜僅應(yīng)用在單紗設(shè)計(jì)中。Chen等[4-5]雖給出了復(fù)雜織物組織的三維視圖，實(shí)現(xiàn)了織物結(jié)構(gòu)的空間形態(tài)，但紗線簡化為單獨(dú)的一根管狀，缺少紗線的捻度及材質(zhì)效果。國內(nèi)研究[6-8]中也有采用B樣條曲線對(duì)單紗形態(tài)進(jìn)行深入探
紡織學(xué)報(bào) 2014年12期2014-03-27
- 福建某海島架空輸電鋼芯鋁絞線的失效分析
斷口形貌，探討鋁股線失效原因。1 試驗(yàn)材料及方法某海島35 kV線路81-82#塔間導(dǎo)線由26股直徑為2.4 mm的鋁股線和中心7股直徑為2 mm的鍍鋅鋼線絞制而成;鋁線分2層纏繞，外層16股、內(nèi)層10股，圖1為鋼芯鋁絞線的結(jié)構(gòu)示意圖、失效樣的形貌和表面取樣點(diǎn)。每一層間都有很多灰白粉末。內(nèi)層鋼芯銹跡斑斑，表面殘留灰白粉末。內(nèi)層鋁絞線的腐蝕比外層的嚴(yán)重。對(duì)內(nèi)層鋁絞線的表面和失效斷口進(jìn)行酒精清洗后，采用X射線衍射儀(Rigaku，UltimateⅢ，Japan
熱處理技術(shù)與裝備 2014年6期2014-01-10
- 鋼芯鋁絞導(dǎo)線的微動(dòng)疲勞及其壽命預(yù)測
振動(dòng)導(dǎo)致導(dǎo)線內(nèi)部股線之間、導(dǎo)線與線夾之間的微幅滑移和交變應(yīng)力，由此產(chǎn)生的微動(dòng)磨損，繼而引發(fā)疲勞裂紋的萌生和擴(kuò)展是導(dǎo)線損傷、導(dǎo)線使用壽命降低的主要原因[1]。開展微風(fēng)振動(dòng)下架空導(dǎo)線的運(yùn)行狀態(tài)評(píng)估及其剩余壽命預(yù)測，有利于加強(qiáng)對(duì)架空導(dǎo)線運(yùn)行的管理，保障供電安全。1 ACSR導(dǎo)線的微動(dòng)疲勞1.1 試驗(yàn)內(nèi)容選用LGJ150/20型鋼芯鋁絞線(ACSR)，該導(dǎo)線是由24股直徑為2.78 mm的 LY9硬鋁線和7股直徑為1.8 mm 的A級(jí)強(qiáng)度鍍鋅鋼絞線絞制而成；鋁線分
宿州學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年5期2013-12-19
- 大中型汽輪發(fā)電機(jī)定子線圈換位技術(shù)
損耗產(chǎn)生在線圈各股線內(nèi)部。采用減薄股線厚度的方法可以減少這種擠流附加損耗［1］。另一種是環(huán)流附加損耗。由于定子線圈各并聯(lián)股線在不同的磁場作用下產(chǎn)生的感應(yīng)電勢不同，因而在并聯(lián)股線回路中形成感應(yīng)電勢差。這就產(chǎn)生了循環(huán)電流造成的附加損耗。股線換位技術(shù)可以縮小并聯(lián)股線間電勢差，從而減少環(huán)流附加損耗。換位技術(shù)是大中型汽輪發(fā)電機(jī)定子線圈設(shè)計(jì)的關(guān)鍵技術(shù)之一。通過股線的換位，可減少線圈并聯(lián)股線環(huán)流附加損耗對(duì)定子線棒溫升的不利影響。1 股線電勢圖股線電勢圖法是分析并聯(lián)股線回
上海大中型電機(jī) 2013年4期2013-12-10
- 大型汽輪發(fā)電機(jī)定子損耗分析
徑向分布2 定子股線損耗分析本節(jié)采用有限元軟件Ansoft，在渦流場中建立了定子股線的二維損耗模型，并以一臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)為例，計(jì)算了其在額定負(fù)載下的定子股線損耗分布。2.1 基本假設(shè)及邊界條件為了簡化分析，作如下假設(shè)：1）模型中上下兩層股線是同相的；2）已通過換位的方法消除了股線中的循環(huán)電流。根據(jù)以上假設(shè)可以知道，雖然股線中電流的分布不是均勻的，但是每一根股線所通過的電流值是一定的。即上下層繞組中，實(shí)心導(dǎo)體的電流值是固定的一個(gè)值，空心導(dǎo)體的電流值是一個(gè)固定值
上海大中型電機(jī) 2013年2期2013-12-10
- 一種增強(qiáng)模擬緯編針織物外觀真實(shí)感的方法
羽走向，控制構(gòu)建股線的單紗根數(shù)和彎曲度，從微觀結(jié)構(gòu)上使線圈模擬更為逼真.最后對(duì)已生成的線圈圖像進(jìn)行特征像素提取，計(jì)算最小重復(fù)周期，使其滿足四方連通性，形成緯編針織物外觀紋理.針織物；毛羽；控制點(diǎn)；股線；特征像素；四方連通性織物外觀仿真模擬是利用計(jì)算機(jī)圖形技術(shù)將織物的外觀以模擬的方法快速、形象、直觀地在顯示器上顯示出來.在緯編針織物的外觀模擬中，織物外觀特征主要取決于股線的模擬和針織物的組織結(jié)構(gòu)，而股線的毛羽及其單紗的排列結(jié)構(gòu)是形成股線外觀質(zhì)感的重要元素.為
- 10 kV 電流互感器均壓線放電分析與處理
碳酸銅粉末;根部股線斷裂較多，股線松散，根部向上約5 cm 處有2根股線(銅絲)斷裂;均壓線根部周圍約2 cm 范圍內(nèi)無防暈漆，如圖1所示。圖1均壓線在廠家安裝時(shí)，先與一直徑約4 cm的金屬片焊接后，將金屬片粘接在電流互感器表面，再覆以半導(dǎo)體漆而成。由均壓線根部產(chǎn)生大量碳酸銅可知，廠家在焊接后，未對(duì)均壓線根部作防腐措施，加之電流互感器在存放、組柜、運(yùn)行等過程中，銅與潮濕空氣中的氧氣、二氧化碳和水等物質(zhì)反應(yīng)，產(chǎn)生大量“銅銹”，甚至將部分股線(銅絲)腐蝕斷。斷
四川水力發(fā)電 2013年2期2013-07-12
- 空心股線堵塞程度對(duì)發(fā)電機(jī)定子線棒溫度場的影響
電機(jī)定子線棒空心股線的堵塞，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的熱量無法被及時(shí)帶走［1］.而外部引入異物、氣堵和汽堵、或銅線的腐蝕產(chǎn)物等都是造成空心股線堵塞的常見原因［2-4］.當(dāng)發(fā)生堵塞情況時(shí)，空心股線的冷卻水流通面積就會(huì)減小，致使冷卻水流量下降，定子線棒溫度隨之升高.當(dāng)然，空心股線堵塞的程度不同，對(duì)定子線棒內(nèi)溫度場分布的影響也會(huì)不同.在當(dāng)前的溫度監(jiān)測技術(shù)還無法提供線棒詳細(xì)溫度場分布的情況下［5-9］，采用數(shù)值計(jì)算的方法分析空心股線的堵塞程度對(duì)定子線棒溫度場的影響，對(duì)
上海電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年4期2013-01-15
- 鋼芯鋁絞架空導(dǎo)線微動(dòng)疲勞斷口形貌
察分析內(nèi)、外層鋁股線斷口特征，研究其微動(dòng)疲勞斷裂機(jī)制。結(jié)果表明：鋁股線的斷股大多發(fā)生于導(dǎo)線與線夾的最后接觸點(diǎn)處。微動(dòng)振幅為1.0 mm時(shí)，在較低循環(huán)周次下(1.6×107)，鋁股線只發(fā)生正斷；隨著循環(huán)次數(shù)增加，鋁股線斷股數(shù)量增加，且發(fā)生45°及“V”形斷裂。鋁股線疲勞斷口由疲勞源區(qū)、疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)、瞬斷區(qū)構(gòu)成，呈現(xiàn)彎曲疲勞和扭轉(zhuǎn)疲勞兩種不同的斷裂方式。鋼芯鋁絞導(dǎo)線；微動(dòng)疲勞；疲勞斷裂架空導(dǎo)線是高壓輸電線路的主體，目前，國內(nèi)外高壓輸配電網(wǎng)架空導(dǎo)線主要是鋼芯鋁
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2012年1期2012-11-23
- 游離磨料多股線線鋸切割實(shí)驗(yàn)研究
筆者提出了采用多股線線鋸進(jìn)行游離磨料切割的方法。2 多股線切割機(jī)理多股線線鋸由多根細(xì)金屬線繞制而成，表面具有很多凹槽，圖2為多股線線鋸結(jié)構(gòu)。與鋼絲線光滑表面相比，當(dāng)磨漿加入到多股線表面時(shí)，可以通過凹槽攜帶更多的磨粒進(jìn)入到切割區(qū)域，有利于提高切割效率和切片質(zhì)量。圖2 多股線結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structural schematic of multi-strands wire當(dāng)磨粒進(jìn)入到切割區(qū)域后，與鋼絲線相比(見圖3)，多股線線鋸的切割區(qū)域多出了凹槽部分
中國工程科學(xué) 2012年11期2012-09-21
- 一種新型有限元模型在接觸網(wǎng)絞線力學(xué)特性分析中的應(yīng)用*
荷水平下絞線中心股線與纏繞股線的應(yīng)力各不相同，因此，有必要對(duì)金屬絞線的力學(xué)特性進(jìn)行深化研究，以構(gòu)造一種既能精確模擬絞線力學(xué)行為，又能最大程度減縮求解自由度的有限元模型。國內(nèi)外對(duì)絞線力學(xué)行為分析和數(shù)值仿真技術(shù)研究有很多報(bào)導(dǎo)。Jiang［3－7］等通過精確模擬相鄰層絞線邊界條件，提出了一種綜合考慮拉伸、剪切、彎曲和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的有限元模型，分析結(jié)果與Constello［8］理論計(jì)算結(jié)果較吻合;Ghoreishi等［9］采用三維有限元法對(duì)承受靜態(tài)軸向載荷的七芯絞線彈
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2012年6期2012-08-06
- 雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)三維溫度場耦合計(jì)算與分析
W/m3):定子股線為226 416;定子鐵心為38 451;轉(zhuǎn)子股線為313 747;轉(zhuǎn)子鐵心80 726。3 內(nèi)冷卻系統(tǒng)流變特性分析由于發(fā)電機(jī)內(nèi)熱性能的分布特性完全由冷卻介質(zhì)的分布性能決定，首先對(duì)發(fā)電機(jī)內(nèi)流體場進(jìn)行分析。圖4給出了該發(fā)電機(jī)三維求解域內(nèi)空氣速度分布。通過對(duì)圖4流體速度分布以及計(jì)算數(shù)值結(jié)果分析，可知:空氣入口截面較大，入流速度較低，冷空氣繞過非風(fēng)扇端的端部繞組進(jìn)入轉(zhuǎn)子通風(fēng)孔和氣隙中;在電機(jī)中空氣沿軸向流過轉(zhuǎn)子通風(fēng)孔和氣隙，由于氣隙入口狹長表
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2012年3期2012-07-04
- 600MW發(fā)電機(jī)定子空心股線堵塞時(shí)溫度場分布的數(shù)值分析
電機(jī)定子線棒空心股線中時(shí)，由于冷卻水水質(zhì)不能保證始終控制在最優(yōu)狀態(tài)，難免會(huì)使定子線棒的空心股線發(fā)生腐蝕，造成空心股線的堵塞.而空心股線一旦堵塞，冷卻水無法及時(shí)地將熱量帶走，就會(huì)造成發(fā)電機(jī)定子的局部“超溫”，危及發(fā)電機(jī)的安全.由于定子冷卻水路在定子線棒空心股線中的堵塞現(xiàn)象是水內(nèi)冷汽輪發(fā)電機(jī)中常見的故障之一［1］.因此，運(yùn)行現(xiàn)場常通過布置在定子線棒上的溫度測點(diǎn)來監(jiān)測定子線棒是否超溫，一旦定子線棒的監(jiān)測溫度大于某一規(guī)定值，發(fā)電機(jī)必須降低負(fù)荷，以確保安全.但是就發(fā)
上海電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年2期2012-07-02
- 超臨界汽輪發(fā)電機(jī)定子股線堵塞對(duì)溫度分布的影響
內(nèi)冷，且采用空心股線和實(shí)心股線混合排列，繞組結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性增加了發(fā)電機(jī)內(nèi)電磁和溫度計(jì)算的難度。與傳統(tǒng)繞組相比，空心股線的存在，將引起發(fā)電機(jī)定子股線渦流損耗分布的改變，進(jìn)而直接影響定子溫度的變化。在發(fā)電機(jī)運(yùn)行過程中，空心股線的堵塞會(huì)造成電機(jī)的局部過熱，加快主絕緣的老化，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)將絕緣擊穿，造成發(fā)電機(jī)短路而停機(jī)。因此，1000MW超臨界汽輪發(fā)電機(jī)的電磁場和溫度場的研究對(duì)于預(yù)測電機(jī)的全局溫度分布及故障狀態(tài)下的局部溫度分布具有重要的意義。目前，對(duì)于水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)定子
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2012年12期2012-01-25
- 金屬鉬絲并線過程中殘余扭矩的研究*
矩的原因，討論了股線捻度與鉬絲股線殘余扭矩及外觀形態(tài)的關(guān)系。鉬絲，網(wǎng)狀天線，加捻，殘余扭矩鉬是一種具有高沸點(diǎn)及高熔點(diǎn)的難熔金屬，由其制成的微細(xì)鉬絲具有高比強(qiáng)度、高比模量、低熱膨脹系數(shù)等一系列優(yōu)異性能，廣泛應(yīng)用于航空航天、電子、國防等高科技領(lǐng)域。隨著空間衛(wèi)星天線對(duì)其反射體材料性能要求的提高，鉬絲的加工工藝受到了關(guān)注，由經(jīng)編工藝加工而成的鉬絲金屬網(wǎng)非常適宜于制作高性能的天線反射體。然而因剛性大，斷裂伸長率低，鉬絲加捻并線后容易產(chǎn)生較大的殘余扭矩，使得股線外觀呈
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2011年6期2011-12-13
- 鋼芯鋁絞導(dǎo)線大氣腐蝕產(chǎn)物層的結(jié)構(gòu)及腐蝕機(jī)理
蝕初期，內(nèi)外層鋁股線及鋼芯線表面鍍鋅層開始形成點(diǎn)蝕坑，逐步形成連續(xù)的腐蝕層；由于鍍鋅層和內(nèi)層鋁股線之間構(gòu)成原電池，因?yàn)闋奚枠O效應(yīng)，鍍鋅層腐蝕速率最大；而內(nèi)層鋁股線受到保護(hù)，腐蝕速率最小，外層鋁股線腐蝕速率居中。鋼芯鋁絞導(dǎo)線；大氣腐蝕；顯微結(jié)構(gòu)；腐蝕機(jī)理架空導(dǎo)線是高壓輸電線路的主體，目前，國內(nèi)外高壓輸配電網(wǎng)架空導(dǎo)線仍主要是鋼芯鋁絞導(dǎo)線(Aluminum conductor steel reinforced，ACSR)。ACSR導(dǎo)線在工業(yè)污染區(qū)、沿海地區(qū)及沿
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年2期2011-11-03
- 鋼鋁絞制大截面導(dǎo)線的特性之泊松比計(jì)算
，導(dǎo)線中的鋼、鋁股線如何分布與排列，公式難以盡顯。源于什么手段的經(jīng)驗(yàn)結(jié)果也不得而知，其經(jīng)驗(yàn)公式中的所謂修正系數(shù)也未曾見曉。其根本差異就在于經(jīng)驗(yàn)公式未體現(xiàn)出結(jié)構(gòu)的組成特點(diǎn)，這對(duì)多層多股絞制導(dǎo)線而言卻有無所適從之感。在這種背景下就不得不另辟蹊徑，尋求一種科學(xué)合理的有效途徑、建立切合實(shí)際又方便實(shí)用的計(jì)算公式就顯得勢在必行。1 泊松比在導(dǎo)線各種剛度公式中的地位多層多股的大截面導(dǎo)線的剛度因其絞制結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性及其復(fù)合材料之特點(diǎn)致其研究計(jì)算較為復(fù)雜，其表達(dá)式［3］也較為
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年1期2011-06-13
- 水冷定子線圈空心股線應(yīng)力有限元分析
磁力還可能使空心股線發(fā)生形變，影響定子冷卻水對(duì)定子繞組的冷卻性能。因此，分析槽內(nèi)電動(dòng)力對(duì)定子線棒的影響，對(duì)于保證設(shè)計(jì)的合理性和保證發(fā)電機(jī)的安全運(yùn)行均具有重要意義。筆者針對(duì)百萬千瓦級(jí)核電發(fā)電機(jī)，采用有限元方法分析了水冷定子線圈空心股線的應(yīng)力分布情況，計(jì)算了三相突然短路工況下的空心股線通水孔形變狀況，計(jì)算結(jié)果可為線圈設(shè)計(jì)和槽內(nèi)布置設(shè)計(jì)提供計(jì)算參考。1 發(fā)電機(jī)槽內(nèi)線棒電磁力的計(jì)算百萬千瓦級(jí)核電發(fā)電機(jī)槽內(nèi)布置情況如圖1所示:并排布置著上、下層兩根線棒，下層線棒與槽
上海大中型電機(jī) 2011年2期2011-05-03
- 同向絞合軟銅導(dǎo)體的設(shè)計(jì)及應(yīng)用
本都采用先束絞成股線，然后將多股股線再絞合成復(fù)絞型導(dǎo)體，但股線絞合和復(fù)絞絞合的方向相反。由于進(jìn)行了兩次絞合，和實(shí)心導(dǎo)體相比，導(dǎo)體的電阻值在一定程度上增加了不少(見表1)。如何最大限度地減小絞合造成的電阻值增大，提高導(dǎo)體的導(dǎo)電性能，成為絞合方式設(shè)計(jì)和生產(chǎn)控制的關(guān)鍵。同時(shí)，用作高壓電纜的導(dǎo)體，為減少多導(dǎo)絲效應(yīng)，避免股線線芯過于凸起引起電場集中，造成尖端放電，應(yīng)盡量使導(dǎo)電線芯結(jié)構(gòu)緊湊，表面平整光滑。另外，為有效地控制好高壓電纜三層共擠中絕緣線芯的偏心度，還要解決
電線電纜 2011年2期2011-03-26
- 鋼芯鋁絞線同層線股間接觸有限元分析
導(dǎo)線在振動(dòng)過程中股線之間將會(huì)發(fā)生微動(dòng)滑移,這種滑移將引起導(dǎo)線間的磨損[1].由于鋼芯鋁絞線的結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,因此各層股線間的磨損情況也是不同的.為了研究同層股線間的磨損,本文利用有限元軟件ABAQUS分析了受載條件下鋼芯鋁絞線同層線股間的接觸問題.1 鋼芯鋁絞線的力學(xué)模型鋼芯鋁絞線是由鋁股和鋼芯捻制而成的,一般都是最外層鋁導(dǎo)線向右捻制,然后向內(nèi)逐層左右交替.在放線的過程中,整根導(dǎo)線將承受沿導(dǎo)線方向上放線張力T的作用,鋼芯和鋁股所受力分別為 TG和 TL,其計(jì)
- 基于穩(wěn)定性CICC 設(shè)計(jì)模型
模型，它可以輸出股線的空間結(jié)構(gòu)、每級(jí)子纜的面積等。文獻(xiàn)[5]針對(duì)KSTAR 上的導(dǎo)體，探索了瞬時(shí)熱傳遞和暫態(tài)溫度裕度補(bǔ)償特性；在給定運(yùn)行條件下，對(duì)能量裕度、質(zhì)量流分布及CICC中氦流對(duì)入口位置、壓力等質(zhì)量流衰減和溫升峰值的依賴性進(jìn)行研究。在導(dǎo)體損耗方面進(jìn)行的研究工作有：文獻(xiàn)[6]對(duì)NbTi 超導(dǎo)CICC 的AC 損耗與股線內(nèi)接觸電阻進(jìn)行了研究，獲得AC 損耗和接觸電阻的對(duì)應(yīng)關(guān)系。文獻(xiàn)[7]使用實(shí)驗(yàn)分析的方法，研究了處于交變脈沖環(huán)境中多股絞制的超導(dǎo)電纜的電磁
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2011年1期2011-02-19