韌窩
- 洗衣機卡箍彈簧斷裂的失效分析及預防措施
貌特征為滑移面和韌窩，在拉長的韌窩壁上可見平坦滑移面，韌窩有兩種形態(tài)，等軸韌窩和剪切狀拉長韌窩，無解理和準解理特征，詳見圖3。借助電鏡對韌窩處和非韌窩處進行元素含量對比，發(fā)現(xiàn)韌窩處非金屬元素C、O、Si 含量比較高，詳見圖4與表1 ，初步推斷斷裂情況與非金屬夾雜物有關。表1 電鏡測試韌窩及平坦區(qū)域處元素相對占比圖4 電鏡測試韌窩及平坦區(qū)域處元素相對占比位置圖1.3 非金屬夾雜物觀察根據GB/T 10561-2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測定標準評級圖顯微
日用電器 2023年9期2023-11-01
- 家用小型電爐爐絲斷面形貌分析
斷面內有大量等軸韌窩；受外熱作用后，斷面形狀變得不規(guī)則，斷面內韌窩尺寸不均勻，呈塑性斷裂特征。正常使用的電爐絲斷面較平坦，斷口形狀較規(guī)則，有很淺的拉長型韌窩，塑性斷裂特征減少，脆性斷裂特征增加；受外熱作用后，斷面顏色變得灰暗，斷口形狀不規(guī)則，塑性斷裂特征減少，脆性斷裂特征增加。通電過熱后的電爐絲斷面呈起伏的溝壑狀，有明顯的撕裂棱，脆性斷裂特征明顯，塑性斷裂特征減少；受外熱作用后，斷口形狀不規(guī)則，斷面較平直，脆性斷裂特征明顯，塑性斷裂特征減少。因此，利用掃描
科技與創(chuàng)新 2023年5期2023-04-06
- X12CrMoWVNbN10-1-1鋼的蠕變-疲勞交互作用及斷裂機理
形貌2.3.2 韌窩微觀形貌由圖9可以看出，在應力比0.2以及保載時間0.3,0.5 h條件下，斷口韌窩較淺，韌窩表面比較光滑，坡度比較平緩，韌窩邊緣處出現(xiàn)脫落型破損，破損部位有鋒利的邊緣；由于該條件下的保載時間相對較短，損傷以與循環(huán)有關的疲勞載荷為主，因此將這種類型的韌窩定義為疲勞韌窩。在應力比0.3和0.4、保載時間1.5 h條件下，斷口韌窩較深，韌窩表面比較粗糙，坡度比較陡峭，韌窩邊緣同樣有破損，但破損類型為新生韌窩型破損，即在大韌窩的邊緣出現(xiàn)新的小
機械工程材料 2023年1期2023-03-10
- 正火處理對建筑結構用超厚規(guī)格H型鋼抗層狀撕裂性能的影響
鋼均為韌性斷裂，韌窩明顯，顯示出良好的Z向拉伸性能。熱軋態(tài)拉伸斷口中的韌窩大小及分布不均勻，韌窩較淺，韌窩底部大尺寸夾雜物較少，SEM電鏡下僅能觀察到細小的夾雜物，與正火態(tài)相比，MnS夾雜物呈長條狀分布，不易觀察到(如圖7(a, b)所示)，個別區(qū)域存在拉伸孔洞，且撕裂棱比較清晰，大尺寸晶粒周邊撕裂棱更明顯；同時說明組織分布不均勻對拉伸變形過程產生顯著影響。由圖8所示熱軋態(tài)試樣電解試驗分析MnS夾雜物形貌和組分發(fā)現(xiàn)，軋制過程中沿著軋制方向MnS呈現(xiàn)橢圓狀分
金屬熱處理 2023年1期2023-02-15
- 長期服役P91鋼蒸汽管道焊接接頭顯微組織及力學性能研究
M的斷裂面全部由韌窩組成，韌窩大而深，并且不均勻，其斷裂模式為韌窩斷裂。從圖7（b）和圖7（c）可見，P91鋼蒸汽管道焊接接頭經長期服役后，BM和HAZ的拉伸斷裂模式由韌窩斷裂轉變?yōu)?span id="syggg00" class="hl">韌窩和準解理復合斷裂，二者的斷裂面均由韌窩和準解理組成，不同之處在于HAZ的斷裂面上可以清楚地看到大量二次裂紋，說明HAZ的基體強度表現(xiàn)出明顯下降。從圖7（d）可見，相比于BM和HAZ，WZ的斷裂模式未發(fā)生轉變，仍為韌窩斷裂，此處的韌窩尺寸較小且比較均勻。圖7 室溫拉伸斷口形貌
材料研究與應用 2022年6期2023-01-14
- GH4169氬弧焊接頭組織及力學性能研究
果分析觀察斷面的韌窩形貌可以研究焊接熱影響區(qū)晶粒變化對韌窩形貌的影響。圖1為拉伸試樣的斷面形貌，均為500倍下觀察結果。以圖1進行分析如下：圖1的（a）為母材的拉伸試樣斷面，剪切韌窩細小，拉伸后斷面存在較多大孔洞；35 A焊接件斷面呈現(xiàn)的剪切韌窩相比母材韌窩變大許多，韌窩整體較淺，大孔洞中可見明顯的蛇形滑移花樣[5]，見（b）所示；45 A焊接件斷面呈現(xiàn)的剪切韌窩相對混亂，大小不一，其中較大韌窩相比35 A焊接件韌窩相差不大，韌窩心部可見強化相形貌，見（c
裝備制造技術 2022年9期2022-12-08
- 新能源汽車鋁合金板的沖壓性能與微觀組織研究
,斷裂方式主要為韌窩開裂,韌窩不深,尺寸較小,大韌窩尺寸在13 μm左右,在大韌窩之間分布了大小不一的小韌窩,且小韌窩幾乎都是等軸韌窩,可見微觀斷裂過程中是以孔洞形核,逐漸長大、聚集導致斷裂。表3 試樣拉伸性能參數(shù) /MPa試樣拉伸前后的金相照片如圖8所示。拉伸前,試樣內破碎化合物沿著軋制方向排列,晶粒變形方向也是受軋制方向影響。拉伸后,晶粒畸變嚴重沿著斷裂方向拉長,有明顯沿晶和穿晶裂紋。2.2 拉深性能分析圓筒試樣進行拉深實驗斷裂前后照片如圖9所示。圓筒
湖南文理學院學報(自然科學版) 2022年1期2022-12-02
- 工業(yè)汽輪機轉子鍛件用28CrMoNiV的微觀組織調控與沖擊韌性研究
寸大小不等的斷裂韌窩，韌窩形態(tài)均勻，韌窩深度無明顯差別，表明是韌性斷口，試樣具有良好的塑性和韌性。發(fā)現(xiàn)放射線平行于裂紋擴展方向而垂直于裂紋前端的輪廓線，并逆指向裂紋源。隨著回火溫度的提高，纖維區(qū)和剪切唇所占比例增加，放射區(qū)比例減少，故塑性依次增加。纖維區(qū)出現(xiàn)韌窩形貌，屬于等軸韌窩，隨著回火溫度的提高，韌窩尺寸越大、深度越深，620℃和660℃出現(xiàn)大而深的韌窩，韌性較佳。放射區(qū)也出現(xiàn)韌窩形貌，但韌窩被拉長，發(fā)生塑性變形，出現(xiàn)了明顯的放射條紋。剪切唇區(qū)較為光滑
中國金屬通報 2022年7期2022-11-22
- 回火工藝對1100MPa級超高強鋼組織和性能的影響
不穩(wěn)定斷裂區(qū)均由韌窩組成，且后者對應的小尺寸韌窩數(shù)量更多。回火溫度為300℃時，不穩(wěn)定斷裂區(qū)為準解理斷裂，斷面上有撕裂嶺和較多的二次裂紋。當回火溫度升高到400℃時，斷口出現(xiàn)少量韌窩，不穩(wěn)定斷裂區(qū)為準解理斷裂和韌性斷裂的混合模式，二次裂紋的數(shù)量減少。當回火溫度為500℃和600℃時，不穩(wěn)定斷裂區(qū)均為韌性斷裂，與200℃以下回火Q1100E鋼相比，分布在大韌窩周圍的小韌窩尺寸明顯減小。大韌窩直徑3～12μm，最深，其底部有球狀夾雜物。中等韌窩直徑1～1.7μ
金屬加工(熱加工) 2022年8期2022-09-01
- 退火溫度對納米晶銅微觀結構和力學性能的影響
拉伸后的斷口進行韌窩尺寸分布統(tǒng)計，每種試樣均選擇100個邊界清晰的韌窩進行長度統(tǒng)計。2 試驗結果與討論2.1 退火溫度對微觀結構的影響由圖1(a)可見：電沉積所得納米晶銅的晶粒呈等軸晶形態(tài)，晶界較為明顯，晶粒尺寸在20～70 nm且平均晶粒尺寸約為40 nm；納米晶銅的SAD花樣呈現(xiàn)一個較為明顯的衍射環(huán)，這說明電流密度1.5 A·dm-2條件下制備出的納米晶銅的晶粒尺寸較小且晶粒尺寸分布較窄[10]。由圖1(b)可見：經過200 ℃退火后的納米晶銅晶粒已經
機械工程材料 2022年8期2022-08-29
- 終軋溫度對Cu合金化Fe-18Mn-0.6C TWIP鋼微觀組織和力學性能的影響
，斷口處有大量的韌窩，為典型的韌性斷裂[10]。由拉伸斷口的SEM形貌可以看出，高溫軋制TWIP鋼有許多大而深的韌窩，在大韌窩內壁上出現(xiàn)波紋狀的紋路，且在大韌窩的周圍有許多等軸的小韌窩，說明其塑性較好，如圖6(a)所示。高溫軋制TWIP鋼的韌窩數(shù)量明顯較少，而且韌窩也相對較淺，但在韌窩的周圍均有許多等軸韌窩，如圖6(d)所示，說明高溫終軋與低溫終軋均具有優(yōu)異的塑性，但高溫終軋TWIP鋼拉伸斷口韌窩更大更深，表明其塑性優(yōu)于低溫終軋TWIP鋼。圖6 不同終軋溫
金屬熱處理 2022年7期2022-07-26
- 熱處理對Ti-3Al-5Mo-4Cr-2Zr-1Fe合金組織與力學性能的影響研究
表面存在由大量小韌窩包圍著的大韌窩，韌窩大且深，為典型的韌性斷裂(圖8a)。經750 ℃固溶處理后，拉伸斷口分布著大小均勻的等軸韌窩(圖8b)，為韌性斷裂。經775 ℃固溶處理后，拉伸斷口表面存在大量小而淺的等軸韌窩，同時存在微孔(圖8c)，呈準解理斷裂特征。經800 ℃固溶處理后，拉伸斷口表面較平整，韌窩極少并且有空洞形成(圖8d)，呈現(xiàn)以河流花樣為特征的解理斷裂。由于α相可作為微孔成核的核心源，通過微孔成核、長大與聚合的方式形成裂紋。隨著固溶溫度的升高
鈦工業(yè)進展 2022年3期2022-07-15
- 18MnNiCrMo 合金鋼沖擊性能不合分析
口的微觀形貌均為韌窩（見圖1、圖2）。圖1 沖擊斷口低倍形貌圖2 沖擊斷口微觀形貌宏觀觀察4#、5#、6#試樣的斷口面，3 個試樣的斷口啟裂區(qū)很窄，瞬斷區(qū)均呈現(xiàn)結晶狀；通過掃描電鏡觀察斷口的微觀形貌發(fā)現(xiàn)斷口啟裂區(qū)均為韌窩，瞬斷區(qū)的斷裂源區(qū)及斷裂區(qū)的斷口形貌為解理+準解理+少量撕裂嶺韌窩（見圖3、圖4）。其中，5#試樣在啟裂區(qū)與瞬斷區(qū)交界處、瞬斷區(qū)的斷裂源區(qū)附近發(fā)現(xiàn)有夾雜，對夾雜物進行能譜分析，結果顯示夾雜物的主要成分為O、Al、Mg，同時還有少量的Si、C
一重技術 2022年2期2022-05-12
- SPCC/AM60/SPCC復合板熱拉伸變形行為
PCC基體斷口處韌窩呈現(xiàn)小而密集的趨勢，而AM60鎂合金基體的拉伸斷口形貌特征由脆性斷裂逐漸轉變?yōu)轫g性斷裂。變形溫度250 ℃時，AM60鎂合金基體斷口形貌出現(xiàn)解理平面，平面上呈河流花樣，韌窩幾乎不可見，此時AM60鎂合金基體為脆性斷裂；SPCC鋼基體的斷裂區(qū)域由韌窩和撕裂棱組成，其中部分韌窩包裹著第二相粒子，如圖4(d)所示。撕裂棱上開始出現(xiàn)韌窩，同時部分區(qū)域出現(xiàn)零星幾個孔洞，此時SPCC鋼基體出現(xiàn)韌性斷裂。變形溫度提高到300 ℃時，SPCC鋼基體以韌
華北理工大學學報(自然科學版) 2022年3期2022-05-10
- 316L分層實體擴散焊接頭微觀組織與力學性能分析
射區(qū)形貌均為等軸韌窩形貌，韌窩底部有少許第二相粒子，平行方向的韌窩尺寸更小、更淺，斷口表面更加凹凸不平，犬牙交錯，韌窩底部存在大量的第二相粒子。(a)垂直于擴散焊界面接頭(b)平行于擴散焊界面接頭圖11 -196 ℃擴散焊接頭斷口形貌Fig.11 Fracture morphology of diffusion bonded joint at -196 ℃3.2.2 20 ℃擴散焊接頭斷口分析20 ℃擴散焊接頭拉伸斷口形貌見圖12?？梢钥闯觯瑪U散焊接頭垂直
壓力容器 2022年2期2022-04-14
- 等溫退火方式對TC6軋棒組織及性能的影響
或橢圓形的凹坑﹑韌窩組成。綜合判斷其斷口形貌，兩種方式退火的室溫拉伸試樣均為韌窩斷裂，屬于塑性斷裂的一種。圖3 隨爐退火試樣室溫拉伸斷形貌圖4 轉爐退火試樣室溫拉伸斷口形貌韌窩斷裂一般包含三個階段：裂紋的萌生﹑形成顯微孔洞﹑裂紋的擴展聚集和最終斷裂。試樣在承受拉伸載荷時，當應力超過材料的屈服強度時，其發(fā)生塑性變形，產生頸縮形成三向應力狀態(tài)，隨著變形的增加，在三向應力狀態(tài)下，沉淀相于金屬界面處分離產生微孔或由滑移位錯塞積產生微孔。微孔形成后通過兩種方式擴展，
世界有色金屬 2022年22期2022-02-22
- AA6063 鋁合金韌性斷裂斷口分析
裂機制逐漸增加，韌窩斷裂機制減少.Lou 等[13]以DP980 和7075 鋁合金為材料制備具有不同應力三軸度的試件，進行拉伸及壓縮發(fā)現(xiàn)，具有不同應力狀態(tài)的試件均沿最大剪應力方向失效，孔洞沿最大剪應力方向拉長.Shang等[14]使用具有不同晶粒尺寸的試件進行拉伸，建立基于晶體塑性的本構模型及考慮晶粒尺寸的孔洞長大模型，并驗證模型的準確性.觀察試樣的韌性斷口發(fā)現(xiàn)，晶粒尺寸的大小會影響試件的斷裂模式：對于晶粒較小試件，斷口呈杯錐形；對于晶粒較大試件，斷口呈
上海工程技術大學學報 2021年3期2022-01-22
- 時效制度對7020鋁合金沖擊性能的影響
不一、密集分布的韌窩，且在韌窩底部有析出相存在；圖5(b)韌窩細小但比較淺；圖5(c)韌窩大且淺；圖5(d)韌窩數(shù)量變少，伴隨有解理面產生。(a) T4態(tài)；(b) 145 ℃×8 h；(c) 145 ℃×16 h；(d) 145 ℃×24 h；(e) 90 ℃×8 h+145 ℃×12 h； (f) 90 ℃×8 h+145 ℃×20 h圖5 單級和雙級時效制度下纖維區(qū)沖擊斷口形貌Fig.5 Morphology of impact fracture in
熱處理技術與裝備 2021年6期2022-01-06
- 進口和國產A7N01S鋁合金型材抗應力腐蝕性能的比對
口上分布著大量的韌窩，韌窩較深，且尺寸較均勻，部分大韌窩之間還布滿了小韌窩，相互交替分布(見圖4a)，這表明JP-0試樣的塑性較高。JP-90試樣和CL-0試樣的拉伸斷口也呈現(xiàn)韌性斷裂特征，斷口上存在較多的韌窩以及部分撕裂棱(見圖4b、c)，與JP-0試樣的斷口相比，該區(qū)域韌窩較淺，大小不均，并且撕裂棱較JP-0試樣的明顯。CL-90試樣拉伸斷口中分布著一定數(shù)量的韌窩、撕裂棱以及大量平坦的“類解離”小平面(見圖4d)，該區(qū)域內韌窩數(shù)量最少，并且撕裂棱最多，
輕合金加工技術 2021年9期2021-12-28
- 化學成分對Bi系易切削鋼低溫沖擊韌性的影響
裂特征；2號試樣韌窩花樣為拋物線狀，韌窩深且細小，分布均勻，夾雜物數(shù)量少，有少量的單質Bi，試樣斷裂前發(fā)生了明顯的宏觀塑性變形，說明是塑性斷裂；3號試樣韌窩的大小分布不均勻，夾雜物數(shù)量也較多，發(fā)生了塑性斷裂；4號試樣部分韌窩大且深，夾雜物數(shù)量多；5號試樣大部分韌窩較大，夾雜物尺寸增大。說明添加Te、Sn和Sb的3號、4號和5號試樣的韌窩和夾雜物尺寸增大，對含鉍易切削鋼的沖擊韌性影響不利[13]。圖3 5種縱向試樣的室溫沖擊斷口SEM形貌Fig.3 SEM
上海金屬 2021年6期2021-12-02
- 銀鎂合金內氧化組織及斷裂特征
末端區(qū)有大量撕裂韌窩，為微孔聚合型斷裂(圖4(c)、4(d))。850℃時組織基本發(fā)生內氧化，斷口為小平面狀形貌的沿晶斷裂，不同晶粒及不同晶面的微觀斷裂特征不一致，分別存在光滑平面、撕裂韌窩、微小撕裂棱斷裂形貌(圖4(e)、4(f))。晶界上的原子空位，使MgO團簇在晶界沉淀析出，集聚長大，降低了晶界強度。合金在拉伸變形時，晶內的運動位錯受阻于晶界，在晶界處造成應力集中，裂紋在晶界形成，并沿晶界擴展。裂紋擴展至氧化界面時，成為未氧化組織晶界處的解理裂紋源。
貴金屬 2021年2期2021-11-06
- 三級時效處理對7×××系鋁合金組織與性能的影響
裂紋以及部分穿晶韌窩，合金的斷裂方式主要為沿晶斷裂、夾雜穿晶韌窩斷裂的復合斷裂；由圖4（b）可知，190℃溫度下回歸6min再時效態(tài)的斷口形貌中沿晶裂紋開始減少，穿晶韌窩比例增大，當回歸時間增長，沿晶斷裂漸變?yōu)榇┚?span id="syggg00" class="hl">韌窩斷裂；由圖4（c）可知，回歸時間延至60min時，在斷口形貌上基本觀察不到沿晶裂紋，大部分表現(xiàn)為穿晶韌窩，韌窩平均大小約為15μm。圖4 不同回歸時間下再時效態(tài)7×××系鋁合金掃描電鏡下斷口形貌2.3 分析與討論在120℃下預時效24h后實驗
鋁加工 2021年4期2021-09-14
- 微觀組織對Ti6321鈦合金靶板爆炸斷裂失效的影響
的斷裂表面為等軸韌窩，靠近邊緣(位置1)的韌窩大小不均，以排列致密的小韌窩為主，韌窩稀疏處有孔洞形成，孔洞相互聯(lián)接形成二次裂紋；靠近中心(位置2)的韌窩大小較為均勻，韌窩尺寸大于邊緣的韌窩，寬度約為6 μm，且大韌窩內夾雜著小韌窩；說明韌窩的大小和形狀由邊緣到中心位置逐漸變大和均勻化。McDonald等[22]發(fā)現(xiàn)裝甲鋼和耐磨鋼在局部爆炸載荷條件下產生相似的韌窩，表明靶板為剪切韌性斷裂，并非拉伸斷裂。由圖4(b)可知，裂紋分支的斷口形貌以拉長的拋物線形韌窩
兵工學報 2021年7期2021-08-28
- 剪切間隙條件下鋁合金板材剪切力學性能的研究*
有明顯的圓形等軸韌窩，屬于韌性斷裂，如圖7(a)所示；而剪切斷口形貌中基本沒有圓形韌窩，只有拋物線形的韌窩以及滑移平面。斷口形貌理論上主要由試樣的三軸應力度和等效塑性應變所決定，其中韌窩的大小由試樣的三軸應力度來控制，而韌窩的深淺和方向由等效塑性應變來控制，其中三軸應力度占主導地位。因此，由于鋁合金受剪切力作用時的等效塑性應變較大，其微孔洞長大的驅動力變小，故斷口的滑移平面占比較多，且韌窩深度變淺；但由于本文試驗中采用的剪切方法中有2 mm的配合間隙，并非
機械工程與自動化 2021年2期2021-07-30
- 模擬焊后熱處理次數(shù)對Q370R鋼板組織和性能的影響
的拉伸斷口形貌。韌窩中心的孔洞是顯微孔洞與雜質構成的裂紋源，隨著拉伸的進行，裂紋源不斷擴張聚集形成韌窩裂紋。韌窩的形狀主要取決于應力狀態(tài)，材料在單向拉伸狀態(tài)下形成等軸韌窩，韌窩的大小和深淺取決于材料斷裂時微孔形核的數(shù)量和材料的塑性。圖2(a,b)中韌窩明顯，韌窩周圍的白色脊線為撕裂棱，大韌窩四周分布著很多小韌窩，故鋼板的斷裂方式是韌性斷裂。對比圖2(a)和圖2(b)可知，兩者拉伸斷口均出現(xiàn)了撕裂韌窩，且3次模焊態(tài)鋼板的韌窩數(shù)量明顯減少。這是由于較硬的黑色點
上海金屬 2021年4期2021-07-28
- 原位合成Al-Cu-xTiB2鋁合金復合材料組織及性能研究
材料斷口上有大量韌窩，韌窩的底部存在許多細小的顆粒，其斷裂特征為典型的微孔聚集型，同時可以觀察到顆粒隨TiB2含量的增多而增多。當TiB2含量為2%時，韌窩尺寸大而數(shù)量少，且邊緣被拉長，表現(xiàn)為拉長韌窩；TiB2含量為8%時，韌窩尺寸變小而數(shù)量多，韌窩形狀呈等軸狀。因此可知，隨TiB2含量的提高，2524鋁合金復合材料的斷口形狀從拉長式韌窩轉變?yōu)榈容S式韌窩，韌窩深度逐漸變淺，其尺寸逐漸減小，數(shù)量開始增多，表明材料的塑性逐漸降低。觀察圖4（d）會發(fā)現(xiàn)，TiB2
鋁加工 2021年3期2021-07-15
- 彌散強化對PtRh10高溫力學性能及微觀形貌的影響*
R10的斷口均為韌窩狀斷口，但4GC1-PR10斷口韌窩尺寸大小不均勻，且斷口處出現(xiàn)明顯的滑移帶。在高溫拉伸過程中，韌窩隨著樣品變形而發(fā)生韌窩切向變形，由圓形韌窩逐漸變?yōu)閽佄锞€形韌窩，最后韌窩逐漸拉長消失，在斷口處只留下部分韌窩痕跡，如圖6(a)和(b)所示；4GC1-QPR10斷口處韌窩細小、密集，如圖6(c)，且在韌窩中或韌窩周圍均勻地附著第二相顆粒，如圖6(d)所示。并對4GC1-QPR10斷口進行EDS面掃描，發(fā)現(xiàn)斷口周圍的細小顆粒為氧化鋯，且均勻
功能材料 2021年5期2021-06-07
- 過時效對7050鋁合金不同溫度力學性能及斷裂行為的影響
同時具有極少量的韌窩；隨著過時效程度加深，在T74過時效狀態(tài)下，斷口呈現(xiàn)沿晶斷裂和韌窩斷裂的混合形貌；當過時效狀態(tài)進一步加深到T73時，斷口主要為韌窩斷裂，韌窩深度較T74狀態(tài)明顯增加，韌窩底部可見與鋁合金基體脫離的碎裂顆粒。圖1 不同過時效狀態(tài)的7050鋁合金室溫拉伸性能（L向）Fig. 1 Strength and elongation of 7050 aluminum alloy under different over-aging conditio
航空材料學報 2021年3期2021-06-05
- 純鐵在大應變速率范圍內的變形和斷裂行為
a1))、II韌窩區(qū)(圖8 a2))和III漣波花樣區(qū)(圖8 a3))。圖8 b)展示了應變率為1.75×102s-1時試件的斷口形貌,同樣形成了一個狹窄的斷口。斷口附近同樣存在剪切唇。斷口由兩種特征區(qū)組成:I漣波花樣區(qū)(圖8 b1))和II韌窩區(qū)(圖8 b2))。圖8 c)展示了應變率為1.55×103s-1時試件的斷口形貌,其同樣為狹窄的斷口。在狹窄的斷口上同樣存在三種特征形貌區(qū):I延展區(qū)(圖8 c1))、Ⅱ韌窩區(qū)(圖8 c2))和Ⅲ漣波花樣區(qū)(圖8
齊魯工業(yè)大學學報 2021年2期2021-04-23
- 超級雙相不銹鋼S32760 疲勞性能研究
度淺，方向多變。韌窩并沒有出現(xiàn)，因為韌窩形成需要比較大的成長空間，而在這時裂紋為深入材料內部深處，材料的高強度導致材料的變形十分微弱，不能產生足夠的變形去形成韌窩。圖4 裂紋擴展第Ⅰ階段的滑移斷貌與解理斷貌疲勞裂紋進入第Ⅱ擴展階段，應力增加，加上晶體排布的原因，斷面逐漸變得粗糙，隨著裂紋擴展的深入，韌窩數(shù)量也在逐漸地增多，如圖5 所示，大韌窩中的夾雜物大多脫落，小韌窩可以看到微小的夾雜物顆粒。其形狀為等軸的圓形韌窩，說明其是由材料的變形依然輕微，彎曲載荷主
甘肅科技 2021年2期2021-04-23
- 生產ER5356鋁合金焊絲用連鑄連軋桿原料的熱塑性
室溫拉伸斷口均為韌窩形貌，但250 ℃拉伸斷口的韌窩更深，宏觀上表現(xiàn)出更好的塑性；400 ℃拉伸斷口由韌窩和少量沿晶斷裂形貌組成，說明合金開始出現(xiàn)脆性斷裂特征，這是由溫度升高造成晶界弱化所致；當溫度繼續(xù)升高至475～525 ℃時，韌窩特征弱化，沿晶斷裂區(qū)域面積顯著增加，且廣泛分布于韌窩底部和內壁；當溫度為550 ℃時，斷口全部為呈冰糖花樣的沿晶斷裂形貌。隨著溫度升高，斷口形貌的變化規(guī)律為韌窩→韌窩+沿晶斷裂混合形貌→脆性沿晶斷裂形貌。當溫度較低時，斷口韌窩
機械工程材料 2021年4期2021-04-22
- 均勻化熱處理對8030鋁合金力學和導電性能的影響
(a)斷口形貌為韌窩狀，韌窩深淺不一均勻的分布，韌窩呈45°方向延伸，大小約為10 μm，試樣為韌性斷裂，斷裂機制為微孔聚集型。圖5(b)斷口中韌窩分布均勻，韌窩大而淺且在韌窩底部有第二相顆粒存在，當試樣受到拉伸或剪切變形時，第二相粒子與基體界面首先成為裂紋源使得抗拉強度和硬度有一定的提升。隨著應力的增加，應力集中程度加大，塑性變形量增加，韌窩逐漸撕開，韌窩周邊形成較大塑性變形的撕裂棱，較大的撕裂棱使得延伸率有所下降[7]。圖5(c) 韌窩整體呈45°方向
廣州化工 2021年6期2021-04-02
- 基于預形變熱處理對GH4169 蠕變性能影響的研究*
組織斷口出現(xiàn)少量韌窩，表面較為平坦光滑，典型的韌窩沿晶斷口。圖8（a）母材蠕變斷口呈現(xiàn)出形變孿晶和大量取向不同的滑移跡線，蠕變斷口無大量韌窩。由圖8(b)、(c) 圖可見，觀察蠕變斷裂后在SEM 下的裂紋擴展區(qū)，冷拔形變20% 的斷口表面出現(xiàn)大量韌窩。表面不光滑，韌窩占據比例最大。圖9(b) 裂紋周圍晶粒表面上出現(xiàn)明顯韌窩。圖9(c) 斷口裂紋出現(xiàn)數(shù)量更多，排列更加密集得韌窩。對比圖8(b)、(c)和圖9(b)、(c)，在相同實驗條件和冷拔量下，930℃退
合成材料老化與應用 2021年1期2021-03-03
- 30CrMnSiA鋼螺栓斷裂原因
察，可見斷口均呈韌窩形貌，瞬斷區(qū)均為等軸韌窩形貌，如圖2所示。瞬斷區(qū)以外的區(qū)域均為拉長的韌窩形貌，其韌窩具有明顯的方向性，如圖3所示。圖2 瞬斷區(qū)的等軸韌窩SEM形貌Fig.2 SEM morphology of equiaxed dimples intransient fracture region圖3 瞬斷區(qū)之外的拉長韌窩SEM形貌Fig.3 SEM morphology of elongated dimples outside thetransien
理化檢驗(物理分冊) 2020年11期2020-11-29
- 深冷處理對TIG焊接件組織及力學性能的影響
體斷口處分布大量韌窩且韌窩較深，韌窩尺寸大小不一。固溶后進行深冷的斷口試樣，斷裂位置處于母材處，其撕裂狀斷口與固溶斷口相比較寬，邊部平滑斷口較多，高倍數(shù)下觀察其中心撕裂出韌窩較大，韌窩尺寸相近，韌窩附近存在大量準解理特征。固溶后未經深冷處理直接時效的拉伸斷口，其斷口截面均由韌窩及撕裂棱組成，斷裂位置在熔合線處斷裂，高倍數(shù)下觀察其韌窩較多且尺寸較大。固溶+深冷+時效后的拉伸斷口，其斷裂位置位于熔合線處，斷裂痕跡清晰明顯，斷口由韌窩及撕裂棱組成，高倍數(shù)下觀察斷
有色金屬加工 2020年5期2020-10-23
- 600 MPa級熱軋雙相鋼的高周疲勞性能
出現(xiàn)了大小不等的韌窩、二次裂紋。進一步放大可觀察到1號試樣的疲勞輝紋較窄，說明1號鋼在低應力幅時抵抗裂紋擴展的性能較好，疲勞壽命較高。高應力幅時，1號、2號試樣裂紋擴展區(qū)形貌如圖5(e～h)所示，除出現(xiàn)大小不等的韌窩外，還有一些破碎的第二相粒子，2號試樣的韌窩較深，韌性較好；放大可觀察到1號試樣存在疲勞輝紋及輪胎花樣，2號試樣也有疲勞輝紋，但間距較1號試樣的略窄，因此，高應力幅時2號試樣的疲勞性能好于1號試樣。此外，疲勞斷口中還出現(xiàn)了大量等軸韌窩，是由于疲
上海金屬 2020年5期2020-09-26
- A7N01S-T5鋁合金激光-MIG復合焊接頭低溫韌性研究
響區(qū)和母材的斷口韌窩尺寸大于焊縫，在斷裂過程中能產生較大變形來抵抗裂紋的擴展，吸收更多的能量，表現(xiàn)出良好的斷裂韌性。關鍵詞：A7N01S-T5鋁合金;激光-MIG復合焊;低溫韌性;抗裂紋擴展;韌窩中圖分類號：TG457.14文獻標志碼：A文章編號：1001-2303（2020）04-0111-05DOI：10.7512/j.issn.1001-2303.2020.04.200 前言截止2018年末，我國鐵路營業(yè)里程達13.2萬公里，其中高速鐵路3萬公里，分
電焊機 2020年4期2020-09-10
- 熱處理對汽車用鋁合金性能的影響
40℃時拉伸斷口韌窩比370℃時的韌窩細小，深度較深；擠壓筒溫度從370℃升高至450℃時，合金的抗拉強度和屈服強度先增大后減小，斷后伸長率在15.8%～18.2%范圍內變化，在440℃時性能達到最佳。李喆等[2]通過調整7005合金時效制度達到降低斷后伸長率目的，使其更具有實際意義?？梢姡藗儗︿X合金擠壓材斷后伸長率的研究越來越多。本文采用拉伸試驗機、金相顯微鏡等方法分析了具有不同壁厚的Al-Mg-Si 合金擠壓型材的晶粒尺寸對其塑性的影響以及時效制度對
鋁加工 2020年2期2020-05-12
- 6005A鋁合金CMT與MIG焊接頭組織及性能研究
接頭斷口存在大量韌窩，韌窩尺寸較小，更為密集，深度更深為明顯的韌性斷裂(圖4(a));MIG焊接接頭斷口韌窩數(shù)量少于CMT斷口韌窩，韌窩大而淺同時存在準解理面，斷裂方式為混合形斷裂(圖4(b))。2.3 彎曲性能分析使用AG-X 250KN電子萬能試驗機對兩種焊接接頭進行彎曲試驗，試驗結果見表5，焊接接頭彎曲后宏觀形貌如圖5所示。符合ISO15614-2評定標準，彎曲結果合格。編號焊接方法彎曲類型彎曲角度壓頭直徑/mm試驗結果C-3C-4C-5C-6M-3
有色金屬加工 2020年1期2020-03-18
- 軋后熱處理工藝對Gr.5鈦合金棒材斷口形貌及組織的影響研究
主要由光滑面和小韌窩構成。對試驗棒材進行拉伸試驗，結果顯示拉伸斷裂屬于韌窩—微孔聚集型斷裂，屬于奠定的塑性斷裂。因此，Gr.5鈦合金棒材的塑性斷裂可進一步劃分為纖維區(qū)、放射區(qū)和剪切唇三部分。但是，在Gr.5鈦合金棒材宏觀照片上僅可見纖維區(qū)和剪切唇區(qū)，并未見到放射區(qū)。根據前人研究成果認為，鈦合金棒材找那個纖維區(qū)面積較大的合金材料，鈦合金的塑性性能更好[3]。由此可知，隨著固溶溫度從750℃逐漸升高至840℃，Gr.5鈦合金棒材的塑性性能逐漸降低。將樣材2在固
中國金屬通報 2020年5期2020-01-06
- 舵面定力解錐斷裂分析
微觀形貌主要為淺韌窩，局部存在少量的準解理形貌。源區(qū)斷面存在摩擦痕跡，未見明顯冶金缺陷及腐蝕產物;擴展區(qū)與終斷區(qū)微觀形貌與源區(qū)相似，均為淺韌窩+少量準解理形貌，對源區(qū)成分進行能譜分析，未見異常元素。2#解錐斷口的源區(qū)、擴展區(qū)和終斷區(qū)形貌與1#解錐斷口相似，斷面準解理形貌占比更大。源區(qū)成分，亦未見異常元素。（三）化學成分分析對2件斷裂解錐取樣后進行化學成分分析，結果見表1。結果表明1#解錐材料成分符合5CrW2Si鋼成分要求，2#解錐材料不符合。（四）力學性
都市生活 2019年5期2019-08-01
- 海底管線鋼X65MO韌性研究
降低，斷口形貌由韌窩逐漸轉變?yōu)榻饫?；隨著試驗溫度降低，韌窩尺寸和深度逐漸減小。0℃和-20℃下沖擊斷口形貌為尺寸較大的等軸韌窩和圍繞在其周圍的尺寸較小的韌窩，韌窩的深度較大；-40℃和-60℃下沖擊斷口形貌為尺寸較小的韌窩，尺寸和深度均開始減小，并存在極少的解理區(qū)域；-80℃下沖擊斷口形貌為扇形解理花樣，部分區(qū)域僅存在少量小而淺的韌窩。2.2 韌脆轉變曲線根據表2可繪出圖2所示的平均沖擊吸收能量-試驗溫度、平均脆性斷面率-試驗溫度曲線。圖1 試驗鋼在不同試
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2019年2期2019-06-03
- 鋼制拉伸器螺母開裂失效分析
其顯微斷口形態(tài)呈韌窩狀，屬韌性斷裂，沿條狀夾雜物有疲勞輝紋產生[4-6]。如圖5所示，斷裂源區(qū)發(fā)現(xiàn)有條帶狀非金屬夾雜物，能譜成分分析結果見圖6，主要成分為硫化錳。斷口中其它區(qū)域微觀形態(tài)也均呈韌窩狀，均未出現(xiàn)明顯的脆斷特征。圖4 斷口斷裂源區(qū)形貌圖5 斷裂源夾雜物微觀形貌圖6 斷裂源區(qū)夾雜物形貌及成分分析3 化學成分分析在拉桿斷裂失效件上分別對螺桿和螺母取樣進行化學分析，其結果見表1。從化學分析結果可以看出，除S含量高于成分要求外，其余元素均在要求范圍內。表
熱處理技術與裝備 2019年6期2019-02-27
- Ti-6Al-4V在高應變率下的 動態(tài)剪切特性及失效機理*
特征的典型區(qū)域即韌窩區(qū)及平滑區(qū)，認為材料的失效包括韌性及脆性兩種斷裂模式。蘇冠龍等[15]采用單、雙邊剪切試樣對Ti-6Al-4V的失效模式和絕熱剪切帶的形成及擴展情況進行了研究。Landau等[16]通過對剪切壓縮試樣的沖擊加載，研究了Ti-6Al-4V的微觀組織演化特性。Guo等[17]采用片式雙剪切試樣對Ti-6Al-4V的沖擊剪切行為進行了研究，發(fā)現(xiàn)材料的斷裂受剪切區(qū)絕熱溫升的影響。Longère等[18]采用SHPB實驗裝置對帽型試樣和剪切壓縮試
爆炸與沖擊 2018年5期2018-09-27
- 汽車覆蓋件采用變形鋁合金材料的研究
56合金屬于塑性韌窩狀斷裂，斷口以穿晶開裂為主，兼有少量的沿晶開裂;斷口上韌窩的分布具有方向性，沿著擠壓變形方向成串平行排列，同時韌窩沿裂紋擴展方向被拉長;T4態(tài)的韌窩的平均尺寸最大，T6過時效態(tài)的韌窩的平均尺寸最小。而3種T6人工時效態(tài)中，欠時效的韌窩的平均尺寸最大，過時效的最小，峰時效居于二者之間。韌窩平均尺寸越大，說明其顯微組織的塑性越好，其斷裂韌性也就越好。另外，還可以看到在韌窩底部存在第二相粒子。合金塑性變形時在這些第二相質點與基體的交界處萌生出
汽車零部件 2018年8期2018-09-06
- 鋁合金材料成形性能研究
斷口中心位置分布韌窩，形狀為橢球形，密度較小。韌窩兩側分布著剪切唇，斷口類型為韌窩-剪切型。當凹模橢圓度(b/a)為0.8和0.6時，試件破裂形式均為頂點處破裂，裂紋沿軋制方向分布并沿垂直軋制方向發(fā)展。斷口截面布滿韌窩，韌窩密度較大，大韌窩內分布著小韌窩，韌窩形狀多為球形和橢球形，斷口類型為典型的韌窩型斷裂。對于鋁合金材料6016-T4，三種凹模形式試件斷面均貫穿不同形狀韌窩，均為韌窩型斷裂。圖11 鋁合金5182-O斷口形貌圖12 鋁合金6016-T4斷
鍛造與沖壓 2018年16期2018-08-24
- 激光選區(qū)熔化成形Ti-6Al-4V薄壁結構的斷裂行為與斷裂機制研究
貌均為典型的等軸韌窩形貌，二者的區(qū)別在于：橫向姿態(tài)試片拉伸斷口韌窩形貌中韌窩細密且深，韌窩的大小分布更均勻；縱向姿態(tài)試片拉伸斷口韌窩形貌中韌窩較粗大且淺，大小分布不均勻；橫向姿態(tài)相較于縱向姿態(tài)，韌性和塑性更好。圖2 不同姿態(tài)的Ti-6Al-4V試片拉伸斷口形貌Ti-6Al-4V激光選區(qū)熔化成形橫向姿態(tài)和縱向姿態(tài)試片拉伸力學性能見圖3。一方面，橫向姿態(tài)和縱向姿態(tài)的抗拉強度和屈服強度顯著高于鍛件強度標準（σb：895 MPa，σ0.2：825 MPa），而延伸
電加工與模具 2018年3期2018-07-12
- 鋼-鋁熱致攪拌摩擦點焊工藝研究
等的圓形或橢圓形韌窩。韌窩是微孔長大形成的，是微孔形核長大和聚合在斷口留下的痕跡。韌窩的形狀取決于所受應力的狀態(tài)，韌窩的大小和深淺取決于第二相的數(shù)量分布以及基體的塑性變形能力。若第二相數(shù)量較少且呈均勻分布，基體的塑性變形能力就強，就會形成大而深的韌窩。若基體的加工硬化能力很強，就會形成大而淺的韌窩。若微孔聚集斷裂就一定會形成韌窩，而在微觀形態(tài)上形成韌窩，宏觀上不一定出現(xiàn)韌性斷裂，這是因為宏觀上的脆性斷裂，在局部區(qū)域內可能是塑性斷裂，也可能是塑性變形，但顯示
新鄉(xiāng)學院學報 2018年6期2018-07-11
- 7475-T7351鋁合金厚板的斷裂韌性
?向斷口上以穿晶韌窩為主，而在?向斷口上沿晶斷裂比例增加；韌窩中大都可以觀察到含雜質Fe元素的粗大硬脆第2相粒子；板材中扁平狀晶粒及粗大硬脆第2相的分布是造成其斷裂韌性各向異性的原因。7475鋁合金厚板；T7351；斷裂韌性；晶粒組織；含F(xiàn)e雜質相7000系鋁合金由于強度高、密度小而被廣泛用作飛機的結構材料。在實際服役過程中，這些鋁合金材料有時會在遠低于屈服強度的條件下突然發(fā)生斷裂，對飛機的安全性構成嚴重威脅。在這些材料中通常會存在一些裂紋和缺陷，因此，在
中南大學學報（自然科學版） 2015年2期2015-09-24
- 壓鑄工藝對Al—Mg—Si—Mn合金組織及力學性能的影響
漸變得細小，而且韌窩數(shù)量增加，合金的室溫抗拉強度有顯著提高。第二組壓鑄溫度為700℃，隨著壓鑄力（60MPa、100MPa、140MPa）增加，合金試樣拉伸斷口形貌有所變化，韌窩數(shù)量明顯增多，韌窩直徑變小且深度較大，準解離面變得細小，在斷口的韌窩底部存在引起裂紋源的夾雜物或第二相粒子，這說明斷口韌性斷裂比例明顯增大，試樣斷口由韌窩特征向混合斷口轉化。第三組壓鑄溫度為750℃，隨著壓鑄力（60MPa、100MPa、140MPa）增加。掃描電鏡圖中存在的放大的
中國高新技術企業(yè) 2015年30期2015-08-11
- 元素Cr含量對粉末冶金TC4合金組織與性能的影響
口形貌中解理面與韌窩混合在一起，屬于解理+韌窩的“混合型”斷裂[11?13]。在這種斷裂方式中，解理面往往在初生α0相上形成，而發(fā)展不完全的韌窩在β相中形成。圖5(a)、(b)中標出了由初生α0相形成的解理面和β相形成的韌窩。當Cr含量為1%時，韌窩較多，解理面較少；隨Cr含量增加，韌窩逐漸減少、變淺，解理面變大，且數(shù)量增多，3%Cr時合金出現(xiàn)了一個較大的解理面，如圖(c)中箭頭所指區(qū)域；4%Cr時，合金的韌窩最少、最淺，解理面較多，合金伸長率明顯弱于1%
粉末冶金材料科學與工程 2015年3期2015-03-04
- Cu-Zr和Cu-Ag-Zr合金的高溫拉伸性能研究
口中部分布著大量韌窩，韌窩大小不一。CuAgZr合金宏觀斷口斷面較大，為典型的杯錐狀斷口，由纖維區(qū)和剪切唇區(qū)組成，頸縮現(xiàn)象沒有CuZr合金明顯，剪切唇表面較光滑，與拉伸軸呈45度左右的夾角，微觀斷口處韌窩大小基本相同，為等軸狀韌窩，且韌窩大小比CuZr合金小的多。在韌窩底部都能看到第二相質點的存在，而且CuZr合金韌窩壁上可見蛇形的滑移線，兩種合金均為沿晶韌性斷裂。韌窩特征的形成機理為空洞聚集，首先在材料內部分離形成空洞，在滑移的作用下空洞逐漸長大并和其他
中國科技縱橫 2014年13期2014-08-27
- 金屬鈮對鉻鉬鑄鋼組織與性能的影響研究
口微觀上均為等軸韌窩。1#試樣中韌窩較粗大，大韌窩周圍分布著許多小韌窩，但是大韌窩數(shù)量比較多；2#試樣中粗大韌窩較1#尺寸明顯減小，而且數(shù)量也較 1#少；3#試樣中粗大韌窩尺寸與2#接近，但其數(shù)量更少，周圍分布著大量均勻細小的小韌窩；4#中韌窩數(shù)量不多，但個別粗大韌窩粗化，尺寸與1#中的大韌窩尺寸接近；5#中粗大韌窩數(shù)量又逐漸增多，同時存在韌窩粗化現(xiàn)象。圖7 3#拉伸試樣斷口掃描電鏡宏觀形貌圖8 拉伸試樣斷口微觀形貌這與材料的力學性能相符合，含Nb量在0～
設備管理與維修 2014年4期2014-07-25
- 厚板高強鋼激光填絲多層焊接頭特征及斷裂機制研究
或橢圓形的凹坑-韌窩，這是金屬韌性斷裂最主要的微觀特征，由此可知，接頭的斷裂機制屬于韌窩斷裂.對比母材斷口與接頭斷口中韌窩的大小和深淺發(fā)現(xiàn)，母材斷口的韌窩尺寸在6-8 μm之間，并且韌窩較淺，大小不太均勻，而接頭斷口處韌窩尺寸在15-20 μm之間，大小非常均勻，且孔洞較深.根據斷口學理論，韌窩的尺寸大小、深淺、數(shù)量及均勻性反映了材料的強韌性的優(yōu)劣.如果韌窩的的尺寸比較均勻，深淺一致，說明其塑性及強韌性比較均勻，且在斷裂條件相同時，韌窩尺寸越大，表示材料的
材料科學與工藝 2013年1期2013-09-28
- 固溶處理對雙相不銹鋼組織性能的影響
)～圖3(d)為韌窩狀的微觀斷口形貌。由圖3可以看到，斷口上既有韌窩也有一種長條狀類韌窩形貌。圖4(a)為實驗用鋼鑄態(tài)金相試樣電鏡圖像，圖4(b)、圖4(c)、圖4(d)分別為圖4(a)中1、2、3點的能譜分析圖，其元素成分分析結果如表2所示。表1 實驗用鋼室溫拉伸試驗結果表2 實驗用鋼鑄態(tài)金相試樣成分分析結果質量分數(shù)，%)比較圖4(a)三個區(qū)域的能譜分析結果，1點區(qū)域即富σ相區(qū)，合金元素Cr、Mo百分含量最高，Si元素含量最低；2點區(qū)域即單相δ-鐵素體，
大型鑄鍛件 2013年1期2013-09-25
- 熱得快電熱絲的顯微斷口形貌分析
，呈等軸或撕裂“韌窩花樣”［6］，韌窩底部有細小孔洞(見圖1a)。正常使用狀態(tài)下電熱絲受火后的顯微斷口形貌特征為:斷口外貌呈不規(guī)則形，斷口凹凸不平加劇，整個表面更加粗糙，有較大的坑洞出現(xiàn)，呈等軸或撕裂“韌窩花樣”，韌窩底部有孔洞(見圖1b)。正常使用狀態(tài)下電熱絲受火前后的顯微斷口形貌特征雖有所不同，但均為“韌窩花樣”，屬于韌性斷口，無本質區(qū)別。圖1 正常使用電熱絲的顯微斷口形貌2.2 通電干燒狀態(tài)下電熱絲的顯微斷口形貌特征通電干燒狀態(tài)下電熱絲受火前的顯微斷
中國人民警察大學學報 2013年2期2013-07-24
- 焊接方法對2219鋁合金焊接接頭力學性能的影響
可以看出有明顯的韌窩存在，在較少的韌窩底部有顆粒狀的第二相存在，這些韌窩很淺且形貌規(guī)整，沒有明顯的變形。圖2b所示為FSW焊接接頭拉伸斷口形貌，可以看出拉伸斷口呈現(xiàn)大、小韌窩交錯分布的特征，韌窩數(shù)量多且存在較多的撕裂棱，這說明試樣在斷裂之前經歷的了大量的形變;同時韌窩很深而且在部分韌窩的底部還有第二相的存在，攪拌摩擦焊所獲接頭的斷裂類型為韌性斷裂。圖2c所示為EBW焊接接頭拉伸斷口形貌，可以看出斷口中存在大量的韌窩，這些韌窩較深且存在一定程度的變形，同時還
航空材料學報 2013年1期2013-07-16
- 高速列車用高強鋁合金焊接接頭疲勞裂紋的擴展特性
現(xiàn)較多二次裂紋及韌窩結構，在大韌窩中含有較大尺寸的第二相粒子及夾雜物[10]；在大韌窩的周圍分布著很多小韌窩，這是彌散相較小而形成的小韌窩結構。圖5所示為熱影響區(qū)試樣在近門檻值低速擴展階段、Paris中速擴展階段及快速斷裂階段的疲勞斷口形貌。圖5(a)所示為近門檻值的低速擴展階段斷口形貌，與圖4(a)中母材的斷口形貌基本相似，即存在一些較小的滑移臺階，裂紋也主要是沿著晶粒內部滑移帶擴展。對比圖5(b)與圖4(b)可以發(fā)現(xiàn)，熱影響區(qū)與母材在Paris中速擴展
中國有色金屬學報 2012年12期2012-12-14
- Mo、B對低合金高強鋼組織和性能的影響
斷增大,最后通過韌窩互相聯(lián)合導致斷裂,在正應力作用下形成等軸韌窩。1#和2#試樣的拉伸斷口均粗糙不平,呈纖維狀,為等軸韌窩斷口,表明兩個鋼種有較好的塑性。在圖1(a)和圖1(b)中可以觀察到兩個試樣的拉伸斷口上韌窩均很小,且數(shù)量多,呈等軸、無規(guī)則分布。在圖1(c)和圖1(d)中可以觀察到2#試樣中的韌窩部分相對較平滑、纖維組織較少,而1#試樣中,韌窩形貌大而深,表明1#試樣的塑性比2#試樣稍好。圖1 試驗鋼種的拉伸斷口形貌Fig.1 Fractograph
武漢科技大學學報 2010年1期2010-01-29