磨屑
- 溫度對(duì)7A04鋁銷-50CrMo4鋼盤(pán)摩擦副干滑動(dòng)摩擦磨損行為的影響
損亞表層組織以及磨屑形貌進(jìn)行分析；通過(guò)環(huán)境掃描電子顯微鏡中的能譜探頭(BSE，Ultim Max)對(duì)磨損表面及磨損亞表層進(jìn)行成分分布檢測(cè)；通過(guò)電子背散射衍射(EBSD，Oxford Symmetry S2)對(duì)磨損亞表層晶粒進(jìn)行分析，磨損率的計(jì)算公式如式1所示.Fig.2 Illustration of MMU-10G high temperature friction and wear testing machine圖2 MMU-10高溫摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)示意
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年10期2023-11-13
- 904L不銹鋼在不同氣氛下微動(dòng)磨損性能研究
環(huán)內(nèi)，磨損產(chǎn)生的磨屑增大了摩擦力，所以摩擦系數(shù)緩慢上升；(3)動(dòng)態(tài)穩(wěn)定階段，當(dāng)磨損接觸界面磨屑流動(dòng)達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡時(shí)，摩擦系數(shù)趨于穩(wěn)定.350 ℃二氧化碳環(huán)境下，摩擦系數(shù)在初始階段最低，而穩(wěn)定階段的摩擦系數(shù)大于350 ℃大氣環(huán)境.在摩擦系數(shù)進(jìn)入穩(wěn)定階段后，顯示出μ(RT-air)>μ(RT-CO2)>μ(350 ℃-CO2)>μ(350 ℃-air)的規(guī)律.Ft-D曲線和摩擦系數(shù)曲線的演變通常反映了磨痕形貌和磨損機(jī)制的變化[20-21].Fig.3 Frict
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年10期2023-11-13
- 鑄態(tài)和擠壓態(tài)AZ31鎂合金摩擦學(xué)特性對(duì)比研究
并收集相應(yīng)試樣的磨屑,采用場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(FESEM)觀察磨痕表面形貌和磨屑形貌。2 結(jié)果與分析2.1 力學(xué)性能鑄態(tài)和擠壓態(tài)AZ31鎂合金維氏硬度測(cè)量壓痕如圖1所示。擠壓態(tài)AZ31鎂合金的硬度為66.7 HV0.01,相對(duì)于鑄態(tài)AZ31鎂合金硬度52 HV0.01提高了28.3%。根據(jù)Hall-Petch公式,材料的顯微硬度與晶粒的尺寸關(guān)系可表示為[11]:圖1 AZ31鎂合金維氏顯微硬度測(cè)試壓痕HV=H0+kHd-1/2式中:H0和kH為常數(shù);d為
輕金屬 2023年7期2023-10-18
- 人工膝關(guān)節(jié)不同體外磨損周期的UHMWPE磨屑特征及細(xì)胞毒性研究
性松動(dòng)引起的，而磨屑誘導(dǎo)的假體周?chē)侨芙馐菍?dǎo)致無(wú)菌性松動(dòng)的首要原因[5].由于UHMWPE的耐磨性比鈷合金更差，人工膝關(guān)節(jié)假體磨損產(chǎn)生的磨屑也主要源于UHMWPE[6].因此，當(dāng)前人工膝關(guān)節(jié)磨屑的研究主要聚焦于UHMWPE磨屑的定量表征.采用人工膝關(guān)節(jié)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)開(kāi)展體外磨損試驗(yàn)已成為研究磨屑生成和特征分析的主要方法，但對(duì)不同磨損周期下UHMWPE磨屑的數(shù)量、尺寸、形狀和分布等特征的定量研究仍較少.一方面是由于體外磨損試驗(yàn)一般采用小牛血清溶液作為潤(rùn)滑液，
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年9期2023-10-13
- 包覆氧化鎂碳納米管增強(qiáng)AZ91 復(fù)合材料摩擦磨損性能
合材料表面形貌和磨屑形貌進(jìn)行觀察和分析。采用型號(hào)為UMT-TRIBO LAB 的摩擦測(cè)試儀觀察表面磨損后的3D 形貌。2 結(jié)果與分析2.1 摩擦磨損性能2.1.1 摩擦因數(shù)圖4 為AZ91-MgO@CNTs 和AZ91-CNTs 兩類復(fù)合材料摩擦因數(shù)與增強(qiáng)體含量的關(guān)系。由圖4 可以看出，添加兩種增強(qiáng)體（MgO@CNTs 和CNTs）后，兩類復(fù)合材料的摩擦因數(shù)都得到了明顯的降低。10 N 載荷下，隨著MgO@CNTs 含量增加到4.0.%時(shí)，復(fù)合材料的摩擦因
航空材料學(xué)報(bào) 2023年5期2023-10-13
- Inconel 718合金激光熔覆Stellite3/Ti3SiC2復(fù)合涂層摩擦學(xué)性能研究
8(c0)觀察到磨屑呈顆粒狀和少量塊狀，因?yàn)镮nconel 718基體表面硬度低，磨損過(guò)程中與Si3N4陶瓷球接觸摩擦產(chǎn)生塑性變形，表面物質(zhì)被撕裂成為塊狀磨屑，剝落后經(jīng)反復(fù)擠壓形成團(tuán)聚狀顆粒，與磨球以及磨損面一起形成三體磨粒磨損，從而導(dǎo)致基體摩擦系數(shù)較高，摩擦系數(shù)曲線波動(dòng)嚴(yán)重.相比之下，復(fù)合涂層的顯微硬度較高，能夠有效抑制磨損過(guò)程中的微切削和塑性變形，從而減少摩擦損傷[20].另外基體的磨損表面存在大量分散的白色磨粒，白色磨粒通過(guò)EDS分析可知，主要有Cr
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年6期2023-07-10
- 維生素E 穩(wěn)定型高交聯(lián)聚乙烯人工膝關(guān)節(jié)磨屑的分離提取
]. 磨損產(chǎn)生的磨屑在假體松動(dòng)的發(fā)生發(fā)展過(guò)程中起著關(guān)鍵性作用[3].尤其是聚乙烯(polyethylene, PE) 磨屑, 數(shù)量多(70%～90%), 分布廣, 可以引起假體周?chē)墙缑娓浇纳飳W(xué)反應(yīng), 繼發(fā)骨溶解并最終導(dǎo)致假體無(wú)菌性松動(dòng), 進(jìn)而制約人工假體的使用壽命[4-8]. 因此, 研究人工關(guān)節(jié)假體材料及其磨屑尤為重要.超高分子量聚乙烯(ultra high molecular weight polyethylene, UHMWPE) 磨屑已被大量
- Inconel 718激光熔覆合金層切向微動(dòng)磨損特性研究
較大.而隨著大量磨屑的形成和堆積，在后期試驗(yàn)過(guò)程中起到一定的潤(rùn)滑作用，從而出現(xiàn)耗散能降低的現(xiàn)象.另外，在相同的法向載荷下，增加位移幅值至200 μm時(shí)，由于微動(dòng)位移的增大，增加了試樣與對(duì)偶球的接觸面積，微動(dòng)磨損加劇，材料損傷增大.因此，材料的耗散能隨微動(dòng)位移的增加而增大[28].2.2 摩擦系數(shù)圖5所示為在不同法向載荷和位移幅值下的摩擦系數(shù)曲線.如圖5所示，在不同的法向載荷作用下摩擦系數(shù)曲線隨著循環(huán)次數(shù)的變化大致可以劃分為上升階段、下降階段和平穩(wěn)階段3個(gè)階
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-06-05
- 磨屑對(duì)潤(rùn)滑油摩擦性能的影響*
進(jìn)而產(chǎn)生大量微小磨屑。采用潤(rùn)滑劑分離摩擦表面是降低摩擦磨損的有效方法之一[1-3]。其中，部分磨屑會(huì)隨著廢油排出，但仍有磨屑會(huì)殘留在潤(rùn)滑油中[4-5]。磨屑作為潤(rùn)滑油中的雜質(zhì)，一方面會(huì)進(jìn)入零件接觸潤(rùn)滑區(qū)，加劇零件的磨損；另一方面磨屑的存在會(huì)改變潤(rùn)滑油的摩擦學(xué)性能，無(wú)法保證設(shè)備的運(yùn)行精度[1-2，6]。在精密機(jī)械中，由于關(guān)鍵零部件(如軸承、齒輪)長(zhǎng)期處于服役狀態(tài)，并且承受較高的載荷，易出現(xiàn)乏油工況，此時(shí)潤(rùn)滑體系中的磨屑會(huì)隨著流體流動(dòng)直接與壁面發(fā)生接觸[7-8
潤(rùn)滑與密封 2023年4期2023-04-26
- 電連接器微動(dòng)磨損的超聲識(shí)別與性能退化模型
試驗(yàn)，根據(jù)監(jiān)測(cè)的磨屑特征值和接觸電阻分析接觸件磨屑的分布特征和演變規(guī)律，以及接觸件性能的退化規(guī)律；分析試品的磨屑特征值總量和接觸電阻之間的關(guān)聯(lián)性；構(gòu)建麻雀搜素算法優(yōu)化BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)(SSA-BP)性能退化模型，對(duì)電連接器磨損狀態(tài)及性能退化進(jìn)行分析。1 電連接器微動(dòng)磨損的演變過(guò)程及狀態(tài)識(shí)別1.1 電連接器微動(dòng)磨損的演變過(guò)程電連接器插針與插孔以過(guò)盈配合的方式機(jī)械連接，插針與插孔插合時(shí)發(fā)生彈性變形，產(chǎn)生接觸壓力。振動(dòng)應(yīng)力作用下，插針與插孔間極易發(fā)生微動(dòng)磨損現(xiàn)象。微
中國(guó)機(jī)械工程 2023年2期2023-02-17
- 維生素E穩(wěn)定型高交聯(lián)聚乙烯人工關(guān)節(jié)磨損及磨屑的研究進(jìn)展
摩擦磨損性能及其磨屑特征的研究進(jìn)展。1 VE/HXLPE人工關(guān)節(jié)體外磨損量研究1.1 VE/HXLPE髖關(guān)節(jié)磨損量近十年，已有大量VE/HXLPE型人工關(guān)節(jié)的體外磨損研究。表1是關(guān)于VE/HXLPE人工髖關(guān)節(jié)的磨損研究，所有樣品均根據(jù)ISO 14242-1與ISO 14242-3在髖關(guān)節(jié)模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。Oral等[5]進(jìn)行500萬(wàn)次步態(tài)循環(huán)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，VE/HXLPE的磨損率比HXLPE的磨損率略低且無(wú)顯著性差異，但是比UHMWPE的磨損率降低了約90
北京生物醫(yī)學(xué)工程 2022年6期2022-12-24
- 高溫滑動(dòng)摩擦中釉質(zhì)層的綜述研究
形區(qū)，此時(shí)較大的磨屑被強(qiáng)迫排出磨痕，較小的磨屑繼續(xù)留在磨痕處，繼續(xù)被粉碎、壓實(shí)、氧化，參與釉質(zhì)層的形成。接觸界面的氧化物層不斷的剝離 - 氧化 - 壓實(shí) - 燒結(jié)，當(dāng)氧化物層承載能力足以支撐剪切力時(shí)，逐漸形成穩(wěn)定的氧化物層，達(dá)到減摩效果；當(dāng)氧化物層不足以支撐剪力時(shí)，接觸表面會(huì)繼續(xù)重復(fù)上一過(guò)程。因此在一定條件下，釉質(zhì)層的物理特性會(huì)影響磨損機(jī)制的轉(zhuǎn)變。Xiong[26]對(duì)Ni - Cr合金在600 ℃時(shí)高溫磨痕截面的顯微硬度分布進(jìn)行了分析，結(jié)果表明氧化物層的硬
材料保護(hù) 2022年6期2022-12-07
- 采煤機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)油液使用狀態(tài)及其對(duì)應(yīng)磨屑形態(tài)分析*
黏度變化、其中的磨屑形態(tài)及油液品質(zhì)與設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)之間的關(guān)系進(jìn)行了研究，期望能為采煤機(jī)油液的在線監(jiān)測(cè)提供理論依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)方法采集臨沂礦務(wù)局及淮北礦務(wù)局多個(gè)典型煤礦在運(yùn)轉(zhuǎn)采煤機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的油樣，從油樣開(kāi)始使用到報(bào)廢按平均時(shí)長(zhǎng)分8次進(jìn)行提取。用SNB-1數(shù)字式黏度計(jì)檢測(cè)不同污染階段油液的運(yùn)動(dòng)黏度，檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 265；用S-3000掃描電子顯微鏡檢測(cè)磨屑形貌，用FBRM在線顆粒分析系統(tǒng)進(jìn)行磨屑粒度檢測(cè)。2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果2.1 潤(rùn)滑油黏度與潤(rùn)滑油污染程度分級(jí)潤(rùn)滑
潤(rùn)滑與密封 2022年11期2022-11-15
- 電連接器接觸件的性能退化規(guī)律與壽命預(yù)測(cè)
間微動(dòng)磨損產(chǎn)生的磨屑是電連接器性能退化及失效的主要原因之一。電容層析技術(shù)根據(jù)被測(cè)物質(zhì)各相具有不同的介電常數(shù)，當(dāng)各相組分分布或濃度分布發(fā)生變化時(shí)，將引起被檢測(cè)對(duì)象的等價(jià)介電常數(shù)發(fā)生變化，從而使測(cè)量電極對(duì)間的電容值發(fā)生變化，在此基礎(chǔ)上，可利用相應(yīng)的圖像重建算法重建被測(cè)物場(chǎng)的介電分布圖。接觸電阻可以作為退化量參數(shù)進(jìn)行壽命預(yù)測(cè)研究，但是無(wú)法為電容層析技術(shù)提供便利。通過(guò)電容層析采集的電容數(shù)據(jù)可以實(shí)現(xiàn)電容層析成像，與此同時(shí)無(wú)法預(yù)測(cè)壽命。因此，本文擬依據(jù)電容層析技術(shù)進(jìn)行
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2022年9期2022-10-14
- 磨屑對(duì)TC4鈦合金微動(dòng)磨損行為的影響
致微動(dòng)磨損產(chǎn)生的磨屑難以排出，磨屑又以第三體的形式參與磨損[12-14]. 磨屑在微動(dòng)磨損中既可能充當(dāng)磨粒，加劇磨損，也可能黏附在接觸面上形成氧化物薄膜，而這層薄膜能夠在接觸面上剪切和變形，從而緩沖接觸面之間的相對(duì)滑動(dòng)[15-16].因此，針對(duì)不同的磨損機(jī)制，磨屑對(duì)微動(dòng)磨損的影響也不盡相同：如果是磨粒磨損占主導(dǎo)，磨屑的存在會(huì)促進(jìn)磨損；如果是黏著磨損占主導(dǎo)，磨屑提供的抗黏著作用會(huì)大于其造成的磨粒磨損的影響，磨屑的存在會(huì)抑制磨損[17].但是，在試驗(yàn)過(guò)程中無(wú)法
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- 銅鎳錫合金干滑動(dòng)磨損行為研究*
加一直減小是由于磨屑排除效率與生成效率形成動(dòng)態(tài)平衡過(guò)程，形成類似滾動(dòng)磨損，因此摩擦因數(shù)不斷減小。圖1(b)示出了轉(zhuǎn)速對(duì)銅鎳錫合金平均摩擦因數(shù)的影響?？梢钥闯?，隨著轉(zhuǎn)速的增大，銅鎳錫材料干摩擦的平均摩擦因數(shù)總體呈先增大后減小的趨勢(shì)。當(dāng)轉(zhuǎn)速為275 r/min時(shí)，銅鎳錫合金出現(xiàn)平均摩擦因數(shù)最大值。這是由于剛開(kāi)始摩擦?xí)r，2個(gè)接觸面的微凸體接觸，當(dāng)轉(zhuǎn)速和載荷增大時(shí)，微凸體之間會(huì)發(fā)生嚙合、嵌入。隨著法向載荷的增加，相對(duì)較軟的摩擦副被較硬的微凸體嵌入越深，摩擦力也增大
潤(rùn)滑與密封 2022年8期2022-08-26
- 重載條件下填料體系對(duì)胎面橡膠復(fù)合材料耐磨性的影響
體、表面降解層和磨屑。測(cè)試模式為衰減全反射(ATR)，所有樣本掃描波數(shù)范圍為400～4000 cm-1，分辨率為4 cm-1。1.3.3 耐磨性分析：采用TAS-130 輪胎磨耗模擬試驗(yàn)機(jī)[26]，對(duì)各樣品分別進(jìn)行正、反轉(zhuǎn)各2500 圈（即實(shí)際行程為1000 m）測(cè)試，并用千分之一的天平稱量磨前與磨后的質(zhì)量，實(shí)驗(yàn)結(jié)束，用相機(jī)拍攝測(cè)試輪表面，并收集測(cè)試過(guò)程中產(chǎn)生的磨屑。用偏光顯微鏡（PM，Axiolab 5 型，德國(guó)/卡爾蔡司顯微鏡公司）對(duì)磨屑形貌進(jìn)行放大觀
高分子材料科學(xué)與工程 2022年4期2022-08-01
- 人工關(guān)節(jié)磨屑的顯微單視圖深度估計(jì)方法研究*
礙。而磨損產(chǎn)生的磨屑會(huì)引起假體的無(wú)菌性松動(dòng)，是人工關(guān)節(jié)置換失效的一個(gè)主要原因[1-3]。所以，人工關(guān)節(jié)材料及其磨屑的研究十分重要。人工關(guān)節(jié)材料通常為金屬材料、高分子材料、陶瓷材料和復(fù)合材料[4]。不銹鋼是最早用于制作人工關(guān)節(jié)的金屬材料，但臨床研究表明，其生物相容性較差，在人體內(nèi)生理環(huán)境下，易被腐蝕和破裂。鈷合金及鈦合金被廣泛用于人工關(guān)節(jié)假體，但假體腐蝕、磨損的過(guò)程會(huì)產(chǎn)生游離的金屬離子，進(jìn)入體液循環(huán)，對(duì)人體有一定危害。超高分子聚乙烯是常用的人工關(guān)節(jié)高分子材料
潤(rùn)滑與密封 2022年7期2022-07-14
- 鋼軌打磨用釬焊金剛石砂輪研究
在實(shí)際加工中高溫磨屑和加工表面對(duì)金剛石有黏附現(xiàn)象，易造成金剛石的化學(xué)磨損與黏附磨損[8]；二是接觸區(qū)較高的磨削點(diǎn)溫度會(huì)對(duì)金剛石產(chǎn)生較大的熱損傷，加劇其石墨化轉(zhuǎn)變。因此，常規(guī)的釬焊金剛石工具用于鋼軌打磨等重負(fù)荷干磨干切工況時(shí)，往往不能達(dá)到預(yù)期效果。實(shí)現(xiàn)釬焊金剛石砂輪打磨鋼軌的關(guān)鍵在于控制好打磨時(shí)的排屑散熱問(wèn)題[9-10]，降低金剛石石墨化程度，減少磨損，從而延長(zhǎng)砂輪使用壽命?；阝F焊金剛石工具磨粒把持力強(qiáng)、出露高的天然優(yōu)勢(shì)，采用磨粒形貌優(yōu)化和斷續(xù)磨削的方法進(jìn)
金剛石與磨料磨具工程 2022年3期2022-07-14
- Ti6Al4V表面激光改性層重熔處理的微觀組織特征及寬溫域摩擦學(xué)性能研究
TEM)對(duì)收集的磨屑試樣進(jìn)行形貌分析，同時(shí)采用選區(qū)電子衍射(SAED)和高分辨電子顯微鏡(HRTEM)進(jìn)行進(jìn)一步表征.首先進(jìn)行金相拋光和丙酮超聲清洗，然后采用納米壓痕儀(TTX-NHT2，Anton-Paar，Austria)對(duì)重熔前后Ti6Al4V表面強(qiáng)化試樣進(jìn)行納米壓痕測(cè)試，其中壓頭為標(biāo)準(zhǔn)Berkovich金剛石壓頭，在納米壓痕測(cè)試中負(fù)載速率為50 μN(yùn)/s，最大載荷為20 mN，保壓時(shí)間為10 s，然后，負(fù)載以相同的速率卸載到零，分別對(duì)每組試樣測(cè)量3
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年3期2022-07-08
- TC4鈦合金磨削機(jī)理和仿真研究
中的磨粒負(fù)前角對(duì)磨屑的影響作用，但對(duì)鈦合金的微觀三維磨粒磨削機(jī)理及仿真的系統(tǒng)性研究仍十分欠缺。因此，本文以單顆磨粒加工物理過(guò)程分析為基礎(chǔ)，考慮不同磨削參數(shù)之間的相互作用，研究不同參數(shù)下的磨削動(dòng)態(tài)過(guò)程，揭示各參數(shù)對(duì)磨削力、磨削溫度分布、磨屑形態(tài)等的影響作用，對(duì)系統(tǒng)掌握鈦合金微觀磨粒磨削機(jī)理及仿真技術(shù)具有十分重要的意義。2 微觀磨粒磨削過(guò)程分析磨削工藝過(guò)程的本質(zhì)是微觀磨粒與工件之間進(jìn)行滑擦效果的宏觀累積效應(yīng)，磨粒以不同的形態(tài)分布于磨具表面，多顆磨粒共同作用去除
計(jì)算機(jī)仿真 2022年1期2022-03-01
- 氮化硅陶瓷球與軸承鋼的微動(dòng)摩擦磨損特性與損傷行為研究
EM)觀察磨斑及磨屑的顯微形貌，并采用配套能譜儀檢測(cè)元素分布.利用顯微共焦拉曼光譜儀(LabRAMHR Evolution，k=532 nm)分析磨屑物相組成.Fig.2 Schematic diagram shows the detection method of damage degree of Si3N4 ceramic balls after fretting friction圖2 Si3N4陶瓷球微動(dòng)表面損傷程度檢測(cè)方式示意圖2 結(jié)果與討論2.1
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-28
- 人工關(guān)節(jié)CoCrMo-UHMWPE 配副在不同接觸應(yīng)力下的摩擦、磨損和磨屑特征
摩擦磨損產(chǎn)生大量磨屑會(huì)導(dǎo)致假體無(wú)菌性松動(dòng)，已成為影響假體使用壽命和臨床可靠性的重要因素[3-5]。 因此，了解假體材料的摩擦磨損和磨屑特征，對(duì)新型人工關(guān)節(jié)摩擦學(xué)設(shè)計(jì)具有重要意義[6，7]。針對(duì)人工關(guān)節(jié)最常用的鈷鉻鉬(CoCrMo)-超高分子量聚乙烯(UHMWPE)配副，雖然已有較多文獻(xiàn)開(kāi)展了摩擦磨損研究，但現(xiàn)有文獻(xiàn)卻較少涉及其磨屑特征，尤其是磨屑數(shù)量、尺寸、形貌及其分布的綜合特征[8]。另一方面，由于體重、運(yùn)動(dòng)情況存在個(gè)體化差異，植入患者體內(nèi)的人工關(guān)節(jié)的實(shí)
材料保護(hù) 2022年12期2022-02-16
- 紅外熱成像技術(shù)在電連接器插拔磨損檢測(cè)中的應(yīng)用研究
位機(jī)械磨損，產(chǎn)生磨屑并堆積在磨損區(qū)域周邊。磨屑和因磨損而暴露的基底金屬會(huì)與大氣中的氧氣發(fā)生氧化反應(yīng)，形成氧化物，使得電連接器的接觸電阻迅速上升，從而導(dǎo)致其可靠性降低[2]。由此可知，電連接器接觸件間產(chǎn)生磨屑與電連接器磨損程度和接觸性能退化之間存在內(nèi)在關(guān)聯(lián)。在關(guān)于電連接器微動(dòng)磨損的研究中，許多學(xué)者探究了影響微動(dòng)行為的關(guān)鍵因素，主要包括相對(duì)濕度、溫度、法向力、位移幅值、頻率、粗糙度以及鍍層厚度等[3-7]。因微動(dòng)行為而產(chǎn)生的磨屑會(huì)導(dǎo)致電連接器電觸點(diǎn)的壽命縮短，
工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-16
- 304不銹鋼激光熔覆Co-Ti3SiC2自潤(rùn)滑復(fù)合涂層微觀組織與摩擦學(xué)性能
在室溫下的磨痕及磨屑形貌圖。從圖11(a-1)中可以看出，304不銹鋼基體表面磨痕形貌較為粗糙，變形程度較大，這是因?yàn)?04不銹鋼硬度偏低，表面容易出現(xiàn)較多細(xì)小顆粒，導(dǎo)致在對(duì)磨球的研磨過(guò)程中產(chǎn)生較大的接觸應(yīng)力，表面出現(xiàn)嚴(yán)重的塑性變形、犁溝以及少量的微凸峰；在圖11(a-2)中，304不銹鋼磨屑形貌主要為團(tuán)聚的細(xì)小顆粒和較大的片狀磨屑，這是由于在摩擦學(xué)實(shí)驗(yàn)中，基體表面被剝落，形成的部分磨屑在表面被擠壓或研磨成顆粒狀磨屑，導(dǎo)致基體表面發(fā)生三體磨料磨損。在室溫下
材料工程 2021年11期2021-11-13
- 壓鑄ZL101A 鋁合金摩擦磨損性能及機(jī)理的研究
程中產(chǎn)生一定量的磨屑，一方面它黏著在摩擦副上起到了一定的保護(hù)作用，引起摩擦系數(shù)下降，另一方面它與試樣基體不斷地黏著、分離，引起摩擦系數(shù)的波動(dòng)。上述兩方面的共同造成，形成了摩擦摩擦試驗(yàn)前期摩擦系數(shù)波動(dòng)式的下降，直至趨于相對(duì)穩(wěn)定，這其中SiN 摩擦副的摩擦系數(shù)比CGr15 摩擦副的摩擦系數(shù)更早地達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定的狀態(tài)，SiN 摩擦副大約在500s 左右，CGr15 摩擦副大約在650s 左右。隨著摩擦磨損試驗(yàn)的持續(xù)進(jìn)行，各組試驗(yàn)中均不同程度地出現(xiàn)摩擦系數(shù)波動(dòng)性增大
- 載荷對(duì)金屬/織構(gòu)化三元乙丙密封副摩擦學(xué)性能的影響
及摩擦過(guò)程中容納磨屑達(dá)到減磨作用[8-12]。Chen P.等人[13]發(fā)現(xiàn)，三角形表面織構(gòu)可以有效降低涂錫模具鋼基體表面的摩擦磨損。閆彩等人[14]發(fā)現(xiàn)，當(dāng)表面織構(gòu)占比為12%時(shí)，缸套的摩擦學(xué)性能達(dá)到最優(yōu)。Xiao Yang[15]建立了機(jī)械密封熱彈流體動(dòng)力潤(rùn)滑模型，通過(guò)數(shù)值模擬研究了三角形織構(gòu)的減磨機(jī)理，發(fā)現(xiàn)直角三角形織構(gòu)排布的動(dòng)壓潤(rùn)滑性能優(yōu)于等邊三角形織構(gòu)。王新宇等人[16]發(fā)現(xiàn)，通過(guò)對(duì)織構(gòu)表面占比和織構(gòu)大小的優(yōu)化，可以提升管道內(nèi)壁金剛石涂層的摩擦學(xué)
表面技術(shù) 2021年7期2021-08-03
- 集屑裝置對(duì)45#鋼磁場(chǎng)摩擦磨損性能的影響與磨屑量化分析
]發(fā)現(xiàn)：磁場(chǎng)促進(jìn)磨屑的吸附與氧化，形成“固體潤(rùn)滑”的效果，從而改善材料的摩擦性能。文獻(xiàn)[22]利用不同磁導(dǎo)率的摩擦配副材料進(jìn)行了試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)材料的磁導(dǎo)率也會(huì)影響磁場(chǎng)的減磨效果。目前對(duì)磁場(chǎng)摩擦過(guò)程中磨屑的研究主要為定性分析[23]，其主要原因?yàn)樵陂_(kāi)放環(huán)境下無(wú)法收集一些粒徑較小的磨屑。因此，基于自制的磁場(chǎng)摩擦試驗(yàn)機(jī)設(shè)計(jì)了一種集屑裝置，完整收集摩擦過(guò)程中的全部磨屑，對(duì)磨屑進(jìn)行定量分析，有助于完善磁場(chǎng)摩擦磨屑吸附機(jī)理和磁場(chǎng)摩擦氧化機(jī)理。本文根據(jù)對(duì)照試驗(yàn)設(shè)計(jì)規(guī)則，設(shè)計(jì)
- 氣探井封層橋塞撈磨工藝研究及應(yīng)用
壁接觸面積越大，磨屑越多時(shí)，所需扭矩也越大，驅(qū)動(dòng)螺桿鉆具旋轉(zhuǎn)的泵壓必然升高，卡鉆概率大幅提高。綜上所述，推薦采用鉆臺(tái)轉(zhuǎn)盤(pán)驅(qū)動(dòng)反扣鉆桿、鉆鋌、套銑筒進(jìn)行可撈式橋塞的磨銑，既能有效避免油管連接螺桿鉆具套銑筒出現(xiàn)的頻繁卡鉆、油管反轉(zhuǎn)、憋泵、磨銑效率低的難題，又有一定概率實(shí)現(xiàn)橋塞本體部件倒扣，提高解卡效率。3 磨銑參數(shù)優(yōu)化3.1 施工排量磨銑排量直接影響鉆磨效率及磨屑隨磨銑液上返的效果，最小磨銑排量只要滿足磨銑液的上返流速、大于磨屑下沉速度即可將磨屑送至井口[9-
石油機(jī)械 2021年1期2021-01-13
- 鎳基高溫合金高速超高速磨削成屑過(guò)程的三維仿真研究
與成屑機(jī)制，討論磨屑形貌及磨削力變化規(guī)律，探究應(yīng)力、應(yīng)變和溫度等物理參量的分布和變化，分析磨削速度和單顆磨粒切厚對(duì)磨屑形貌、成屑頻率及隆起情況的影響。1 有限元模型建立1.1 磨粒與工件材料模型由于CBN磨粒彼此間形狀差異大、不規(guī)則，而金剛石磨粒晶形較好且耐磨性高，所以單顆磨粒試驗(yàn)往往選用金剛石磨粒進(jìn)行，以便控制磨粒位姿和刃型[17-18]。因此，仿真選取金剛石磨粒，工件為GH4169鎳基高溫合金，其材料物理屬性見(jiàn)表1。表1 磨粒與工件材料的物理屬性[19
金剛石與磨料磨具工程 2020年6期2021-01-12
- 陶瓷-金屬結(jié)合劑CBN結(jié)塊的研制及其性能研究*
率對(duì)比圖2.2 磨屑分析在磨具磨削加工的過(guò)程中，因磨具磨粒在被加工工件表面的滑擦、耕犁和切削等3個(gè)過(guò)程的不斷進(jìn)行，會(huì)形成各種形態(tài)和尺寸的磨屑，反映出磨削過(guò)程中材料的加工硬化、塑性變形、發(fā)熱以及氧化程度等，因此對(duì)磨屑的分析也是衡量磨削性能的一個(gè)指標(biāo)。從打磨試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)收集2種結(jié)塊打磨后的磨屑，其分析結(jié)果如圖4所示。從圖4a可以看到：樹(shù)脂鋯剛玉結(jié)塊打磨后，一部分磨屑形成了粒徑不同的金屬球。造成這種現(xiàn)象的原因是鋯剛玉磨粒加工過(guò)程中，工件表面溫度迅速升高，磨屑在高溫下
金剛石與磨料磨具工程 2020年6期2021-01-12
- 基于光學(xué)低相干成像的滑油磨屑在線檢測(cè)
加，從而產(chǎn)生大量磨屑導(dǎo)致結(jié)構(gòu)迅速失效，突發(fā)失效的傳播速度很快，甚至可能在發(fā)動(dòng)機(jī)的其他部位產(chǎn)生二次破壞，甚至迅速發(fā)展為災(zāi)難性事故。航空發(fā)動(dòng)機(jī)軸承磨損的失效原因很多，與材料、設(shè)計(jì)、工作環(huán)境和工作載荷等各方面因素相關(guān)[1]。因此，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)滑油中磨屑的動(dòng)態(tài)特征變化情況具有重要意義。目前，國(guó)內(nèi)外航空發(fā)動(dòng)機(jī)滑油磨屑的檢測(cè)方式有離線式和在線式兩類[2]。離線檢測(cè)具有檢測(cè)精度高，能夠精確測(cè)定磨屑種類和形態(tài)特征等優(yōu)點(diǎn)，但是需要耗費(fèi)大量時(shí)間；在線檢測(cè)則具有實(shí)時(shí)、快速、連續(xù)等優(yōu)
無(wú)損檢測(cè) 2020年10期2020-10-17
- 一種針刺C/C復(fù)合材料-40Cr配副的摩擦學(xué)性能
DS能譜儀）觀察磨屑的形貌及各元素的原子比。結(jié)果表明：在干摩擦中，試樣的摩擦因數(shù)較大，在0.046～0.070波動(dòng)，磨損量較少，且摩擦因數(shù)與磨損量隨著載荷的增加而增加；在水潤(rùn)滑摩擦情況下，摩擦因數(shù)變化范圍較小，在0.037～0.052，但磨損量較大。干摩擦和水潤(rùn)滑條件下的摩擦因數(shù)和磨損量與載荷的大小呈正相關(guān)趨勢(shì)。此外磨屑中穩(wěn)定存在碳纖維和片層狀的40Cr，磨損機(jī)制為黏著磨損和磨粒磨損共同作用。0 引言摩擦學(xué)的發(fā)展已經(jīng)不單單是探究傳統(tǒng)的機(jī)械和力學(xué)性能［1-3
宇航材料工藝 2020年4期2020-09-27
- 2.5D Cf/SiC復(fù)合材料磨削工藝試驗(yàn)研究
粗糙度、磨削力及磨屑)的影響規(guī)律，并根據(jù)相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)2.5D Cf/SiC的磨削加工機(jī)理進(jìn)行深入分析.1 2.5D Cf/SiC單因素磨削試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料及設(shè)備試驗(yàn)材料為2.5D針刺Cf/SiC，其結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示.緯向纖維、無(wú)序碳纖維及經(jīng)向纖維交叉排列保證了二維平面的強(qiáng)度，針刺結(jié)構(gòu)的存在提升了整體三維空間的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，微觀結(jié)構(gòu)形貌如圖2所示.為突出體現(xiàn)2.5D針刺Cf/SiC的結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)，本文選取A面作為平面磨削加工對(duì)象，采用M7120A平面磨床
- 提升井下作業(yè)磨銑效率案例分析
種情況。判斷反出磨屑：①當(dāng)井下落物為穩(wěn)定落魚(yú)，含碳量較高時(shí)，磨屑為長(zhǎng)絲狀，最大厚度為0.5-0.8毫米，長(zhǎng)度可達(dá)70毫米，若磨屑呈細(xì)絲狀則說(shuō)明鉆壓小，應(yīng)適當(dāng)增加鉆壓。②當(dāng)落魚(yú)含碳量較低時(shí)，磨屑應(yīng)為長(zhǎng)度較短的絲條狀，長(zhǎng)度30-50毫米，有時(shí)局部擠壓研磨作用也會(huì)出現(xiàn)鱗片狀磨屑，如果反出磨屑大量呈現(xiàn)鱗片狀或鐵末，說(shuō)明參數(shù)不合理或磨鞋磨損嚴(yán)重。 ③如果洗井液排量不夠，環(huán)形空間流速低于或等于大塊磨屑沉降速度，則大磨屑在井筒中懸浮，地面收集到的磨屑實(shí)際是假象，因而應(yīng)根
中國(guó)石油企業(yè) 2019年11期2020-01-02
- 存在金屬磨屑的空間盤(pán)式滑環(huán)真空電弧放電試驗(yàn)研究
在工作過(guò)程中產(chǎn)生磨屑是不可避免的。目前，對(duì)滑環(huán)磨屑產(chǎn)生的影響因素、磨屑的粒徑、形貌、產(chǎn)生規(guī)律及特征有較多研究[3-8]，王華慶等[9]曾對(duì)磨屑顆粒在空間微重力及電磁場(chǎng)環(huán)境下可能的運(yùn)動(dòng)遷移規(guī)律進(jìn)行仿真研究。但是磨屑的存在對(duì)滑環(huán)最大的威脅是增大了真空電弧放電的風(fēng)險(xiǎn)，放電會(huì)給滑環(huán)造成致命故障，進(jìn)而威脅航天器在軌壽命，目前針對(duì)該方面的研究較少。為此，本課題對(duì)存在磨屑的空間盤(pán)式滑環(huán)真空電弧放電進(jìn)行試驗(yàn)研究，驗(yàn)證磨屑和電壓對(duì)滑環(huán)真空電弧放電的影響，得出真空電弧放電的特
航天器環(huán)境工程 2019年5期2019-11-07
- 剎車(chē)片磨屑形貌及物相分析*
次制動(dòng)都會(huì)不斷有磨屑脫離剎車(chē)片，其中大部分會(huì)隨著車(chē)輪的轉(zhuǎn)動(dòng)迅速進(jìn)入空氣環(huán)境中，隨后沉降在靠近公路地面的大氣、灰塵、土壤及周邊植物中，成為公路生態(tài)環(huán)境潛在威脅源．大多數(shù)汽車(chē)剎車(chē)片采用的是半金屬摩擦材料[3-4]．半金屬摩擦材料是以鋼纖維、銅纖維等代替石棉纖維，以樹(shù)脂或其改性物作為粘結(jié)劑，再加入摩擦性能調(diào)節(jié)劑，經(jīng)熱壓和固化獲得[3-6]．汽車(chē)剎車(chē)片在制動(dòng)時(shí)摩擦材料與制動(dòng)盤(pán)鼓會(huì)發(fā)生劇烈摩擦，在摩擦表面發(fā)生磨損的同時(shí)產(chǎn)生制動(dòng)效果，導(dǎo)致大量的磨屑產(chǎn)生．部分研究已經(jīng)證
材料研究與應(yīng)用 2019年1期2019-04-01
- 添加FeSi75合金對(duì)C/C-SiC高速動(dòng)車(chē)組摩擦制動(dòng)材料性能的影響
料在制動(dòng)過(guò)程中的磨屑分析見(jiàn)圖8。磨屑是材料在剎車(chē)過(guò)程中由于材料相互嚙合、擠壓、硬質(zhì)顆粒碰撞所剝落下來(lái)的物質(zhì)。低轉(zhuǎn)速時(shí)磨屑大多是材料本體剝落的；高轉(zhuǎn)速時(shí)由于制動(dòng)能量較大，對(duì)剝落下的大顆粒磨屑有充分研磨作用，使高速下的磨屑顆粒粒徑變小。同時(shí)高能載剎車(chē)時(shí)產(chǎn)生的高溫使小顆粒磨屑產(chǎn)生尺寸效應(yīng)引起高活性反應(yīng)生成新物質(zhì)。從圖8（a）和（b）可以看出，低速下磨屑主要是本體材料相互擠壓碰撞所剝落下的物質(zhì)，其中分布的大顆粒磨屑能夠達(dá)到微米級(jí)（約6 μm），但同時(shí)存在納米級(jí)小顆
中國(guó)鐵路 2019年3期2019-03-22
- 蒸餾水中TC4合金微動(dòng)磨損特性
的微動(dòng)磨損機(jī)制和磨屑的演化過(guò)程，分析其在蒸餾水中TC4合金腐蝕磨損的交互作用。1 試驗(yàn)上試樣分別是直徑為10.0 mm的GCr15球(維氏硬度約680)和Si3N4球(維氏硬度約1 500)，下試樣是直徑×高為24.0 mm×7.8 mm的TC4合金圓柱(維氏硬度約300)，化學(xué)成分見(jiàn)表1。對(duì)試驗(yàn)所需試樣的制備過(guò)程如下：用180~7000號(hào) SiC金相砂紙手工拋磨、機(jī)械拋光、用100 mL自制的腐蝕劑(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%氫氟酸、質(zhì)量分?jǐn)?shù)為69%的硝酸、蒸餾水
- 鋼軌打磨用新型復(fù)合砂輪及其磨削試驗(yàn)*
律，并將試驗(yàn)中的磨屑與鐵路上打磨的磨屑進(jìn)行了比較。王文健等[4]發(fā)現(xiàn)非對(duì)稱打磨可以將輪軌的接觸位置向軌頂移動(dòng)，有助于減緩鋼軌斜裂紋。顧凱凱等[5]利用模擬實(shí)驗(yàn)研究了打磨過(guò)程中鋼軌-砂輪界面的表面粗糙度、摩擦系數(shù)、磨損量等因素隨打磨參數(shù)變化的規(guī)律。盡管?chē)?guó)內(nèi)開(kāi)展了鋼軌打磨技術(shù)及相關(guān)應(yīng)用的研究，但在鋼軌打磨上產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益與國(guó)外比還有不小的差距。一方面是我國(guó)鋼軌打磨技術(shù)起步較晚，在技術(shù)上沒(méi)有國(guó)外成熟；另一方面是目前的鋼軌打磨砂輪市場(chǎng)被進(jìn)口砂輪牢牢把控，其中占有量
金剛石與磨料磨具工程 2018年6期2019-01-16
- 不同試驗(yàn)條件下C/C復(fù)合材料的摩擦磨損性能
試樣磨損后表面及磨屑的形貌特征.圖1 試樣形狀和接觸形式Fig.1 Samples shape and contact form2 結(jié)果與討論2.1 C/C試樣的熱解碳結(jié)構(gòu)圖2為C/C試樣熱解碳的偏光顯微圖.由圖可知,C/C試樣中CVI制備的熱解碳具有規(guī)整的“十”字架消光輪廓及環(huán)向裂紋,為光滑層結(jié)構(gòu),因此C/C試樣的摩擦系數(shù)相對(duì)較低,具有耐磨的特性.在摩擦過(guò)程中,熱解碳形成的磨屑膜隔離材料與對(duì)磨銷的直接接觸,起到了減小摩擦系數(shù)、降低磨損率的作用;熱解碳消耗
- 單顆磨粒磨削AISI 1045鋼的磨削力實(shí)驗(yàn)研究
程不受其他磨粒及磨屑的影響，因此研究單顆磨粒磨削是認(rèn)識(shí)復(fù)雜磨削的重要手段。從單顆磨粒磨削角度進(jìn)行研究,能夠有效解釋磨削過(guò)程中的各種物理現(xiàn)象[2-3]。早期的一些學(xué)者們采用單顆磨粒磨削的方法進(jìn)行了脆性材料加工機(jī)理的研究，得出：磨粒以微量切深去除脆性材料時(shí)，脆性材料產(chǎn)生塑性變形[4-5]；但是關(guān)于單顆磨粒磨削金屬材料的研究相對(duì)較少。AISI 1045碳素結(jié)構(gòu)鋼的冷熱加工性能優(yōu)異，機(jī)械性能好[6]。早期關(guān)于AISI 1045鋼磨削力的研究主要是建立磨削力的經(jīng)驗(yàn)公
太原理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年5期2018-09-21
- 基于ABC-BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)故障診斷方法
作用導(dǎo)致許多金屬磨屑懸浮在滑油之中，而磨屑蘊(yùn)含著發(fā)動(dòng)機(jī)磨損狀態(tài)的重要信息，因此滑油金屬磨屑成為檢測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械磨損狀態(tài)的一項(xiàng)重要指標(biāo)[1]。針對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械磨損問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外有關(guān)學(xué)者進(jìn)行了相應(yīng)的研究，文[2]基于信號(hào)處理方面，運(yùn)用傳感器實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，利用小波變換對(duì)時(shí)域和頻域進(jìn)行處理處理。文[3]基于模型方面，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)滑油系統(tǒng)進(jìn)行建模來(lái)判斷發(fā)動(dòng)機(jī)滑油系統(tǒng)機(jī)械磨損的狀態(tài)，單個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)滑油系統(tǒng)結(jié)構(gòu)不同，構(gòu)建的模型缺乏普遍適用性。文[4]主要利用決策樹(shù)構(gòu)建專家系統(tǒng)進(jìn)行故障
裝備制造技術(shù) 2018年5期2018-07-11
- 中重型車(chē)輛離合器摩擦副材料的高溫摩擦磨損性能
試樣磨損所產(chǎn)生的磨屑，運(yùn)用環(huán)境掃描電子顯微鏡Quanta200觀察磨屑形貌，結(jié)合EDS能譜儀觀察磨屑組織和成分，并使用X線衍射儀對(duì)磨屑物相進(jìn)行分析，綜合探討高溫下摩擦片與對(duì)偶鋼片摩擦磨損機(jī)制。2 結(jié)果與討論2.1 摩擦磨損性能銅基摩擦片與對(duì)偶鋼片的摩擦磨損性能隨溫度的變化如圖2所示，其中摩擦因數(shù)為試驗(yàn)中各個(gè)溫度下摩擦因數(shù)穩(wěn)定后的平均值。從圖2可知：當(dāng)溫度從室溫升至600 ℃時(shí)，摩擦片和對(duì)偶鋼片的摩擦因數(shù)和磨損量的增長(zhǎng)規(guī)律有著良好的對(duì)應(yīng)關(guān)系；從室溫到 200
- 等溫化學(xué)氣相滲透法制備C/C-SiC復(fù)合材料的摩擦磨損性能
對(duì)摩擦表面形貌和磨屑微觀形貌的分析，表明制動(dòng)過(guò)程中的磨損機(jī)制受材料表面宏觀硬度的影響顯著；隨著復(fù)合材料表面硬度的降低，磨損機(jī)制由磨粒磨損為主向磨粒磨損和黏結(jié)磨損聯(lián)合轉(zhuǎn)變，從而使摩擦系數(shù)和磨損量顯著提高。等溫化學(xué)氣相滲透法；C/C-SiC復(fù)合材料；摩擦磨損性能C/C-SiC復(fù)合材料是在C/C復(fù)合材料中添加SiC，將SiC的硬度和化學(xué)穩(wěn)定性與石墨的自潤(rùn)滑性相結(jié)合，進(jìn)而提高材料的摩擦學(xué)性能[1-3]。C/C-SiC復(fù)合材料具有低密度、高強(qiáng)度、良好的抗氧化和耐高溫
航空材料學(xué)報(bào) 2017年4期2017-08-08
- 對(duì)偶件表面微結(jié)構(gòu)取向?qū)TFE基自潤(rùn)滑軸承材料摩擦性能的影響
微觀形貌2.3 磨屑形貌3種不同取向?qū)ε技?duì)摩后復(fù)合材料的磨屑形貌如圖6所示。由圖6a和圖6c 可知，取向?yàn)?°和90°時(shí)磨屑均呈較大的平整的片狀，這是PTFE復(fù)合材料正常滑動(dòng)疲勞磨損的片狀磨屑，這些磨屑部分會(huì)粘附于自身表面或轉(zhuǎn)移到對(duì)偶件表面，且容易滯留在摩擦界面；由圖6b可知，取向?yàn)?5°時(shí)磨屑為大薄片，且呈卷曲狀，表明其為條帶形片狀磨屑，且容易排出摩擦界面，從而造成磨損增大。由此可見(jiàn)，對(duì)偶件表面不同微結(jié)構(gòu)取向?qū)?span id="syggg00" class="hl">磨屑形成的機(jī)理不同，是導(dǎo)致摩擦磨損不同的原
軸承 2017年2期2017-07-25
- 磁場(chǎng)強(qiáng)度對(duì)45鋼摩擦磨損性能的影響
對(duì)磨損表面形貌及磨屑進(jìn)行了表征。試驗(yàn)結(jié)果表明：施加磁場(chǎng)明顯影響了45鋼的摩擦磨損性能。隨著磁場(chǎng)強(qiáng)度的增大，摩擦因數(shù)逐漸增大，磨損率逐漸減小，磨損表面粗糙度逐漸降低。磨屑參與摩擦過(guò)程的方式不僅影響其自身粒度的大小，而且影響摩擦表面接觸狀態(tài)，以至于對(duì)45鋼的摩擦磨損性能產(chǎn)生了顯著影響。磁場(chǎng)促進(jìn)磨損表面及磨屑的氧化并吸附磨屑反復(fù)參與摩擦過(guò)程，在磨損表面形成磨屑層，從而改變45鋼的摩擦磨損性能。45鋼；磁場(chǎng)；摩擦磨損；氧化0 引言隨著電磁技術(shù)應(yīng)用范圍的不斷擴(kuò)大，越
- 損傷容限型鈦合金TC4-DT的微動(dòng)磨損性能
蓋于塑變層表面的磨屑附著層共同疊加組成。由磨痕的放大形貌圖可清晰地觀察到塑性變形層，TC4-DTmax磨痕表面絕大多數(shù)區(qū)域被磨屑層覆蓋，磨屑多為粒狀，局部裸露出塑變層的表面。該層TC4-DTmix、TC4-DTmax均呈現(xiàn)較清晰的損傷的痕跡，彗星狀的磨痕以及犁溝，磨損表面存在大小不等的結(jié)疤和材料缺失的現(xiàn)象。由高倍形貌圖可以看出細(xì)小顆粒狀磨屑覆蓋層，塑性變形層材料剝落形成大片磨屑，因?yàn)槲灰品^大，經(jīng)過(guò)反復(fù)碾壓形成細(xì)碎磨屑，細(xì)小磨屑比較容易轉(zhuǎn)移排出接觸面，磨屑
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2017年3期2017-04-26
- 噴丸強(qiáng)化與涂層復(fù)合表面處理改善Ti-6Al-4V鈦合金抗微動(dòng)磨損性能*
緣區(qū)域均能觀察到磨屑。依據(jù)三體理論，磨屑的形成過(guò)程中首先接觸表面發(fā)生粘著及塑性變形，接觸界面發(fā)生加工硬化，材料脆性增加，微動(dòng)學(xué)白層形成，然后大顆粒剝落、碎化并伴隨著氧化，形成氧化態(tài)磨屑。然后隨著接觸界面的移動(dòng)而遷移，并隨之發(fā)生了磨粒磨損，材料表面產(chǎn)生擦傷或犁溝痕跡。中心區(qū)域高倍形貌特征顯示，圖2（d）～（f）對(duì)應(yīng)圖2（a）～（c）中A、C、D區(qū)域的局部放大，3種樣品磨屑的形貌狀態(tài)不同。對(duì)于原始試樣，磨痕中心區(qū)域存在著不同尺寸的磨屑，大尺寸磨屑（大顆粒）、細(xì)
航空制造技術(shù) 2015年17期2015-05-31
- 超聲輔助磨削碳化硅鋁基復(fù)合材料改善砂輪堵塞的實(shí)驗(yàn)研究*
僅有很少的熱量被磨屑帶走，大部分熱量傳到了工件當(dāng)中，這使得加工區(qū)域溫度升高;又由于鋁基體熔點(diǎn)低，易熔化，熔化的鋁基體會(huì)涂覆或與磨屑一起粘結(jié)在砂輪表面上堵塞砂輪，因此研究磨削碳化硅鋁基復(fù)合材料時(shí)砂輪的堵塞機(jī)理具有極其重要的應(yīng)用價(jià)值。通常影響砂輪堵塞的因素有:被加工材料的物理、力學(xué)性能，以及切削液、砂輪類型和加工條件等。超聲輔助加工是將超聲振動(dòng)與傳統(tǒng)的機(jī)械加工相結(jié)合的一種新興的加工方法，它將高頻超聲振動(dòng)附加在刀具或加工工件上，利用超聲振動(dòng)能量改變?nèi)コ龣C(jī)理，改善
制造技術(shù)與機(jī)床 2015年6期2015-04-24
- 鈦合金球頭鍍類金剛石碳膜人工髖關(guān)節(jié)磨屑分析
石碳膜人工髖關(guān)節(jié)磨屑分析屈文振，廖偉雄，張 浩，李 冀，王克濤，楊以萌，李眾利解放軍總醫(yī)院 骨科，北京 100853目的分析鈦合金球頭鍍類金剛石碳(diamond-like carbon，DLC)膜人工髖關(guān)節(jié)的磨屑特征。方法實(shí)驗(yàn)設(shè)置3組：進(jìn)口關(guān)節(jié)組(A)，鈷鉻鉬合金球頭對(duì)超高分子量聚乙烯(ultra-high molecular weight polyethylene，UHMWPE)臼杯(CoCrMo-UHMWPE，Zimmer，America)；鍍膜關(guān)節(jié)
解放軍醫(yī)學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年12期2015-03-20
- 攪拌摩擦加工鋁基復(fù)合材料的高溫摩擦磨損性能
淺的犁溝外，還有磨屑脫落后留下的犁溝凹坑(見(jiàn)圖3(a-1))。200℃時(shí)的磨損面塑性變形痕跡開(kāi)始比較明顯，并出現(xiàn)剝離痕跡(見(jiàn)圖3(b-1))，300℃時(shí)，鑄態(tài)未處理材料的磨損面更粗糙，塑性流動(dòng)更加嚴(yán)重，且存在明顯的波浪紋(見(jiàn)圖3(c-1))。這是因?yàn)樵谀p過(guò)程中，鑄態(tài)材料表面的微凸在對(duì)磨材料不銹鋼球和旋轉(zhuǎn)力矩的切削作用下，產(chǎn)生塑性變形，并從其表面脫落形成磨屑，導(dǎo)致磨損面上出現(xiàn)凹坑。產(chǎn)生的磨屑附在對(duì)磨材料不銹鋼球的接觸表面，形成三體磨損，犁削復(fù)合材料的表面而
材料工程 2015年6期2015-03-03
- 溫度對(duì)鑄態(tài)SiCp/A356復(fù)合材料滑動(dòng)摩擦磨損特性的影響
M觀察磨損表面及磨屑形貌，通過(guò)EDS檢測(cè)相應(yīng)區(qū)域的成分，用奧林巴斯激光共焦掃描顯微鏡OLS4000分析磨痕的粗糙度。2 結(jié)果與分析2.1 溫度對(duì)滑動(dòng)摩擦磨損率的影響圖1所示為SiCp/A356復(fù)合材料在干滑動(dòng)摩擦磨損時(shí)磨損率隨溫度變化。由圖1可知，總體上磨損率隨著溫度的升高而增加，但不同溫度下的增加幅度不同。當(dāng)溫度在200 ℃以下，溫度變化的影響相對(duì)很小，磨損率只增加50%(由0.028 3 μg/cm增加到0.042 5 μg/cm)，曲線相對(duì)較平緩；但
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2014年1期2014-03-18
- 超聲輔助法提取人工關(guān)節(jié)磨屑的實(shí)驗(yàn)研究*
潤(rùn)滑液，人工關(guān)節(jié)磨屑沉積于關(guān)節(jié)滑膜或分散于關(guān)節(jié)液中，其中的雜質(zhì)將對(duì)磨屑的分離起阻礙作用，而人工關(guān)節(jié)磨屑特別是超高相對(duì)分子質(zhì)量聚乙烯磨屑具有非磁性和非金屬性，密度與人工關(guān)節(jié)潤(rùn)滑液非常接近，磨屑的有效提取成為研制人工關(guān)節(jié)磨屑分離裝備的一個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題.根據(jù)摩擦副種類和摩擦副材質(zhì)不同，人工關(guān)節(jié)磨屑提取一般分為酸消化法［1，2］、堿消化法［3～7］和酶降解法［8］.酸消化法會(huì)引起金屬磨屑反應(yīng);堿消化法只適用于對(duì)陶瓷、聚乙烯、鈦合金等磨屑的提取，且所需時(shí)間較長(zhǎng)，在納米磨
菏澤學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年2期2013-12-10
- C／C－SiC材料不同制動(dòng)速率下的濕式摩擦磨損性能
結(jié)構(gòu)、摩擦表面及磨屑進(jìn)行觀察。2 結(jié)果與討論2.1 顯微結(jié)構(gòu)與接觸角分析C／C－SiC試樣的密度為2.26g·cm－3，開(kāi)孔率為6.4%。C／C－SiC材料的顯微形貌及其炭纖維氈體結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。由圖1（a）可以看出，C／C－SiC材料是典型的非均質(zhì)材料，無(wú)緯布和網(wǎng)胎相互交替排布，具有明顯的亞結(jié)構(gòu)單元。圖1（a）黑色區(qū)域?yàn)樘坷w維和熱解炭，灰白區(qū)域?yàn)棣拢璖iC及殘留Si。由圖1（b）炭纖維氈體結(jié)構(gòu)示意圖可知，無(wú)緯布層纖維排列整齊緊密，網(wǎng)胎層短纖維隨機(jī)雜
材料工程 2013年3期2013-12-01
- GH4169高溫合金的單顆磨粒高速磨削試驗(yàn)
削試驗(yàn)中磨削力、磨屑形態(tài)及磨粒磨損等方面進(jìn)行了相關(guān)研究。Desa［2］等將磨粒想象為簡(jiǎn)單的幾何形狀，用形狀規(guī)則的磨料做滑擦和磨削試驗(yàn)來(lái)研究磨削力和磨屑的形成。而實(shí)際磨粒形狀往往是不規(guī)則的，繼而又有學(xué)者采用實(shí)際磨削所用的剛玉和CBN（立方氮化硼）磨粒來(lái)完成單顆磨粒磨削試驗(yàn)，以此來(lái)研究磨削機(jī)理。結(jié)果表明，磨粒前角對(duì)法向磨削力的影響比對(duì)切向磨削力的影響更大，且磨粒負(fù)前角越大，法向磨削力越大；磨粒負(fù)前角增大導(dǎo)致摩擦角減?。?］。馮寶富［4］等將單顆磨粒粘接在特制的
機(jī)械工程材料 2013年8期2013-08-16
- 添加BN對(duì)光滑層熱解炭結(jié)構(gòu)的C/C復(fù)合材料摩擦性能的影響
材料的組織結(jié)構(gòu)和磨屑進(jìn)行SEM形貌觀察。結(jié)果表明：與C/C復(fù)合材料相比，C/C-BN復(fù)合材料的線性磨損率降低了40%，質(zhì)量磨損率降低了70%；摩擦表面中的六方BN在摩擦過(guò)程中始終保持穩(wěn)定，BN的存在使光滑層熱解炭結(jié)構(gòu)的C/C復(fù)合材料的摩擦因數(shù)曲線變得平穩(wěn)、波動(dòng)小并且對(duì)剎車(chē)壓力響應(yīng)迅速，摩擦表面上形成了一層薄的摩擦膜。C/C復(fù)合材料；BN；摩擦磨損；摩擦表面；磨屑Abstract:The carbon fiber reinforced/carbon-boro
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2012年7期2012-09-29
- 外加磁場(chǎng)對(duì)摩擦副摩擦學(xué)性能影響的研究進(jìn)展
察到有金屬光澤的磨屑產(chǎn)生。當(dāng)外加磁場(chǎng)增大后，摩擦因數(shù)和磨損率顯著降低。文獻(xiàn)［9－13］研究了Fe／Fe摩擦副，結(jié)果表明，與無(wú)磁場(chǎng)相比，外加磁場(chǎng)增大后，摩擦副的摩擦因數(shù)降低，磨損量明顯減少，磨損表面光滑，磨屑細(xì)化。微觀分析表明，F(xiàn)e在磁場(chǎng)條件下磨損后，摩擦表面出現(xiàn)氧化層，并且大量磨屑被氧化。1.2 鐵磁性材料／非鐵磁性材料摩擦副文獻(xiàn)［17］研究了外加磁場(chǎng)對(duì)Fe／Cu摩擦副摩擦學(xué)性能的影響，試驗(yàn)結(jié)果表明，隨著外加磁場(chǎng)的增大，鐵磁性和非鐵磁性試樣不僅磨損率都在上
- 紙基摩擦材料的磨損機(jī)理分析
重的磨損,并產(chǎn)生磨屑;其中,植物纖維的磨損更為嚴(yán)重。磨損表面產(chǎn)生嚴(yán)重的界面分離,甚至發(fā)生纖維的脫落。磨損時(shí)所產(chǎn)生的纖維磨屑及填料磨粒鑲嵌于植物纖維中或陷于材料的孔隙中,不會(huì)對(duì)材料的磨損性能造成明顯影響。熱分析表明,磨損使得熱性能較差的植物纖維發(fā)生顯著的熱衰退,材料的熱性能下降。這些結(jié)果表明,紙基摩擦材料的磨損機(jī)理主要為黏著磨損和疲勞磨損。紙基摩擦材料;磨損;熱衰退紙基摩擦材料具有成本低、動(dòng)摩擦因數(shù)穩(wěn)定、動(dòng)/靜摩擦因數(shù)比接近、貼合性能平穩(wěn)、磨損率低、使用壽命
中國(guó)造紙 2011年6期2011-11-22
- 三維針刺C/SiC復(fù)合材料與30CrSiMoVA對(duì)偶的摩擦磨損性能與機(jī)理
e,SEM）進(jìn)行磨屑的形貌觀察和元素分析。采用D/MAX-2400型X射線衍射儀(X-ray diffraction,XRD）分析磨屑物相組成和剎車(chē)前后合金鋼30CrSiMoVA摩擦面的相變化。2 結(jié)果與討論2.1 初始剎車(chē)速率對(duì)摩擦性能的影響圖1a是三維針刺 C/SiC與 30CrSiMoVA對(duì)偶剎車(chē)過(guò)程中的摩擦系數(shù)隨時(shí)間變化的曲線。初始剎車(chē)速率為5m/s時(shí),摩擦系數(shù)在剎車(chē)過(guò)程中逐漸增加,在剎車(chē)終了時(shí)摩擦系數(shù)達(dá)到最大(約0.7）。初始剎車(chē)速率為10m/s
航空材料學(xué)報(bào) 2011年5期2011-06-06