筒節(jié)
- 筒節(jié)淬火界面換熱系數求解方法對比
214123)筒節(jié)是航天、石化、核電等領域重大技術設備的核心基礎零部件,因常年處于高溫高壓的工作環(huán)境,力學性能要求極高。淬火是筒節(jié)常用的熱處理手段之一,但大直徑薄壁筒節(jié)在淬火過程中易發(fā)生熱應力不均導致內部缺陷和畸變,模擬淬火溫度場有助于分析提高工件淬火冷卻均勻性[1]。界面換熱系數是模擬筒節(jié)淬火溫度場的關鍵邊界條件,也是評價淬火介質冷卻能力的重要參數,常用求解方法有反傳熱法、有限元仿真法[2]、能量平衡法[3]、神經網絡法[4],其中基于試驗數據的反傳熱
金屬熱處理 2023年10期2023-10-23
- 數控下料誤差對塔架法蘭平面度的影響及控制*
蘭平面度和塔段各筒節(jié)的同軸度、垂直度，才能保證整個風電機組整體質量可靠、吊裝過程順利、投入使用后運行平穩(wěn)。而在塔架制作過程中，塔架筒體數控下料誤差是影響法蘭平面度的最重要因素，直接決定了法蘭平面度的幾何指標狀況[1]。筆者以遠景能源EN141/2.5型塔架的上段直形筒體為例，首先展開下料設計圖形和下料超差圖形，再對筒體卷制成型后的筒體端面平面度進行測量，經過二者筒體端面平面度對比，探討塔架數控下料誤差對法蘭平面度的影響。1 風電塔架結構形式及相關要求風電塔
機械研究與應用 2022年6期2023-01-30
- 鋼管混凝土拱橋鋼板精密切割下料技術研究
成最小的單元，為筒節(jié)、角鋼、連接板和加勁肋零件。在“以折代曲”的弦管加工技術中，筒節(jié)的加工是實現鋼管混凝土拱橋懸鏈線線形的關鍵因素[2]，所以本文以最具代表性的筒節(jié)母材鋼板切割下料為主要研究對象，探討精密切割下料技術在鋼管混凝土拱橋的應用與優(yōu)化。2 工藝原理鋼管混凝土拱橋原材鋼板采用無余量切割下料和預留余量切割下料兩種工藝。無余量切割下料工藝主要用于焊接收縮量較小的零件，以及非拱肋分段端頭的其他筒節(jié)；預留余量切割下料工藝主要用于焊接收縮量較大的零件，以及拱
西部交通科技 2022年9期2022-11-17
- 大型筒節(jié)軋機結構研究與參數計算
18000)大型筒節(jié)是直徑尺寸超大、寬厚比較大的環(huán)形件，是我國核電、石化、風力發(fā)電、航空航天等重要經濟領域基礎裝備的關鍵零部件。傳統(tǒng)的環(huán)件主要是通過輾環(huán)機生產，由于輾環(huán)機設備結構和工藝限制，無法適應大型容器生產需要。文獻[1-2]中提出目前對于大型筒節(jié)制造通常采用水壓機自由鍛造工藝，需要進行墩粗沖孔、拔長和擴孔工序，斷續(xù)操作，生產效率低，能耗大，筒節(jié)圓度尺寸精度差，導致后續(xù)深加工的切削損耗大，材料利用率低，不能滿足市場的大量需求。隨著我國該領域工業(yè)的快速發(fā)
中國重型裝備 2022年3期2022-09-30
- 大型不銹鋼筒體成型制造技術及變形控制
板、過渡段、下部筒節(jié)、上部筒節(jié)（含上法蘭）四部分組成，共三條環(huán)焊縫，底板為鍛件，其余均為鋼板；下部筒節(jié)分布6條環(huán)槽，底板的平面度0.1/300mm，整體不超過0.38mm；6條環(huán)槽的同軸度要求0.3mm，如圖1所示。整體焊接完成后，工件整體加工上部法蘭面及內壁上段內孔。圖1 筒體構造示意圖1.2 制造工藝性分析底板采用鍛件加工而成，其余各件采用鋼板卷板、焊接而成。因為工件筒體較深，且底部平面的形位公差有平面度要求，筒體較深（最深環(huán)槽約2700mm），難以在
中國新技術新產品 2022年12期2022-09-23
- 電站高壓鍋爐鍋筒卷制及焊接工藝分析
長度，一般由幾段筒節(jié)組成。高壓鍋爐鍋筒常用的鋼板材質為P355GH，制造過程由鋼板卷制、坡口加工、焊接等工藝組成，鍋筒卷制和焊接是其最重要的工藝環(huán)節(jié)。鍋爐制造企業(yè)的生產能力，直接影響著這兩個工藝能否有效實現。文章就太原鍋爐集團有限公司高壓鍋筒制造中，鍋筒卷制和焊接兩個主要工藝技術，結合生產實踐，進行比較分析，為同類制造企業(yè)提供有一定價值的參考。1 筒節(jié)的規(guī)格材質及其性能P355GH鋼屬于細晶粒低合金鋼，AL的總含量最低值規(guī)定為0.02%，上屈服點為355
現代工業(yè)經濟和信息化 2022年4期2022-06-12
- 塔架法蘭焊接缺陷的火焰矯正方法
每段塔架均由若干筒節(jié)和法蘭焊接而成[1],相鄰塔架段采用高強度緊固件進行連接。考慮到高強度連接螺栓受力、相鄰塔架段的密封防水等要求,塔架法蘭端面焊接后只能內傾,內傾值一般為0～1.5 mm,法蘭端面的整體平面度不大于2 mm,在30°區(qū)域內局部平面度不大于0.8 mm。塔架法蘭與筒節(jié)焊接如圖1所示?！鴪D1 塔架法蘭與筒節(jié)焊接塔架法蘭為環(huán)形鍛件,筒節(jié)采用鋼板卷制而成,材質均采用低合金高強度鋼。由于塔架法蘭的頸部比較短,長度一般為頸部壁厚的2～3倍,因此塔架法
機械制造 2022年2期2022-06-09
- 風電機組塔架筒節(jié)凹陷評估與處理
每段塔架均由若干筒節(jié)和法蘭焊接而成[1]。風力發(fā)電在我國進入商業(yè)運營已經有二十幾年的時間,伴隨著風力發(fā)電事業(yè)的蓬勃發(fā)展,某些風電機組暴露出安全事故,引起整個行業(yè)的關注。風電機組倒塔所造成的經濟損失及社會負面影響均較大,事故發(fā)生的原因通常較為復雜[2]。因此,必須重視風電機組塔架的設計、制造、運輸、安裝,以及后期運維等,避免風電機組發(fā)生重大安全事故。目前國內大部分風電場使用的仍然是鋼制管狀塔架[3],這一風電機組塔架的結構特點是橫截面為圓形。風電機組塔架筒節(jié)
裝備機械 2021年4期2022-01-04
- 大型筒節(jié)軋制成形機理研究
條件。為了使大型筒節(jié)能夠連續(xù)穩(wěn)定地軋制，大型筒節(jié)軋制成形必須滿足一定的咬入條件，與單輥驅動不同，雙輥驅動時芯輥與驅動輥對軋件的摩擦力均起到了驅動作用，本文對雙輥驅動下的咬入條件進行了重新推導。如圖所示為大型筒節(jié)軋制變形區(qū)模型，P2和P1分別為芯輥與驅動輥在變形區(qū)內對大型筒節(jié)的正壓力，T2和T1分別為芯輥和驅動輥在變形區(qū)內對大型筒節(jié)的摩擦總力，2α和 1α分別為芯輥和驅動輥與大型筒節(jié)接觸角。大型筒節(jié)受力條件為式中，1ξ和2ξ為系數，簡單起見，認為1ξ=2ξ=
中國設備工程 2021年23期2021-12-21
- 大型筒節(jié)軋制成型過程三維數值模擬
模型簡化根據大型筒節(jié)軋機結構和成形過程，大型筒節(jié)軋制有限元模型的建立包含驅動輥、芯輥、大型筒節(jié)和抱輥。本文研究的大型筒節(jié)質量、軸向長度長、壁厚較大，特別是軸向長度尺寸遠遠超過了壁厚尺寸，導致有限元計算單元太多，為了提高有限元計算的速度，對有限元模型進行簡化。根據簡化后的模型軸向長度必須超過兩倍筒節(jié)壁厚的條件，本文采用取大型筒節(jié)軸向長度的一半的模型結合剛性對稱面進行模型建立[1]，同時，本文主要關注大型筒節(jié)的軋制變形，不研究驅動輥、芯輥和抱輥的變形，所以軋輥
科技與創(chuàng)新 2021年21期2021-11-15
- 化工洗滌塔的沖刷減薄研究
噴淋器口及其所在筒節(jié)、下方筒節(jié)存在嚴重減薄現象。 經內部宏觀檢驗發(fā)現噴淋器口所在筒節(jié)及其下方筒節(jié)內表面出現大片坑狀、銳槽等表面金屬剝落、 角焊縫裸露的條形缺陷。根據GB/T 30579—2014《承壓設備損傷模式識別》的描述，沖刷是固體、液體或其任意之間組合發(fā)生沖擊或相對運動，造成材料表面層機械剝落加速的過程。 沖刷可以在很短的時間內造成材料局部嚴重損失，典型情況下有沖刷形成的坑、溝、銳槽、孔和波紋狀形貌，且具有一定的方向性［1］。 此臺洗滌塔的壁厚減薄屬
化工機械 2021年5期2021-10-28
- 大型筒節(jié)噴射冷卻工藝優(yōu)化及與傳統(tǒng)水槽冷卻工藝效果對比①
14000）大型筒節(jié)是核電、石化和煤液化裝備的關鍵零部件，熱處理是決定大型筒節(jié)生產效率和產品質量的關鍵工序［1－5］，通過控制冷卻工藝可細化其晶粒、提高力學性能［6－9］。目前大型筒節(jié)冷卻裝備工藝落后，導致其冷卻均勻性差、周期長、效率低。相較于傳統(tǒng)的冷卻方式以及在板帶材應用廣泛的超快冷技術，以噴射射流狀冷卻介質為冷媒介，通過圓形、錐形或狹縫型噴嘴直接或間接噴射到固體表面進行冷卻的噴射冷卻技術現已逐漸被應用于冶金、化工等領域，國內外學者也在噴淋、噴霧冷卻方面
礦冶工程 2021年4期2021-09-15
- 大型薄壁類塔器薄殼穩(wěn)定性的技術研究
起吊時，塔體中段筒節(jié)將承受較大彎矩。為防止出現不可逆的變形，對其殼體的薄殼穩(wěn)定性進行校核計算。表1 C5 分離裝置薄壁類塔器參數校核穩(wěn)定性首先需計算出各筒節(jié)的彎矩。由于各筒節(jié)的重量是由此段筒節(jié)凈重、內部預焊件重量、梯子平臺重量、保溫及鋁皮重量、附塔管線重量組成，故采用均值法計算出各段均布載荷。計算公式見式（1）。式中：G——筒節(jié)總重量，t；g1——筒節(jié)凈重量，t；g2——筒節(jié)內部預焊件重量，t；g3——筒節(jié)梯子平臺重量，t；g4——筒節(jié)保溫及鋁皮重量，t；
石油化工建設 2021年4期2021-09-15
- 坯料錐度引起的鋁合金筒節(jié)軋制過程跑偏研究
業(yè)中，大型鋁合金筒節(jié)是重型發(fā)射器的關鍵基礎部件。大型筒節(jié)在服役過程中受力情況復雜，這無疑需要筒節(jié)具有非常高的尺寸精度和優(yōu)異的力學性能。國際上通常采用斷面焊接方法來制造大型筒節(jié)，該方法具有材料來源簡單、技術難度小等優(yōu)點。然而，同時也存在焊接接頭強度低、焊接變形和殘余應力大、形狀和力學性能一致性低的缺點[2]。為了克服這些問題，很多研究人員開始采用環(huán)形軋制生產大型筒節(jié)。環(huán)形軋制具有生產效率高、服役壽命長、可靠性和可維護性好等優(yōu)點。目前，中國第一重型機械公司已經
重型機械 2021年4期2021-08-19
- 筒節(jié)內環(huán)縫焊接焊劑墊機構的改良與應用
鍋爐集團有限公司筒節(jié)內環(huán)縫焊接時使用的焊劑填充架無法調節(jié)高度，導致難以控制焊劑槽與筒節(jié)之間的距離,焊劑槽與筒節(jié)之間距離過大，焊劑無法填滿坡口，影響焊接質量；焊劑槽與筒節(jié)之間距離過小，焊劑槽兩側的鋼板又會劃傷筒節(jié)表面，影響產品質量?？傊?，要使焊劑填滿坡口，需要很長的輔助時間，而且與操作工的經驗息息相關。另外，由于筒節(jié)焊接時會隨著滾輪架轉動，與其接觸的焊劑很容易灑落到地上，難以清理。為此，針對筒節(jié)內環(huán)縫焊接輔助工序時間長、焊劑浪費嚴重的問題，本文研究了一套焊劑
機械工程與自動化 2021年4期2021-07-30
- 風力發(fā)電塔筒法蘭焊后平面度控制技術
.2 與法蘭相連筒節(jié)的質量控制法蘭焊后平面度的好壞與相鄰的筒節(jié)質量息息相關。相鄰筒節(jié)的圓度、端口平整度等都會影響法蘭最終的焊后平面度。為保證筒節(jié)的質量，我們從以下幾個方面進行控制。（1）下料 鋼板下料前，應根據筒節(jié)的外形尺寸，放樣出標準的下料圖。然后根據數控切割機的工藝參數（割嘴大小、切割補償量、切割速度及板厚等）編制下料程序。下料后的尺寸控制為：長寬數據與理論相比-2～2mm，對角線之差≤3mm。下料前，采用數控切割機的噴粉功能，提前在鋼板表面噴出切割線
金屬加工(熱加工) 2021年7期2021-07-20
- 小車帶極堆焊機的研制與應用
氏體不銹鋼堆焊在筒節(jié)內壁。目前行業(yè)內常用的堆焊設備主要為操作架帶極堆焊機或氣保焊機。操作架帶極堆焊機由底座、立柱、橫梁構成，堆焊機頭安裝在橫梁末端，堆焊時將橫梁伸至筒節(jié)內部，機頭到達堆焊部位后相對靜止，機頭連續(xù)輸送焊帶配合滾輪架帶動筒節(jié)連續(xù)旋轉進行堆焊，堆焊完一圈后，橫梁以一定的速度移動換道，如此周而復始直至堆焊完整個筒節(jié)內壁。操作架帶極堆焊機見圖2。圖2 操作架帶極堆焊機Figure 2 Surfacing welding machinewith str
大型鑄鍛件 2021年3期2021-04-30
- 大型鋁合金筒節(jié)軋制過程圓度控制及影響因素分析
1]。大型鋁合金筒節(jié)零件是航空航天工業(yè)、風電和軍工裝備的關鍵結構件，其受力狀態(tài)復雜、尺寸精度和綜合性能要求高，對制造工藝的要求很高，目前相關領域對于大型高強度精密鋁合金筒節(jié)的需求迫切。國際上，該筒節(jié)的制造通常采用分段型材拼焊方案，該方案的優(yōu)點是材料來源簡單、技術難度小，但焊接接頭強度低，存在焊接變形、殘余應力大、形狀和力學性能一致性差等缺陷[2-3]。為了解決這些問題，發(fā)達國家紛紛研發(fā)整體鍛環(huán)，其減重效果明顯，使用壽命、可靠性、可維護性明顯提高。圓度精度是
燕山大學學報 2021年2期2021-04-12
- 鍋爐筒節(jié)匹配算法系統(tǒng)設計和實現
引言目前使用的筒節(jié)匹配算法，主要是在要匹配的筒節(jié)端面上選取幾個常用的點，工人手工測量該點所處端面的直徑；測量完成后，依據經驗，對相近的筒節(jié)進行焊接。顯然，這種方法還是比較“粗放的”，主要依靠工人的經驗完成，所選取的測量點與測出的直徑值有一定的誤差。隨著近年制造執(zhí)行系統(tǒng)(manufacturing execution system,MES)在工廠應用的普及，鍋爐筒節(jié)匹配需要往智能化方向發(fā)展，并提供便捷的查詢方法。本文根據鍋爐筒節(jié)多測點的特點，利用激光測距儀
自動化儀表 2021年1期2021-03-15
- 大直徑薄壁船用海水噴淋脫硫塔的制造
，殼體上部的4節(jié)筒節(jié)采用抗海水腐蝕性較強的超級雙相不銹鋼S32750，材料厚度6 mm；殼體最下部的1節(jié)殼體、煙氣入口段殼體和蝦米彎段等采用鎳基合金N08031，材料厚度為5 mm。脫硫塔設計溫度450 ℃，設計壓力0.005 MPa。煙氣由塔體下部側向進入塔體，海水由塔體上部噴淋管進入塔內噴淋，煙氣經海水噴淋脫硫后從塔體頂部排出，廢水從塔體底部排出。圖1 海水噴淋脫硫塔外觀結構示圖1.2 制造難點①脫硫塔殼體壁厚薄，剛性不足，殼體在吊裝轉運及組裝過程中易
石油化工設備 2020年2期2020-12-11
- 分段直塔筒體外預應力混凝土風機塔架結構動力特性研究
體由3種混凝土直筒節(jié)和3種混凝土過渡筒節(jié)通過排列組合疊加及鋼塔筒組成，其中過渡筒節(jié)布置于鋼塔筒與3種直筒節(jié)之間?；炷了瓮ǜ卟捎皿w外預應力鋼絞線體系對筒節(jié)施加豎向預應力，鋼絞線頂、底兩端采用牛腿預留孔道形式實現固定，鋼絞線在中部過渡筒節(jié)內側凸起環(huán)梁處緊貼實現1°左右的傾斜角度以實現體外預應力盡量貼近筒壁內側，鋼絞線在底部過渡筒節(jié)與內側筒壁無接觸，如圖3所示。分段直塔筒的外形特征較漸變外形相比，降低了模具種類和成本，實現了模具和筒節(jié)的互換性并提高了模具的周
特種結構 2020年5期2020-11-05
- 探討H2S濃縮塔制造過程中的技術要點
直徑大、筒壁薄，筒節(jié)的剛度較弱，為使筒體在組對過程中剛性加強，確保塔體的橢圓度和錯邊量，便于筒節(jié)與筒節(jié)的組對，我們事先制作了部分筒節(jié)內支撐圈工裝，外圓加工至￠3800，并將塔體上的外部加強支撐圈內徑加工至筒節(jié)外徑加3mm，作為外部加強支撐。（見圖1）。3.2筒節(jié)板下料首先確認筒節(jié)材料質保書，對板材進行找方，劃出尺寸線，同時在距環(huán)焊縫100mm處內、外劃出基準線，作好標記作為以后組對各接管、各塔盤零部件的基準，作好材料標記移置（試板下料同時進行），經檢驗檢收
裝備維修技術 2020年33期2020-08-10
- 考慮剪切效應的金屬本構關系模型及其在大型筒節(jié)軋制成形中的應用①
66004）大型筒節(jié)類零件廣泛應用于核電、石化、航空航天領域，其外徑可達8 m，寬度達2～3 m，厚度達0.3 m［1］。在大型筒節(jié)軋制過程中，軋制力的控制具有重要作用，其中變形抗力作為軋制工藝設計的最基本參數之一，是研究重點。 目前對變形抗力的研究主要集中于壓縮行為，但在筒節(jié)軋制過程中，由于軋制變形區(qū)中存在受到壓剪作用的搓軋區(qū)［2］，因此要進行壓剪行為的研究，以進一步分析筒節(jié)的軋制過程并預測軋制力。張博［3］進行了2.25Cr1Mo0.25V 鋼的壓縮行
礦冶工程 2020年3期2020-07-24
- 反向平衡法蘭風電塔筒制作工法
制造工藝方案流程筒節(jié)下料、卷制 筒體組對 反向平衡法蘭到貨驗收 反向平衡法蘭與筒體組裝 反向平衡法蘭與筒體焊接 筒體內附件生根焊接 塔筒的油漆噴涂和運輸。2.2 筒節(jié)下料、卷制2.2.1 筒節(jié)板材下料筒體按圖紙進行展開，并根據來料規(guī)格和相關標準規(guī)定進行分管節(jié)排料，每個筒節(jié)由一張鋼板組成，只允許焊接一條縱縫。塔筒板材一律采用數控切割機進行熱切割，不允許進行手工切割。切割好的板材應嚴格驗收，長度方向不誤差不超過 2.0 mm，對角線差不超過 3.0 mm[1]
中國新技術新產品 2020年9期2020-07-16
- 多桅桿抬吊大型筒體的新型起重控制技術
部再依次組裝剩余筒節(jié)的施工工藝[1]。多桅桿抬吊工藝一般采用多個桅桿同時抬吊一臺大型非標設備，類似于“群馬拉車”的原理，目前各桅桿所用的起重設備多為電動倒鏈，倒鏈動作主要依靠人工手動控制，由于操作人員主觀認知能力局限和動作靈活性存在差異，極易導致各吊點起升不同步、受力不均勻問題，很可能產生一定的安全隱患，迫切需要解決該類問題。1 起吊控制系統(tǒng)創(chuàng)新1.1 桅桿抬吊原理在筒體底板上沿圓周基線均勻布置數組鋼管桅桿（桅桿數量視起吊重量而定），桅桿腳部利用壓板焊固在
世界有色金屬 2020年6期2020-06-27
- 電磁感應加熱技術在加氫反應器熱處理中的應用
應各種規(guī)格直徑的筒節(jié)焊縫；后者熱效率低，加熱布置數量繁多，工作量繁重，同時安裝鋪設難度大。將電磁感應加熱應用于加氫反應器焊縫的局部熱處理是解決以上問題的新方法。電磁感應加熱熱處理技術相比局部熱處理爐，在設備投入、設備利用率、單次熱處理能耗、環(huán)保等方面具有明顯的優(yōu)勢，相比履帶加熱片熱效率更高，便于自動化控制。因此，電磁感應加熱技術在加氫反應器焊縫熱處理中非常具有應用前景。二、電磁感應加熱原理1.加熱原理。電磁感應加熱是利用電磁感應在導體內產生渦流，導體內的渦
經濟技術協(xié)作信息 2020年17期2020-06-22
- 一種啞鈴型水泥回轉窯筒體強度校核
1 所示，進料端筒節(jié)厚度26mm，三擋輪帶筒節(jié)厚度60mm，齒圈筒節(jié)厚度30mm，二三檔中間跨筒節(jié)及過渡筒節(jié)厚度26mm，二檔輪帶筒節(jié)厚度40mm，燒成帶筒節(jié)及過渡筒節(jié)厚度30mm，一檔輪帶下筒節(jié)厚度60mm，出料端筒節(jié)厚度30mm。根據文獻[2]中鋼板厚度與筒體直徑之比為設計經驗系數：低溫區(qū)一般筒節(jié)取值0.006，燒成帶0.007，輪帶下0.015，根據經驗系數計算出來的筒體鋼板厚度分別為：一般筒節(jié)20mm，燒成帶23mm，一三檔輪帶下50mm，二檔輪帶
四川水泥 2020年5期2020-06-17
- 2.25Cr-1Mo-0.25V 鋼鍛件高溫持久試驗
m 的加氫反應器筒節(jié)一端切取。該筒節(jié)采用實芯鋼錠鍛造，鋼錠采用電爐粗煉鋼水，精煉爐采用真空碳脫氧工藝精煉（LVCD），澆注采用真空碳脫氧鑄錠（VCD）。鋼錠在15000 噸鍛造水壓機上完成筒坯預鍛造及鍛造擴孔后在筒節(jié)成形機上對鍛坯內外圓表面進行熱精整，得到壁厚均勻、圓度好的筒節(jié)鍛件，其主截面的鍛造比≥3。5，隨后筒節(jié)鍛件采用噴淋裝置進行正火（加速冷卻）處理，正火溫度為920～960℃，在電爐內進行回火處理。?筒節(jié)鍛件T/2 處的金相組織為100%貝氏體回火
經濟技術協(xié)作信息 2020年15期2020-06-05
- 揚克缸缸筒制造工藝及質量控制
L=3600的筒節(jié)安裝外工裝（中間兩外支承），工裝安裝見圖2示意。在立車上打點校正，粗加工光出一端內表面及一端端面、外圓抱箍處，光出的內表面作為后序的校正基準;安裝此端外抱箍，調頭，打點校正，粗加工光出另一端內表面及端面、外圓抱箍處，光出的內表面作為后序的校正基準;安裝外抱箍，見圖2，抱箍對接處與筒節(jié)上吊耳錯開90°方位，便于起吊、翻身，并減少吊運和翻身時影響工件的變形。精加工安裝端蓋DS端外筒部分，按圖2加工內表面、溝槽及端面坡口，對坡口處及距坡口邊緣
科技視界 2020年4期2020-04-26
- 核電站關鍵設備事故工況下抗震性能研究
門框和門板組成。筒節(jié)分為3段，包括內筒節(jié)、貫穿筒節(jié)和外筒節(jié)，貫穿筒節(jié)的貫穿錨固定在反應堆安全殼上，并與安全殼襯里焊接相連。除了構成安全殼承壓邊界的筒節(jié)等部件外，人員閘門還包括升降底板、傳動機構和聯(lián)鎖機構等部件。在抗震計算中，為了簡化模型結構，除了人員閘門主要承壓部件，其余部件未考慮，相當于忽略了機構增加的剛度，但是將其質量均攤到設備上，加大了質量載荷，降低了設備基頻，是保守的考慮。而其他內部結構對計算中工況載荷沒有附加影響。因此，模型簡化合理。人員閘門整體
核安全 2019年6期2020-01-06
- 75MN筒節(jié)軋機抱輥裝置結構設計與計算
52)75 MN筒節(jié)軋機從設備設計、工藝設計到產品制造設計均為公司自主設計并擁有自主知識產權。抱輥裝置是筒節(jié)軋機的核心機構，對筒節(jié)產品質量起著決定性作用，用于控制大型筒節(jié)左右偏擺與降低環(huán)件橢圓度。筒節(jié)毛坯初始缺陷、軋制區(qū)域的不對稱性、筒節(jié)進出口壁厚不同均會導致軋制筒節(jié)質心擺動，增加軋制的不穩(wěn)定性，對軋機產生較大載荷沖擊。因此，在筒節(jié)兩側添加抱輥裝置，對筒節(jié)施加合適的抱輥力，控制軋制過程中筒節(jié)質心移動，保證軋制過程平穩(wěn)。1 抱輥裝置結構及工作原理1.1 結構
中國重型裝備 2019年4期2019-10-25
- 考慮錐向金屬流動的大型錐形筒節(jié)軋制力計算模型
0 引言大型錐形筒節(jié)主要應用在核電、石油、化工、航天等領域，是我國重點領域關鍵技術裝備的關鍵零部件。目前大型錐形筒節(jié)的成形方法是自由鍛，其缺點是能耗大、效率低，同時鍛造筒節(jié)的尺寸精度差，表面上存在凹凸不平的鍛痕，材料利用率低、成本高。軋制成形具有生產效率高、尺寸精度高、材料利用率高、綜合成本低等優(yōu)點[1-2]。目前大型直壁筒節(jié)已經實現軋制成形，如果大型錐形筒節(jié)能夠實現軋制成形，則對創(chuàng)新設計大型錐形筒體軋制裝備，完成大型筒體制造技術的升級，解決制約我國大型筒
中國機械工程 2019年19期2019-10-25
- 單塔汽提裝置汽提塔泄漏分析及防護
數表（2）泄漏處筒節(jié)內外表面檢驗情況。塔體二層填料段之間筒體環(huán)焊縫上端熔合線位置腐蝕穿孔（φ2mm），泄漏部位外觀呈孔狀特征，形貌見圖2。未見泄漏點附近存在開裂情況。對漏點附近進行射線檢查，漏點附近沿環(huán)焊縫熔合線存在較明顯的減薄區(qū)域，長度約 90mm，環(huán)焊縫上下兩側有近200mm 的腐蝕坑分布，且腐蝕坑呈條狀分布（圖3）。圖1 塔正視圖圖2 泄漏部位外觀形貌圖3 射線數字成像結果（黑色箭頭為腐蝕坑）泄漏部位內表面發(fā)現大面積沖刷腐蝕痕跡，范圍為600×100
中國設備工程 2019年12期2019-08-05
- 75 MN筒節(jié)軋機項目管理和熱調試
13)75 MN筒節(jié)軋機是公司重點技改項目，主要是為了提高加氫筒節(jié)類產品的材料利用率，同時提高筒節(jié)類產品的出產效率，實現提質、降本、增效的目的。1 項目概述75 MN筒節(jié)軋機是我公司“疏通發(fā)展高端瓶頸”中重點技改投資項目。項目投資內容主要包含75 MN軋機設備的設計、制造、安裝和調試，以及配套循環(huán)水系統(tǒng)、土建及配套廠房的修建、消防系統(tǒng)、液壓及潤滑系統(tǒng)、配套工裝輔具、工藝布局及工藝技術開發(fā)、區(qū)域工程等。新增75 MN筒節(jié)軋機及配套設施自2011年正式啟動，隨
中國重型裝備 2019年4期2019-01-13
- 強制循環(huán)蒸發(fā)器中混流泵的應用與維護
最后將割掉的進口筒節(jié)對好并將兩道焊口滿焊好后試漏。3 該檢修過程存在以下幾個難點與問題3.1 進口筒節(jié)割除存在的問題如下（1）進口筒節(jié)直徑為1.4米，因此無論是割去一節(jié)還是安裝時對口難度，焊接工作量均較大，僅拆裝進口筒節(jié)兩個焊工同時不停施焊就需要至少四個小時時間。（2）進口筒節(jié)每次檢修時均需增加兩道焊口，使得進口筒節(jié)極易磨損并增加許多泄漏點，使得筒節(jié)上焊縫壓焊縫，經常需要進行更換，無故了增加備件及檢修費用。（3）由于進口筒節(jié)割除焊接過程管道及相鄰法蘭受熱較
世界有色金屬 2018年6期2018-05-23
- 大型塔器的薄壁塔體制造變形的控制
控制：（1）塔體筒節(jié)的周長按標準周長再加10 mm進行控制；（2）塔盤類部件的外徑按照內件標準外徑的最大負偏差進行控制。1 圓度變形1.1 圓度變形產生原因殼體同一斷面上最大內徑與最小內徑之差值e，稱為殼體的圓度。殼體存在圓度，亦稱殼體存在圓度變形。1.1.1 自重變形常溫下，臥置狀態(tài)的筒節(jié)在其自重作用下，克服了筒節(jié)的抗彎剛度而形成了彈性變形的圓度，稱為自重圓度，也用e表示。在常溫狀態(tài)下制造的臥置筒節(jié)其自重圓度近似公式[1]為：式中 γ——鋼材的密度，為7
化工裝備技術 2017年6期2018-01-17
- 08Ni3DR鋼制厚壁預脫甲烷塔的制造
車間內進行封頭、筒節(jié)等部件制造，然后在組裝場地進行分段組裝、焊接成型，最終設備整體通過駁船運抵用戶安裝現場。08Ni3DR鋼板化學成分如表2所示[8］。圖1 預脫甲烷塔的結構表1 預脫甲烷塔主要技術參數3 主體結構部件制造3.1 封頭的制造上組段封頭尺寸相對較小，采用整體熱壓成形技術。按Q/JHM 516—2010《鋼制壓力容器下料通用工藝守則》進行下料，展開直徑 （壓制前直徑）為3 520 mm。按壓形工藝守則通過圖2所示的熱拉伸模胎具進行熱成形操作，樣
化工裝備技術 2017年4期2017-09-01
- 加氫筒節(jié)鍛件調質變形規(guī)律的探索與應用
61042)加氫筒節(jié)鍛件調質變形規(guī)律的探索與應用陳秋華(中國第一重型機械股份公司水鍛分廠，黑龍江161042)結合生產實際，對加氫筒節(jié)鍛件調質過程中產生的變形規(guī)律進行研究，分析其產生變形的原因。進而利用其規(guī)律對尺寸問題鍛件進行變形防控，使其調質后尺寸滿足圖紙尺寸要求。加氫筒節(jié)；調質；變形規(guī)律筒節(jié)鍛件作為加氫反應器的重要組成部分，長期工作于高溫、高壓與腐蝕介質中，所以對其綜合力學性能要求苛刻。為保證筒節(jié)鍛件的力學性能，必要的調質熱處理是其生產過程中的關鍵環(huán)節(jié)
大型鑄鍛件 2017年4期2017-08-07
- 提高風電塔筒環(huán)向焊縫疲勞壽命的措施
元仿真確認，塔筒筒節(jié)的中心對齊能夠減小焊縫位置處的應力集中因數，進而提高焊縫的疲勞壽命。此外，提高焊縫疲勞壽命的措施還包括控制焊接質量、對焊縫進行合理檢驗等。1 課題背景塔筒是風力發(fā)電機組的關鍵支撐結構，為了便于運輸，一般分為3～5段。每段塔筒均由若干筒節(jié)和法蘭焊接而成，塔筒相鄰段之間使用螺栓進行連接[1]。風力發(fā)電進入商業(yè)運行已有十多年，塔筒的高度也從最初的40 m增大到目前的100 m以上。隨著風機數量增長和投運時間延長，問題也不斷暴露出來，已經發(fā)生多
裝備機械 2017年2期2017-08-02
- 某 DZL型燃煤鍋爐鍋筒鼓包原因分析和對策
的主要原因為鍋筒筒節(jié)直接受火焰加熱，未按要求采用耐火隔熱層進行覆蓋；同時，鍋爐給水和鍋水的濁度、硬度等多項指標不合格，導致鍋筒內壁被較厚水垢覆蓋、導熱性能變差。當鍋筒發(fā)生過熱甚至過燒從而導致金屬結構強度降低時，在內部蒸汽壓力的作用下發(fā)生了鼓包變形。DZL型鍋爐 鼓包 原因分析DZL型（單鍋筒縱置式鏈條爐）臥式快裝蒸汽鍋爐具有結構緊湊、易于操作、運輸方便、安裝方便、占地面積小等特點，在中小型企業(yè)中得到廣泛使用，其中，DZL型蒸汽鍋爐鍋筒底部鼓包事故時有發(fā)生，
中國特種設備安全 2017年6期2017-07-31
- 天津南港鐵路96m系桿拱橋鋼拱肋制造工藝及關鍵技術研析
肋的制造分為拱肋筒節(jié)及橫撐、斜撐制造、拱肋節(jié)段制作、單根拱肋整體預拼裝。拱肋節(jié)段如圖2所示。拱肋筒節(jié)及橫撐、斜撐筒節(jié)制造工藝流程。筒節(jié)的制作難點分析：拱肋筒節(jié)是鋼管拱的最小制作單元，拱肋筒節(jié)的制造質量直接影響拱肋的成橋線形、幾何尺寸及精度，因此筒節(jié)的圓度、縱縫焊接預留反變形、控制焊接收縮量、校圓等是筒節(jié)制作的難點。根據《鋼管混凝土拱橋技術規(guī)范》及本橋的結構特點，筒節(jié)劃分節(jié)段基本長度為2m。拱肋筒節(jié)一般由鋼板直接卷制成圓形。制造工藝流程如下：下料：用計算機放
環(huán)球市場信息導報 2017年6期2017-06-15
- 天津南港鐵路96m系桿拱橋鋼拱肋制造工藝及關鍵技術研析
肋的制造分為拱肋筒節(jié)及橫撐、斜撐制造、拱肋節(jié)段制作、單根拱肋整體預拼裝。拱肋節(jié)段如圖2所示。1.舊詞新義。舊詞新義，屬于現代漢語新詞語的一種類型，它是指二十世紀90年代以前就存在的，在二十世紀90年代以后出現了新的意義和新的用法的詞。我們這里把二十世紀90年代以前就使用的詞義叫舊義，把二十世紀90年代以后出現的詞義叫新義。①例如：拱肋筒節(jié)及橫撐、斜撐筒節(jié)制造工藝流程。筒節(jié)的制作難點分析：拱肋筒節(jié)是鋼管拱的最小制作單元，拱肋筒節(jié)的制造質量直接影響拱肋的成橋線
環(huán)球市場信息導報 2017年10期2017-06-05
- 特大型底吹爐筒體制造技術
焊。為了保證各段筒節(jié)現場組焊后兩端墊板外圓1 mm的同軸度，進行了大膽創(chuàng)新，即現場安裝時利用焊于筒節(jié)內部的凸凹法蘭將相鄰筒節(jié)定位和固定，焊接前兩筒節(jié)不需要借助安裝工具調整，其同軸度完全靠凸凹法蘭高的加工精度保證，具體形式見圖3。圖3 筒節(jié)現場組對連接形式其中，兩端球形封頭和相鄰筒節(jié)分別組成第一和第九運輸段，第二和第八運輸段為帶墊板筒節(jié)。3 焊接工藝評定筒體板采用了鍋爐及壓力容器用鋼板，材質為Q370R，板厚100 mm，全部按探傷板采購，按JB/T4730
中國有色冶金 2017年1期2017-04-20
- 收口筒節(jié)鍛造工藝研究
61042)收口筒節(jié)鍛造工藝研究趙 軍(中國第一重型機械股份公司鑄鍛鋼事業(yè)部水壓機鍛造分廠，黑龍江161042)針對收口筒節(jié)在生產過程中經常出現尺寸超差、橢圓、長短面不齊、薄厚不均等質量問題，通過研究工藝編制及生產實踐來提高鍛件質量。收口筒節(jié)；鍛造工藝；工藝編制收口筒節(jié)是加氫反應器的重要組成部件，起著連接直段筒節(jié)與過渡段的作用，其產品質量直接影響整臺加氫反應器的性能。收口筒節(jié)為異型、薄壁、筒類產品，在生產過程中經常出現尺寸超差、橢圓、長短面不齊、薄厚不均等
大型鑄鍛件 2017年2期2017-03-28
- 渣油加氫反應器鍛造筒節(jié)監(jiān)督檢驗介紹
油加氫反應器鍛造筒節(jié)監(jiān)督檢驗介紹郭威，石爽，莊志勇（遼陽石化公司芳烴廠，遼寧 遼陽 111003）該文對渣油加氫裝置反應器鍛造筒節(jié)監(jiān)督檢驗工作的遵循規(guī)范、監(jiān)檢內容、試樣制取要求做了簡單的介紹，為了解大型反應器鍛造筒節(jié)材料監(jiān)檢工作流程提供初步的認識。渣油加氫；鍛造筒節(jié)；反應器1 鍛造筒節(jié)監(jiān)督檢驗的原因及必要性（1）監(jiān)督檢驗是TSG 21-2016固定式壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程“第6部分監(jiān)督檢驗”中的強制性規(guī)定，是壓力容器制造過程中的重要環(huán)節(jié)。是在壓力容器制造
中國設備工程 2017年15期2017-01-20
- ?9 m超大筒節(jié)鍛件的制造
)??9 m超大筒節(jié)鍛件的制造呂奎明劉凱泉李家駒張文輝(天津重型裝備工程研究有限公司，天津300457)摘要：通過優(yōu)化和控制煉鋼、鍛造、熱處理等熱加工工藝過程，成功制造了?9 m超大筒節(jié)鍛件。鍛件水冒口兩端和全截面不同取樣部位的性能均滿足技術條件要求，且各項性能相對較為均勻。關鍵詞：20MnMoNb；超大筒節(jié)鍛件；鍛造工藝；熱處理工藝大型筒形鍛件多應用于壓力容器，壓力容器的發(fā)展趨勢是大型化和整體化，設備的大型化使鍛件尺寸越來越大，有些鍛件尺寸已超過現有壓機
大型鑄鍛件 2016年3期2016-06-13
- 受火汽油分餾塔的檢驗與評定
器受火變形的B2筒節(jié)和B4/B5筒節(jié)存在壁厚減薄、母材硬度下降、材質劣化等狀況，通過強度校核和局部應力強度分類評定確定能滿足正常工況條件下的使用要求。受火容器；檢驗；評定1 引言石油化工企業(yè)發(fā)生火災事故時，壓力容器等在用生產設備的損壞程度及其能否繼續(xù)使用是生產企業(yè)較為關心的問題。壓力容器受火時的受熱和冷卻過程可能造成筒體變形、開裂、高溫氧化、材質劣化、強度下降、高殘余應力等損傷或機械性能變化[1-2]。因此，有必要對受到火災損傷的壓力容器進行檢驗和評定，以
質量技術監(jiān)督研究 2015年4期2015-12-29
- 大型焊接筒節(jié)切削刀具的振動特性*
080)大型焊接筒節(jié)切削刀具的振動特性*程耀楠， 劉 利， 鞏亞楠， 吳明陽， 錢 俊， 嚴復鋼(哈爾濱理工大學高效切削及刀具國家地方聯(lián)合工程重點實驗室 哈爾濱，150080)為了研究大型焊接筒節(jié)切削過程中刀具的振動特性，首先，對切削振動的產生機理進行分析，建立大型焊接筒節(jié)切削過程動力學模型；然后,通過參照實際生產加工條件進行切削振動模擬實驗，結合模型變化規(guī)律修正法對振動模型進行修正，從而驗證模型在實際應用中對切削振動預測的可行性與精度保持性；最后，確定大
振動、測試與診斷 2015年3期2015-06-09
- 200 t級鋼管拱肋節(jié)段臥式制作工藝
紙轉換，選擇通用筒節(jié)、斜筒節(jié)、過渡筒節(jié)分別劃分方式進行主弦管筒節(jié)劃分；介紹了筒節(jié)和單元件的制作工序，展示了制作圖樣及實物圖片；通過拼裝檢驗和實橋監(jiān)測驗證了臥拼工藝的正確合理性，為大橋的順利完工提供了保障。關鍵詞：橋梁；鋼管；拱肋節(jié)段；200 t級；臥式制作；工藝0引言橋梁鋼結構的工廠制作和預拼最好能反應鋼結構實際拼裝施工時的狀態(tài)，以橋梁鋼塔結構為例，早期基本采用立置拼裝的方式，但是隨著橋梁跨度不斷增大，鋼塔結構規(guī)模不斷向巨型化發(fā)展，必須采用合理的水平制作和
西部交通科技 2015年8期2015-03-14
- 直徑≤600 mm的筒節(jié)卷制工藝
遼寧盤錦）1.原筒節(jié)制作工藝在壓力容器制造中，筒體是主要受壓元件，過去公司受卷板機（滾徑200 mm，輥長1.8 m）能力的限制，筒體直徑＜500 mm時，一般直接采用無縫鋼管制作。直徑＞500 mm的筒體，一般采用鋼板卷制、焊接而成，由于直徑及板厚的限制，采用鋼板壓頭及預留直邊法。（1）鋼板壓頭。卷制前端頭必須經過預彎，以適應由于卷板機上下滾軸有一定跨度不卷制盡頭而出現直段的現象。直徑≥700 mm的筒節(jié)采用在三輥卷板機上直接壓頭卷制。（2）預留直邊法。
設備管理與維修 2014年7期2014-12-14
- 3.4 m立車加工薄壁筒節(jié)工藝研究
05）劉 勝薄壁筒節(jié)是某產品的關鍵工件，其材料特殊、直徑較大、筒壁較薄且尺寸加工精度高。特別是工件焊后殘余應力、筒節(jié)彈性變形的不穩(wěn)定回彈、切削不同硬度分布區(qū)域產生的動態(tài)切削力以及大的刀具懸伸量等不利因素，都容易使工件加工時產生過大的變形和振動，進而影響筒節(jié)的加工質量及精度，很難達到圖樣的設計要求。薄壁筒節(jié)制作過程復雜，其工序為：板材下料、煨彎、焊接、校圓、時效振動處理及加工，加工是最后的關鍵工序。1.薄壁筒節(jié)加工分析（1）薄壁筒節(jié)（見圖1）的技術要求：高度
金屬加工(冷加工) 2014年19期2014-12-02
- 一種大型筒體加工用組合工裝治具設計
平穩(wěn)運轉的關鍵。筒節(jié)是組成筒體的基本單元，它是由δ=(40-60) mm厚規(guī)格的鋼板預卷制成型后焊接而成；筒體它是由若干個焊接成型后筒節(jié)拔節(jié)而成，在筒體的兩端焊接有固定端法蘭，端法蘭分別與左右兩端的進、出料部連接，形成統(tǒng)一回轉整體。目前中國有色(沈陽)冶金機械有限公司生產的大型磨機筒體直徑達φ=6500 mm，筒體有效長度為L=9000 mm，而筒體作為球磨機中最大的部件回轉部件，它在筒節(jié)的卷制、筒體的拔節(jié)、端法蘭的加工、筒體吊運、轉序過程中的一系列大型組
有色設備 2014年2期2014-09-03
- 板焊容器筒節(jié)內壁堆焊變形規(guī)律研究
化事業(yè)部板焊容器筒節(jié)內壁堆焊變形規(guī)律研究于磊/中國一重核電石化事業(yè)部隨著公司產品多樣化、復雜化，很多產品是大直徑、薄壁、內壁全堆焊結構。筒節(jié)內壁堆焊一般采用技術成熟的電渣焊堆焊。帶極電渣堆焊熔敷效率高、稀釋率低，焊縫成型美觀。但ESW不可避免的大電流、高熱輸入，使得一些薄壁大直徑剛度較小的筒節(jié)在堆焊后可能存在軸向和徑向收縮，引起筒節(jié)尺寸精度降低，增加環(huán)縫組裝難度，造成筒節(jié)與封頭組對錯變量增大，同時影響殼體內件的裝配。因此對內壁堆焊結構堆焊變形規(guī)律進行研究，
經濟技術協(xié)作信息 2014年13期2014-02-23
- 提高筒類鍛件表面質量的措施
161042)筒節(jié)是壓力容器中重要的組成部分，筒節(jié)質量的好壞直接關系到整臺反應器的好壞。由于筒節(jié)大部分都需要鐓粗沖孔、芯棒拔長、擴孔等工序，所以在生產過程中容易出現飛邊、折傷、橢圓等質量問題而導致鍛件報廢。本文結合筒類鍛件的生產工序分析總結了筒類鍛件的幾種質量問題，針對這幾種質量問題提出了解決方案以及預防措施。1 筒類鍛件鍛造工序筒類鍛件鍛造工序如圖1所示。圖1 筒類鍛件鍛造工序Figure 1 Forging process of cylinder f
大型鑄鍛件 2013年4期2013-09-23
- 塔式容器制造工藝及問題處理
準備階段將封頭、筒節(jié)、裙座、人孔、接管法蘭、內件等按圖紙及相關標準要求檢驗合格并備齊，并移植材料標記，所有材料要有材料質量證明書，下料尺寸符合圖紙要求。第二步：筒節(jié)組對1）根據各筒節(jié)的圓度及順序劃出各筒節(jié)的組對基準線，并打好組對順序標記。要求相鄰兩筒節(jié)A 類接頭焊縫中心線間外圓弧長應大于鋼板厚度的3 倍，且不小于100mm；2）在滾輪架上根據筒節(jié)組對基準線和順序找正點固兩筒節(jié)，要求任意3000mm 筒節(jié)直線度允差不大于3mm，塔體總的直線度允差應符合圖紙要
科技傳播 2013年10期2013-08-15
- 合理選擇馬杠直徑解決筒體鍛件尺寸問題
鍛造一批中型加氫筒節(jié)時出現了數件筒節(jié)尺寸超差的情況。通過對出現尺寸問題的筒節(jié)形狀特點及鍛造過程進行分析，我們增加了馬杠直徑，最終將此問題解決。本文以此為例，介紹如何通過合理選擇鍛造輔具，解決筒節(jié)的尺寸超差問題。1 原鍛造工藝介紹筒節(jié)鍛件尺寸如圖1所示，鍛件重10 000 kg。鍛造工藝方案見表1，采用雙真空冶煉20 t鋼錠鍛造，設備為150 MN水壓機。圖1 筒節(jié)鍛件尺寸Figure 1 The theory size of shell ring forg
大型鑄鍛件 2012年1期2012-09-25
- 風力發(fā)電機塔架制造的質量控制
檢→原材料噴砂→筒節(jié)下料、加工→筒節(jié)卷制→筒節(jié)組裝、焊接、探傷檢驗→筒節(jié)修整→筒體環(huán)焊縫組裝、焊接、探傷檢驗→筒體與法蘭組裝、焊接、檢驗→塔架附件的組裝、焊接、檢驗→塔架整體噴砂、涂漆、檢驗→成品檢驗→包裝出廠。2、施工前準備仔細審核圖紙，編制施工工藝指導書。塔架殼體采取雙向定尺備料，其定尺尺寸應考慮每帶板的實際尺寸、焊接收縮余量、加工余量，每批次鋼板復驗時，滿足取樣要求(所用試板的長度、寬度)以及產品焊接試板的取樣要求等。嚴格按照備料計劃以及施工標準、技
城市建設理論研究 2012年22期2012-09-06
- 蒸汽回旋干燥機機身制造的品質控制
單節(jié)筒體的制造筒節(jié)主材為316 L，厚δ=20 mm，δ=45 mm和δ=60 mm共3種規(guī)格（前后滾圈所在筒體下為板厚δ=60 mm，齒圈所在筒體下板厚δ=45 mm），內徑Φ 3800 mm，單節(jié)筒節(jié)最大長度為2380 mm，單節(jié)筒節(jié)的橢圓度要控制在1 mm以內。由于筒節(jié)較薄，在滾圓成型后，由于輥板機施加的壓緊力去除后，筒節(jié)自身彈性恢復及自重的原因，往往出現“鴨蛋形”，而且由于筒節(jié)縱縫的錯邊量和棱角度的存在，給橢圓度的控制帶來麻煩，這是極為重要的技術
裝備制造技術 2011年10期2011-06-23