焊口
- 發(fā)電廠旋渦文丘里式噴水減溫器損壞技經(jīng)分析及對策
口與噴嘴進水管處焊口斷裂, 進一步檢查發(fā)現(xiàn)管座、聯(lián)箱筒體、文丘里內(nèi)襯套等部位存在宏觀裂紋; 左、右側(cè)二級減溫器套管與管座焊接部位開焊且套管與鋼碗接合面之間過盈配合已經(jīng)消失; 左側(cè)文丘里混合管喉部斷裂且減溫器外部懸吊裝置銷子脫出; 左、右側(cè)噴嘴入口裝置內(nèi)部半圓倒角處有兩條環(huán)向裂紋。以上所發(fā)現(xiàn)問題的具體位置在二級減溫器結(jié)構(gòu)圖標示如圖2 所示(粗箭頭所示為焊口斷裂部位, 紅色細箭頭所示為發(fā)現(xiàn)裂紋部位,藍色為過盈配合消失部位)。[1]圖3 斷口表面呈現(xiàn)細瓷狀2 噴
電氣技術(shù)與經(jīng)濟 2023年8期2023-11-30
- 基于小直徑管道焊口集中熱處理的方法
m，需要熱處理的焊口總數(shù)約13000 個，其中直徑小于DN50 的需要熱處理的焊口約8500 個。傳統(tǒng)的熱處方法是逐道焊口進行熱處理，工作量大、用時長，資源配置、人員組織、質(zhì)量預控及施工工期都會受到很大影響。同時，管道焊口逐道包裹熱處理技術(shù)在室外施工，效率低，且點多面廣，受操作人員、天氣環(huán)境等因素影響，熱處理溫度的控制不穩(wěn)定，質(zhì)量不易保證，一次合格率較低。為此，中化二建集團有限公司項目部技術(shù)人員采用加大小直徑管道預制深度，然后采用集中熱處理的方法解決了這一
石油化工建設(shè) 2023年5期2023-11-02
- 海洋石油管線施工質(zhì)量控制及數(shù)字化
要求。追蹤對象為焊口兩端材料。管線組對要保證焊接接頭型式滿足焊接工藝要求，坡口打磨距離至少為20 mm，保證焊接時污垢、鐵銹不會污染焊道，同時環(huán)焊縫需要一定距離，比如3 倍壁厚或者50 mm，防止應力集中。組對不銹鋼的工具也要用專用工具，防止不銹鋼和碳鋼工具混用，導致污染使不銹鋼生銹。對于熱切割的焊口，要去掉氧化層，打磨出金屬光澤，保證母材材料的純凈性。一般要求內(nèi)錯皮不大于1.5 mm，如果達不到要求?？梢圆捎媒?jīng)過批準的堆焊去滿足內(nèi)錯皮要求。對于現(xiàn)場加工的
化工管理 2022年19期2023-01-03
- 壓力容器不等厚管壁焊接工藝技術(shù)
對壓力容器不等厚焊口的典型開裂焊口進行焊接工藝、焊后熱處理、應力分析，并提出改進措施。1 不等厚壓力容器焊口開裂案例與分析1.1 主蒸汽法蘭與管材焊口開裂案例某電廠高壓汽缸進汽門管材規(guī)格為Φ219×26，材質(zhì)為12Cr1MoV；法蘭規(guī)格為Φ251×42，管材與法蘭對接焊口厚度相差16 mm。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，管材和長頸法蘭焊口開裂，焊口開裂位置如圖1所示。經(jīng)現(xiàn)場檢測，焊口處母材硬度為HB140，焊縫硬度為HB195；光譜復檢材質(zhì)為12Cr1MoV，均符合標準規(guī)定
機械工程與自動化 2022年4期2022-08-23
- 20g與ZG15Cr1Mo1V不等壁厚焊接工藝探討
輪對焊閘閥的一道焊口，在使用過程中發(fā)現(xiàn)有泄漏現(xiàn)象。2017年3月，全廠停工后剝離保溫檢查，發(fā)現(xiàn)焊縫上有多處裂紋，既有橫向裂紋，也有焊縫熔合線上的縱向裂紋，見圖1和圖2。于是，決定利用停工檢修的機會更換長約1.5 m，規(guī)格為Φ273 mm、壁厚18 mm、 材質(zhì)為20g的直管段。過熱蒸汽管線介質(zhì)為3.5 MPa蒸汽，溫度約為435 ℃。 更換的管段共有2道焊口，見圖3。其中：焊口B為新?lián)Q直管與原有15CrMo材質(zhì)的Φ273 mm×18 mm 三通焊接；焊口A
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2022年6期2022-07-23
- 乙烯裝置P91 管道焊接分析及問題對策
1。表1 11#焊口最終測得硬度值 HB1 焊接、熱處理工藝及過程介紹1.1 焊接工藝及過程A335 P91 焊條E9015-B91 不能重復烘烤，焊劑F9PZ（OP 90 W）不能重復烘烤。焊接采用管道自動焊，工廠化預制采用氬弧焊打底和埋弧焊填充蓋面或氬電聯(lián)焊的工藝，焊接材料選用見表2。工藝管道焊接采用V 形坡口或雙V 形坡口，要求坡口形式應符合焊接技術(shù)交底、工藝卡的要求。當管道壁厚14≤δ＜20，宜采用V形坡口（圖1）；當管道壁厚20≤δ＜60，宜采用
設(shè)備管理與維修 2022年12期2022-07-21
- 管道焊接數(shù)據(jù)庫的建立與管理實踐
安裝過程中管線的焊口信息、焊接信息、熱處理信息、無損檢測委托情況、試壓包劃分等信息集成在一個EXCEL 表格中，并通過對這些基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的篩選和分析，獲得工程焊接日期、焊接進度、焊接質(zhì)量、焊接一次合格率、焊工一次合格率等信息的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)庫。數(shù)據(jù)庫可真實地反映出整個施工現(xiàn)場焊接的總工程量及項目組織施工人員、機具，為現(xiàn)場管理提供相對準確的信息。安裝工程焊接工作量的及時準確的統(tǒng)計，對項目在工藝管道安裝的各時段施工隊伍數(shù)量及安裝施工人員的統(tǒng)籌控制起著重要作用。數(shù)據(jù)庫采用
石油化工建設(shè) 2022年12期2022-03-27
- 長輸原油管道焊口防腐施工的質(zhì)量控制策略
1 長輸原油管道焊口防腐施工的問題管道建設(shè)對于很多項目發(fā)展都存在特別大的作用，尤其是在石油項目方面，由于資源比較特殊，所以在管道的防腐模式上要不斷的創(chuàng)新。長輸原油管道焊口防腐施工，作為比較核心的問題，很多項目打造的時候沒有從客觀實際出發(fā)，對施工技術(shù)的應用、施工材料的應用采取了錯誤的方法來完成，不僅沒有實現(xiàn)預期目標，還造成防腐效果減弱。施工人員的技術(shù)水平不高，有些員工在日常的操作上，完全按照自身的經(jīng)驗來完成，沒有嚴格履行國家現(xiàn)行規(guī)范、標準，導致項目建設(shè)遇到了
全面腐蝕控制 2021年1期2021-12-31
- X80M管道環(huán)焊縫開裂原因分析
工段1的2道開裂焊口(焊口1和焊口2)和工段2的2道開裂焊口(焊口3和焊口4)。部分送檢樣品分別如圖1,2所示。圖1 工段1送檢樣品Fig.1 Sample for inspection from section 1圖2 工段2送檢樣品Fig.2 Sample for inspection from section 21 試驗方案鑒于焊接材料和焊接工藝是影響焊接質(zhì)量的重要因素，因此從焊接工段1和工段2的X80M管線鋼管所用的焊材和工藝兩方面入手，首先對焊材
壓力容器 2021年6期2021-07-28
- X80 管線鋼半自動自保護藥芯環(huán)焊接頭性能影響因素研究*
分及環(huán)焊工藝環(huán)焊焊口的母材為X80 級管線鋼， 為低碳微合金高強度管線鋼， 管材規(guī)格為Φ1 219 mm×18.4 mm， 化學成分符合中國石油集團CDP-SNGP-PL-006-2014-3 《天然氣管道工程用鋼管技術(shù)規(guī)格書》 的要求。 根焊采用實芯焊絲， 直徑為1.2 mm； 填充蓋面焊采用自保護藥芯焊絲E81T8-Ni2， 直徑為2.0 mm。 X80 管線鋼管和焊絲的化學成分見表1， 焊接工藝參數(shù)見表2。表1 X80 鋼級管線鋼管和自保護藥芯焊絲的
焊管 2021年6期2021-07-03
- 環(huán)焊縫排查中疑似黑口的識別及開挖驗證
,對識別出的問題焊口,通過現(xiàn)場開挖驗證及時消除隱患。根據(jù)數(shù)據(jù)對齊結(jié)果,篩選出部分無施工安裝記錄、無檢測報告和無建設(shè)期射線底片的“三元”焊口(統(tǒng)稱為疑似黑口)。由于該類焊口信息缺失,對其質(zhì)量狀況認識不全面,潛在的風險隱患未被及時識別,因此管道的安全運行存在較大的不確定性。目前,各管道運營企業(yè)都在進行疑似黑口排查[8],排查管道建設(shè)過程中遺留的、未被識別的質(zhì)量風險。本文介紹了如何通過數(shù)據(jù)對齊進行疑似黑口排查、黑口類型確認及開挖確認流程等,并對在現(xiàn)實工作中的應用
天然氣與石油 2021年1期2021-03-08
- 油氣管道工程建設(shè)過程中業(yè)主方的焊接質(zhì)量管控
、現(xiàn)場焊接實施、焊口質(zhì)量檢查和驗收及焊口返修等5個管理規(guī)定方面歸納梳理出油氣管道工程建設(shè)過程中焊接質(zhì)量業(yè)主方的主要管控措施[2-5]，并指導了中俄東線（黑河－長嶺）工程建設(shè)，將有助于提升業(yè)主方在今后我國油氣管道工程建設(shè)過程中對焊接質(zhì)量的管控能力。1 以往工程總結(jié)與分析對中俄二線、陜京四線、中靖聯(lián)絡(luò)線、寧夏成品油油氣管道工程的焊口缺陷及產(chǎn)生的原因進行統(tǒng)計分析，總結(jié)出由于業(yè)主方各項管理規(guī)定不全面、不詳細或因經(jīng)驗不足而出現(xiàn)的主要問題有：（1）開展的焊接工藝評定和
石油工程建設(shè) 2021年4期2021-01-14
- 淺談大型鋁電解槽陰極母線維修技術(shù)
這種方法常會出現(xiàn)焊口裂開與漏罐現(xiàn)象，且易造成焊劑泄露，需要二次處理，增加成本。3 燃燒粉焊接法本文以燃燒粉焊接法為例，針對燃燒粉焊接法修復陰極母線破損的關(guān)鍵技術(shù)點進行陳述，具體關(guān)鍵點如下。（1）焊接前的準備工作。進行焊接前需要對陰極母線的損壞部位進行檢查，以此判斷損壞的母線是否為帶電母線，若是帶電陰極母線則不能隨意將母線切開，因為將帶電母線切開有一定的風險，因此為了保障維修人員的生命安全，應該在進行切割前根據(jù)陰極母線的截面積大小進行搭橋引流，這樣既能夠保障
世界有色金屬 2020年17期2020-12-09
- 電廠油系統(tǒng)管道焊接施工質(zhì)量控制探究
。油管道上層面的焊口數(shù)量比較多，同時分布比較密集；有些管道焊口位置不容易被發(fā)現(xiàn)，相對隱蔽，經(jīng)常會使焊接操作時出現(xiàn)一些難題；特別是不銹鋼，這類金屬屬于高鉻合金，材質(zhì)種類屬于不尋常的品種，通常會發(fā)生比較大的晶問腐蝕和熱裂紋情況，完成焊接工作時難度系數(shù)也比較大。各類油系統(tǒng)管道的焊接都需要運用到氬弧焊工藝，而對于直徑小于60 mm 或者厚度為5 mm 的油管道，焊接時采取的工藝可以是全氬弧焊；倘若油管道直徑比60 mm大，或者厚度在5 mm 以上，需要相關(guān)技術(shù)人員
科技與創(chuàng)新 2020年21期2020-11-27
- CFB鍋爐的一次水冷壁泄露分析
問題，鰭片與對接焊口并非同一焊工施工，且焊接對口或鰭片的焊工也并非只進行了該位置的焊接，而是同時進行了大量其他位置的焊接，但其他施工位置未發(fā)生此類問題。（3）泄露后，對泄露焊口焊接后探傷的底片即報告進行了檢查，焊口評價報告為一級，焊縫成型優(yōu)良。（4）在實際的焊接過程中，焊縫材質(zhì)在微觀上很難達到母材標準，難以得到優(yōu)秀的金屬組織。（5）鍋爐存在嚴重變形現(xiàn)象，該處位于二次風箱上方，水冷壁與風向相互干涉，存在巨大應力，該處水冷壁變形尤為嚴重。在切割過程中，管道切除
工程技術(shù)與管理 2020年7期2020-07-25
- “華龍一號”示范工程主管道窄間隙自動焊焊接缺陷分析
的主管道共有8道焊口(其中冷段2道焊口,熱段2道焊口,過渡段4道焊口),三個環(huán)路共有24道焊口,焊口分布示意圖見圖1。圖1 “華龍一號”主管道焊口分布示意圖Fig.1 The schematic of welded junctions of ACP1000 primary coolant pipeline“華龍一號”示范工程主管道采用控氮不銹鋼材料整體鍛造工藝制造,彎頭和直管部分采用整體彎制,取消了環(huán)焊縫,大的接管嘴采用整體鍛造方式,減少了焊縫數(shù)量,采用了
中國核電 2020年2期2020-06-24
- 300 MW機組鍋爐再熱器出口集箱與連接管焊縫裂紋分析及治理
主汽閥管段第一道焊口泄漏。1 事件經(jīng)過2018-12-27T11：00，發(fā)現(xiàn)3#爐7層右側(cè)再熱器管段冒氣，拆除保溫后確認該管變徑處焊縫2—5點方向出現(xiàn)290 mm長環(huán)形裂紋，輕微冒氣，無泄漏聲音。與中調(diào)協(xié)調(diào)后，當晚停機。2 原因分析2.1 客觀方面2.1.1 直接原因在環(huán)切機切削過程中，刀頭由焊縫中間深入，逐漸向焊縫兩側(cè)刮削，當刮削至貼近裂縫時，將裂縫邊緣層粘帶下來，該“切片”長180 mm、寬12 mm、厚約3 mm。光譜確認該切片材質(zhì)既有母材材質(zhì)，又有
應用能源技術(shù) 2020年4期2020-05-18
- 油氣管道環(huán)焊縫缺陷排查及處置措施研究
測結(jié)果、特殊結(jié)構(gòu)焊口、有限元建模分析和高后果區(qū)等方面入手開展環(huán)焊縫排查選點工作。1.1 基于原始資料、管道內(nèi)檢測結(jié)果選擇排查點2017年7月到2018年6月，西南管道公司組織將中緬天然氣管道16余萬道焊口建設(shè)期無損檢測底片進行再評價，找出存在錯評、漏評的存疑焊口，并結(jié)合內(nèi)檢測中的異常口，以此作為排查工作的重點，共計開挖焊口699道。這一階段排查出不合格焊口241道，其中包括缺陷嚴重的裂紋焊口23道。在241道不合格焊口中，彎頭變壁焊口有119道，占比49%
石油管材與儀器 2020年2期2020-05-11
- 電磁預熱技術(shù)在喇嘛甸油田管道施工及維護中的應用
度要求較高。一旦焊口周圍溫差過大，造成焊口的冷卻速度過快，就會使焊口產(chǎn)生焊接裂紋，影響焊口強度并導致焊道的斷裂[1]。而在北方，冬季的氣溫通常會在-20 ℃左右，所以在冬季施工時必須對焊口兩側(cè)的管道進行預熱，使焊口的溫度逐步冷卻。對于傳統(tǒng)的預熱方法，使用氧氣乙炔割炬對管道進行烘烤預熱。這樣做雖可以達到對焊道預熱的目的，但由于溫度是驟然提升，所以對已經(jīng)溫度過低的管道會產(chǎn)生淬硬的現(xiàn)象，對管道本體也有一定的傷害。若要在冬季確保工業(yè)管道焊縫的焊接質(zhì)量，提高焊縫的X
石油石化節(jié)能 2020年2期2020-03-20
- 淺析沙特阿美項目焊工管理模式
C 質(zhì)檢員需要對焊口進行外觀檢查，涉及到焊縫余高要求(見表1)、咬邊(允許深度小于0.79 mm 且長度小于50 mm)。此外，不允許有根部內(nèi)凹、未熔合和電弧劃傷等情況。Table 1.Weld reinforcement and root penetration表1.焊縫余高要求4) 射線無損檢測RT：如果需要，按照ASME SEC V B&PV QW-191 進行。若計劃使用超聲波檢測UT 代替RT，需要提前獲得阿OID 批準。5) 導向彎曲試驗：必須
石油天然氣學報 2020年4期2020-03-10
- 淺談長輸原油管道焊口防腐施工的質(zhì)量控制
輸管道上有很多的焊口，這些焊口是最容易產(chǎn)生腐蝕的地方，倘若焊口處產(chǎn)生了一定的腐蝕，就容易出現(xiàn)漏油、漏氣的現(xiàn)象，且會產(chǎn)生一定的安全問題，因此我們一定要加強長輸原油管道焊口防腐工作，保證防腐工作的質(zhì)量，進而提升長輸原油管道工作的安全性。由此可見，探討長輸原油管道焊口防腐施工質(zhì)量控制的方法和措施的重要意義。1 補口防腐準備1.1 焊口清理長輸管道焊口處通常會有一定的雜物，因此，焊口在防腐補口前，要將環(huán)向焊縫及焊縫兩側(cè)管道原材廠家預留未防腐范圍內(nèi)的飛濺物、焊渣、油
全面腐蝕控制 2020年3期2020-02-27
- 淺談長輸管道焊口防腐施工的質(zhì)量控制
性。1 長輸管道焊口防腐施工準備工作1.1 焊口清理在進行焊口防腐補口之前，應該將焊接的位置進行有效的清理，去除各類雜質(zhì)、油污造成的腐蝕影響，保持雜物的清潔徹底，才能夠有效地防止各類腐蝕問題的出現(xiàn)[1]。1.2 焊口除銹由于長輸管道施工建設(shè)屬于線性施工工程，工程距離較長，往往會跨越諸多個城市或村莊，為了提高施工效率，也要保障施工的質(zhì)量，必須使用噴砂的除銹方式來進行焊口的除銹。所以應該有效確保噴砂的質(zhì)量標準符合規(guī)定設(shè)計。而且，所使用的噴砂必須保持良好的干燥度
全面腐蝕控制 2020年12期2020-02-27
- 基于油氣管道環(huán)焊縫射線底片復評的質(zhì)量管理
片復評，累計完成焊口復評25702道，發(fā)現(xiàn)問題焊口134道，占復評焊口總數(shù)0.52%，反映出該項目在施工焊接和無損檢測及評定工作中存在一定的問題，具體情況為：1.1 施工焊接質(zhì)量方面（1）疑似自行焊縫全壁厚修補。復評發(fā)現(xiàn)在部分“非返修焊口”底片上，存在“疑似全壁厚修補”影像，即從焊縫外表面至焊縫根部的全壁厚修磨補焊。從底片特征看，焊縫根部影像不連續(xù)，焊道內(nèi)存在補焊痕跡，懷疑在施工過程中存在著未經(jīng)監(jiān)管的“全壁厚返修焊口”。此類返修危害性較大，一是返修次數(shù)無法
商品與質(zhì)量 2019年52期2019-12-22
- 離心式壓縮機無應力配管施工技術(shù)
的關(guān)鍵，因此管道焊口組對必須按照國家標準要求執(zhí)行，保證組對完成后管道水平、垂直度在標準要求范圍內(nèi)，才能避免因管道連接導致壓縮機組在自由狀態(tài)下產(chǎn)生附加應力。（2）水平管道安裝如圖1 所示，焊口5 與壓縮機壓縮機入口短節(jié)法蘭1 間管段為封閉管段，焊口5 以前管段為自由管段。封閉管段必須在自由管段安裝合格、機組精對中完成、聯(lián)軸器安裝完成后才能進行安裝。（3）配管時應以與壓縮機進口短節(jié)法蘭2 配對的法蘭1 為基準進行測量，測量前需將法蘭1 與法蘭2 進行連接并緊固
設(shè)備管理與維修 2019年22期2019-12-19
- 試論水電工程金屬結(jié)構(gòu)焊接工藝
通常情況下會出現(xiàn)焊口不夠勻稱這樣一種情況，從而使得焊口位置很容易有殘余應力存在，不僅破壞金屬結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，嚴重的時候甚至可能導致焊口處發(fā)生斷裂，進而容易引發(fā)腐蝕的發(fā)生，加劇金屬結(jié)構(gòu)焊口處的斷裂程度。2） 焊口腐蝕。施工人員焊接水平所限或焊接操作疏忽，從而使得焊接工藝存在不到位情況，導致焊珠、焊瘤出現(xiàn)，并未能將相關(guān)清理工作及時做好，那么焊口處所產(chǎn)生的雜質(zhì)與灰塵一旦接觸到水就會產(chǎn)生腐蝕性，從而導致金屬結(jié)構(gòu)焊口處發(fā)生腐蝕。3） 電偶腐蝕。在進行金屬結(jié)構(gòu)焊接的過程
建材發(fā)展導向 2019年15期2019-11-28
- 6G氬電聯(lián)焊正確使用方法的研究
熔池金屬不氧化，焊口質(zhì)量好，適合小直徑薄壁管以及不銹鋼和有色金屬管道的焊接。但是我們的學員在經(jīng)過多次的6G氬電聯(lián)焊的練習后，到了實際現(xiàn)場工作中，非常的不能適應，甚至根本就對很多位置的焊口不能進行焊接。列如;現(xiàn)場工作中的斜坡面的焊口，彎頭的內(nèi)側(cè)，三通的內(nèi)側(cè)位置，斜坡位置的焊口難度就是練習中的6G。彎頭、三通都屬于水平固定口，可是學員在現(xiàn)場中，這種焊口往往是無法下手。關(guān)鍵詞：6G;氬電聯(lián)焊;反把焊接;左右手氬弧1 氬電聯(lián)焊的定義及適用范圍氬電聯(lián)焊，指的是氬弧焊
中國化工貿(mào)易·上旬刊 2019年8期2019-09-10
- 某450 MW燃機冷再三通裂紋原因分析與處理
發(fā)現(xiàn)冷再三通#2焊口(?559×19/A335P11)沿坡口熔合線開裂，開裂側(cè)表面有300 mm的表露裂紋，裂紋已經(jīng)貫穿；三通另一側(cè)#1焊口(?559×19/A335P11)經(jīng)超聲波檢測存在500 mm的根部裂紋，未表露至表面。2 原因分析2.1 施工因素判斷結(jié)合1個月前#4機組(運行1 764 h)在汽機房6 m層冷再三通同樣位置發(fā)生過同樣的泄漏，#4機組泄漏位置為高壓旁路(以下簡稱高旁)三通的兩側(cè)，泄漏焊口為#2焊口和#3焊口，泄漏點位于三通上距離焊縫
綜合智慧能源 2019年2期2019-03-12
- 淺談SA-213 T23的焊接工藝與裂紋防止措施
213T23，且焊口數(shù)量達到了11000多只焊口，焊口施工完畢以后及時進行射線檢測并未發(fā)現(xiàn)裂紋，后續(xù)又對該區(qū)域的焊口進行復檢，出現(xiàn)大批量的微裂紋，裂紋大部分出現(xiàn)在根部打底層接頭處，出現(xiàn)裂紋的趨勢較大。該文就該電廠鍋爐再熱器吊掛管裂紋產(chǎn)生的原因和預防措施進行了深入研究。關(guān)鍵詞：SA-213T23? 焊接工藝? 裂紋? 措施中圖分類號：TG44 ? ?文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2019）12（a）-0094-02介紹工程中焊接SA-213
科技資訊 2019年34期2019-03-08
- Excel軟件在無損檢測資料整理中的應用
測的主要工作是對焊口進行無損檢測。然而，火力發(fā)電廠機組焊口眾多，所涉及的部件種類多，材料、規(guī)格也復雜。以國內(nèi)1 000 MW超超臨界機組為例，僅鍋爐水壓范圍焊口就有近60 000道，無損檢測的工作量很大。相應的數(shù)據(jù)量更為龐大，焊口數(shù)據(jù)包括部件名稱、焊口編號、焊接材料、焊口規(guī)格、焊工代號、委托單及報告編號、檢測方法、檢測結(jié)果、檢測時間等信息。對數(shù)據(jù)的及時收集和整編是一項細致嚴謹且非常重要的工作，也是無損檢測工作順利實施和竣工資料移交的關(guān)鍵。其中，射線檢測是無
無損檢測 2018年12期2018-12-28
- CAD制圖軟件在射線檢測K值計算中的應用
（管徑、壁厚）的焊口，那么一個焊口究竟要透照幾次、透照幾張底片才能滿足要求呢？雖然現(xiàn)在出現(xiàn)了計算一次透照長度及透照次數(shù)的EXCEL公式，只要輸入幾個參數(shù)，透照次數(shù)就自動計算出來。我們也可以通過規(guī)范《承壓設(shè)備無損檢測NB/T47013.2-2015第2部分：射線檢測》中附錄F來查出透照次數(shù)。但是我們并不能確定EXCEL公式中自動計算出來或者從規(guī)范中查出來的透照次數(shù)是否滿足規(guī)范中的K值要求，我們必須要把具體的K值計算出來，然后與規(guī)范要求的K值對比才能得出結(jié)論。
山東工業(yè)技術(shù) 2018年21期2018-12-07
- 火力發(fā)電廠660MW機組鍋爐水冷壁聯(lián)箱管座焊口裂紋產(chǎn)生原因及處理措施
更加惡劣，管道及焊口出現(xiàn)裂紋的機率越來越大。大唐長山熱電廠1號爐（660MW機組）水冷壁聯(lián)箱管座四個焊口在試運過程中由于焊口裂紋同時發(fā)生漏泄，機組被迫停止運行，為了解決這一技術(shù)難題對水冷壁聯(lián)箱裂紋產(chǎn)生的原因做了系統(tǒng)的分析，以便于解決這些存在的問題，保證機組的長期穩(wěn)定運行。1 聯(lián)箱管座產(chǎn)生裂紋的原因：1.1 合金鋼材質(zhì)本身（硫和磷）存在熱裂紋和冷裂紋的傾向水冷壁聯(lián)箱和管座材質(zhì)為15CrMoG。現(xiàn)在大容量?￠高參數(shù)火力發(fā)電廠的汽水管道材質(zhì)，要適應介質(zhì)高溫、高壓
商品與質(zhì)量 2018年52期2018-12-06
- 管道全自動焊接質(zhì)量控制淺談
，共焊接890道焊口，AUT檢測不合格焊口36道，一次合格率為95.96%。不合格焊口中未熔合26道、占72.2%，未焊透10道、占27.8%。AUT對焊縫進行檢測如圖1所示，AUT檢測部分不合格焊口統(tǒng)計結(jié)果如附表所示。圖1 AUT對焊縫進行檢測熊谷管道全自動焊熱焊及填充每層焊接厚度3mm左右，從統(tǒng)計表中看缺陷發(fā)生在熱焊中的有6道焊口、發(fā)生在填充一有3道、填充二有5道、填充三有1道、填充四有9道、填充五有7道、填充六有5道。針對焊接缺陷的產(chǎn)生情況，主要制定
金屬加工(熱加工) 2018年10期2018-10-26
- X70管線鋼根焊裂紋淺析
焊工藝分析，發(fā)現(xiàn)焊口兩側(cè)壁厚差別大、管內(nèi)壁錯口大和焊工操作不當是導致根焊裂紋的主要原因。1. 產(chǎn)生裂紋的原因分析（1）裂紋情況分析 直管對接焊縫和直管+管件焊縫焊接采用相同的焊接工藝、相同的焊條、相同的焊工和工序，在相同的環(huán)境下進行焊接，外觀檢查與射線檢測沒有發(fā)現(xiàn)任何問題。但現(xiàn)場實測發(fā)現(xiàn)，管件壁厚較厚，最大的部位超出直管15mm，且坡口處倒角不合理，直管與管件內(nèi)壁有錯口現(xiàn)象。纖維素焊條采用的是BOHLER FOX CEL E 6010進口焊條，E6010纖
金屬加工(熱加工) 2018年5期2018-05-30
- 低再出口管爆漏原因分析及處理方法
器；鍋爐；管子；焊口某廠是“上大壓小”項目，2011年9月獲得國家能源局同意項目開展前期工作，2013年12月獲得國家能源局核準同意建設(shè)，建設(shè)規(guī)模為2×660MW超超臨界燃煤發(fā)電機組。鍋爐由上海鍋爐廠有限責任公司設(shè)計、制造的超超臨界變壓直流鍋爐，型號為SG2037/26.15M6010，屬單爐膛、一次再熱、采用四角切圓燃燒方式、平衡通風、鍋爐采用露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。1 事件描述2016年8月5日15：30時左右該廠運行值班人員
科技風 2018年9期2018-05-14
- 超超臨界鍋爐過熱器連通管焊接接頭開裂原因分析與處理
連通管與集箱對接焊口進行MT檢測時發(fā)現(xiàn)有裂紋（見圖1），經(jīng)全面檢測發(fā)現(xiàn)該管系中共有4道焊口存在裂紋。連通管及集箱材質(zhì)均為12Cr1MoVG，三通為φ457×φ457×φ457×75的熱壓三通，連通管規(guī)格φ457×75，焊接方法為TIG+SMAW，焊絲牌號TIG-R31，焊條牌號R317。圖1 支管側(cè)HAZ凹槽及裂紋12Cr1MoVG鋼屬珠光體耐熱鋼，熱強性和持久性較高，廣泛應用于電力行業(yè)[1]，焊接工藝也較為成熟。但近年來多家電廠的鍋爐連通管焊接接頭都出現(xiàn)
電焊機 2018年1期2018-03-19
- 離心式壓縮機進出口接管無應力施工要點分析
封閉管段1是3#焊口到立管法蘭的管段，2#，3#采用同心異徑管，和上部直管段完成了預制。封閉管段2是3#焊口到6#焊口的管段，將垂直90°和水平 45°的 2個彎頭進行連接，再連接到水平管段上，4#，5#焊口均需要提前預制好。自由管段是6#焊口到其他水平管段的管線。3#，6#焊口選擇連頭固定口，采取先封閉管段1，后封閉管段2的安裝順序，再將3#焊口焊接好后，再對6#進行焊接。圖1 垂直管道單線示意（2）安裝封閉管段1的管道。采用常用施工方式，即進行支架、吊
設(shè)備管理與維修 2018年2期2018-02-09
- 某核電廠給水除氧器系統(tǒng)管線焊口失效分析與對策
水除氧器系統(tǒng)管線焊口失效分析與對策劉文清 王淦剛 楊 佳（蘇州熱工研究院有限公司 蘇州 215004）為了研究核電給水除氧器系統(tǒng)管線不銹鋼焊口批量開裂機理，取樣進行了理化分析、裂紋形貌觀察。分析表明，斷口擴展區(qū)發(fā)現(xiàn)了疲勞輝紋，焊縫、熱影響區(qū)塑性、韌性顯著低于母材，為裂紋擴展提供了有利路徑，交變載荷或在應力集中交互作用下提供了裂紋萌生條件和擴展動力，導致焊口早期開裂。根據(jù)開裂分析過程中發(fā)現(xiàn)的問題，提出了改進措施，確保機組安全穩(wěn)定運行。核電 疲勞裂紋 失效分析
中國特種設(shè)備安全 2017年5期2017-07-01
- 管道焊口現(xiàn)場簡易消磁方法
導致金屬管、對接焊口帶磁現(xiàn)象。由于現(xiàn)場不會常備專用消磁設(shè)備，給施工造成不小麻煩。利用焊機的焊把線作為消磁線圈，消除施工現(xiàn)場金屬管、焊口的磁性，是一種用簡單、常用、快速解決實際問題的方法。關(guān)鍵詞：焊口；管道；鋼管；消磁方法；電焊機；磁性引言在管道焊接作業(yè)時，有時焊口會出現(xiàn)磁偏吹影響焊接過程的現(xiàn)象。磁偏吹的形成是管道金屬中存在磁力的結(jié)果。感應磁性常產(chǎn)生在管線現(xiàn)場加工、管線蒸汽吹掃、材料保管不當?shù)拳h(huán)節(jié)中，如：長時間接觸與直流電源相連的電導線，導線裸露段或者電焊鉗
建筑建材裝飾 2017年4期2017-05-31
- 工藝管線焊接工作量量化分析
到一個能將各形式焊口的焊接工作量統(tǒng)一起來、結(jié)果更為精準的計算方法。工藝管線；焊接工作量；量化分析在工藝管線預制過程中，通常需要預制的工作量、工期等作為依據(jù)，進而確定人力、設(shè)備、焊材等需要配置的資源。然而，由于管線連接形式、坡口形式、尺寸、材質(zhì)、焊接工藝等多種多樣，目前所使用的DB和DIN難以對焊接工作量做一個準確的統(tǒng)計分析。本文結(jié)合現(xiàn)場工藝管線預制時組隊、焊接實際，進行焊接工作量量化分析，得到能夠?qū)⒏鞣N形式焊口的焊接工作量統(tǒng)一起來的計算方法。1 DIN和D
中國設(shè)備工程 2017年2期2017-03-06
- M310核電機組主管道安裝工期分析及優(yōu)化
環(huán)路主管道共8道焊口，分別為熱段兩道焊口(C1，C4)，冷段兩道焊口(F1，F(xiàn)4)，過渡段四道焊口(U1，U2，U4，U6)。根據(jù)施工方案，8道焊口的施工順序如下：1)主管道冷段和熱段的焊接。在三個環(huán)路主設(shè)備全部可用后，先焊接冷、熱段焊口F4，C4到焊縫15 mm以上，當F1，C1具備組對條件時，停止F4，C4的焊接，開始F1，C1的焊接；當F1，C1焊到F4，C4相同厚度時，4道焊口可以同時焊接，直至100%厚度。2)主管道過渡段的焊接。過渡段U1焊口在
山西建筑 2016年11期2016-12-03
- 火力發(fā)電廠12Cr1MoV大口徑厚壁三通焊口焊接及熱處理工藝研討
V大口徑厚壁三通焊口焊接及熱處理工藝研討中國能源建設(shè)集團湖南火電建設(shè)有限公司 羅 忠本文通過對12Cr1MoV材質(zhì)焊接性能，大口厚壁三通焊口結(jié)構(gòu)特點，及此結(jié)構(gòu)焊接及熱處理易產(chǎn)生的缺陷分析，制定有針對性的焊接及熱處理工藝措施，在焊接及熱處理過程中嚴格執(zhí)行及監(jiān)控，獲得滿意的焊接及熱處理工藝質(zhì)量。12Cr1MoV；大口徑厚壁三通焊口；焊接及熱處理0 引言12Cr1MoV鋼是一種普通珠光體低合金耐熱國產(chǎn)鋼材，目前廣泛應用于火力發(fā)電廠運行介質(zhì)溫度小于540℃的管道、
電子世界 2016年23期2016-03-12
- 電站鍋爐管道焊口返修技術(shù)
量不斷增大，鍋爐焊口數(shù)量增加，如1 000MW機組受熱面焊口可達到60 000余道，而且焊口布置更加集中，致使焊接難度大，造成不合格焊口增加和焊口返修難度增大。因此，對不合格焊口返修是焊接過程中一個重要的環(huán)節(jié)，可是往往在工程中對焊縫的返修技術(shù)掌握不夠，造成了焊口的二次返修甚至鋸口重焊。同時，焊縫返修是在產(chǎn)品剛性拘束較大的情況下進行的，返修次數(shù)的增加，不但會帶來時間和材料的浪費，更主要的是會造成產(chǎn)品質(zhì)量下降，規(guī)程上規(guī)定返修次數(shù)一般不宜超過兩次。因此，在出現(xiàn)返
金屬加工(熱加工) 2015年10期2015-11-16
- 離心式壓縮機進出口接管無應力施工
，立管法蘭至3#焊口之間的管段為封閉管段1（其中2#、3#焊口間為同心異徑管，與上部直管段已預制完），3#焊口與6#焊口之間為封閉管段2（其為一個垂直90°彎頭與水平45°彎頭連接，再與水平管段連接，4#、5#焊口已預制完），6#焊口至其他水平管段的管線為自由管段。3#、6#焊口為連頭固定口，采用先安裝封閉管段1，再安裝封閉管段2，先焊接3#焊口，后焊接6#焊口的接管施工順序。圖1 垂直管道單線示意圖2.1.2 封閉管段1的管道安裝（1）按照常規(guī)施工方法，
油氣田地面工程 2015年9期2015-01-03
- T91鋼管免充氬保護焊接
象。在T91鋼管焊口作為封口焊時，只能通過“鴨嘴”對鋼管內(nèi)部充氬保護焊接。鴨嘴從焊口處插入管內(nèi)充氬，流量過小則容易氧化，流量過大則容易帶入空氣降低保護效果；同時，打底結(jié)束后不能再繼續(xù)充氬保護。使用氬氣管插入管內(nèi)充氬，氬氣管離焊口過近容易燃燒，離得太遠保護效果不好，并且需要預留充氬焊口，充氬時需要人員配合放置氬氣管。兩種充氬方式隨著焊接的進行均需不斷調(diào)整氬氣流量，費時費力。圖1 鴨嘴1 免充氬保護焊接工藝為了克服使用“鴨嘴”或插氬氣管充氬保護的不足，通過查閱
中國特種設(shè)備安全 2014年3期2014-09-04
- 油田磁化鋼管的焊接方法
焊接工作。組對后焊口處易產(chǎn)生磁場，焊接時易產(chǎn)生焊接電弧磁偏吹，熔敷金屬焊接問題。一、焊接工藝及原理焊接舊油管采用直流焊接電源、正接，焊條選用低碳鋼E4303(酸性)；焊前要對焊口進行預熱，高溫可以使舊油管的磁力減弱，降低對焊接電弧及熔化的鐵水產(chǎn)生的偏吹影響。焊接時打底層宜采用大電流“擊穿法”、“脈沖式”斷弧點焊的手法分段打底，焊接順序如圖1所示；可根據(jù)焊接電弧磁偏吹的方向來適當?shù)母淖兒附禹樞?；但要注意先焊的部位最好是油管的上半部，順著焊接電弧磁偏吹的方向進
中國設(shè)備工程 2013年11期2013-10-21
- 大型煉化裝置管道施工工程焊口追溯性管理研究
266061管道焊口追溯歷來就是大型石油、化工施工裝置中較難控制的環(huán)節(jié)，除了管道焊口數(shù)量龐大帶來的管理難度外，其涉及材料、焊接、熱處理、無損檢測及信息資料等諸多環(huán)節(jié)的綜合協(xié)調(diào)也是一大難點，而一旦某個環(huán)節(jié)出現(xiàn)紕漏，不僅會帶來管材或焊材使用錯誤、無損檢測無法追蹤等一系列的質(zhì)量問題，同時也會導致焊工管理混亂、工序流轉(zhuǎn)不暢等影響，嚴重時直接影響工程的正常施工。目前，國內(nèi)主要施工單位在管道焊口追溯性管理上仍然具有粗放性，沒有形成較為規(guī)范的程序或制度，原因主要是由于焊
石油化工建設(shè) 2013年2期2013-10-21
- SA213—T91鋼小徑管手工鎢極氬弧焊背面充氬方法探討
T91的聯(lián)箱管座焊口一些不同的充氬方法作一探討。利用從聯(lián)箱間相鄰的管座插入氬氣皮帶充氬替代傳統(tǒng)的整個聯(lián)箱充氬，不僅簡化了焊接工藝，提高了現(xiàn)場施工的焊接進度，而且還節(jié)約了大量的成本，提高了經(jīng)濟效益。在2008年平朔發(fā)電廠二期工程2×300MW3#機組所有1072道T91聯(lián)箱焊口中全部成功運用了這一充氬方法，其焊接接頭性能完全能夠滿足焊接工藝評定的規(guī)定。這一充氬方法也早在許多大型機組（如薄城電廠、武鄉(xiāng)電廠、塔山電廠）中得到了成功的運用。2.充氬方法對于聯(lián)箱管座
金屬加工(熱加工) 2013年22期2013-10-13
- 電站鍋爐膜式壁管排氬弧焊打底的焊接手法及缺陷控制
%～40%的地面焊口組合率，隨著機組容量和參數(shù)的不斷增加，這部分焊口在超超臨界機組中已達到20000余道，焊口大部分是膜式壁（水冷壁、包墻）管排，并以水平固定管居多。焊接時發(fā)現(xiàn)，雖然這一部分焊口的焊接施工環(huán)境條件要比鍋爐安裝焊口好，但是這一部分焊口氬弧焊打底時出現(xiàn)的焊接缺陷較多，焊口的一次合格率遠低于鍋爐安裝焊口。目前，膜式壁（水冷壁、包墻）排管的焊接采用立向上焊接手法、立向下等焊接手法 ，下面就對這幾種焊接手法及其焊接缺陷產(chǎn)生的原因進行探討。2.膜式壁管
金屬加工(熱加工) 2013年24期2013-10-08
- 電廠模擬焊接架的研制
非固定角度位置。焊口包括對接焊縫和角焊縫兩種。具體如下：（1）垂直管排內(nèi)側(cè)焊口，空間僅可伸進焊槍，對面位置視線無法到達。（2）水平管排內(nèi)側(cè)焊口，空間僅可伸進焊槍，對面位置視線無法到達。（3）近聯(lián)箱部位管排水平焊口，空間僅可伸進焊槍，對面位置視線無法到達。（4）近聯(lián)箱部位管排下30°焊口，空間僅可伸進焊槍，對面位置視線無法到達。（5）近聯(lián)箱部位管排下60°焊口，空間僅可伸進焊槍，對面位置視線無法到達。（6）近聯(lián)箱部位管排上30°焊口，空間僅可伸進焊槍，對面位
電焊機 2013年5期2013-08-29
- 新型細晶奧氏體鋼焊接材料代用試驗及應用（下）
管子，其在鍋爐島焊口主要分布情況如表11所示。表11鍋爐安裝過程中的二級過熱器、三級過熱器、二級再熱器遇到奧氏體鋼SA213—Super304H的管子，合計焊口為8168道，當時全部選用日本產(chǎn)的日鐵住金溶接工業(yè)株式會社的 NITTETSU—YT—304H焊絲（鍋爐制造廠提供對應SA213—Super304H匹配的焊接材料）。安裝過程中所選用的焊接方法、焊接工藝、焊接參數(shù)全部參照工藝評定的相關(guān)數(shù)據(jù)。機組于2007年12月17日并網(wǎng)發(fā)電至今，未發(fā)生過因焊接造成
金屬加工(熱加工) 2013年18期2013-06-28
- 消防管道安裝要點
可投入運行。2.焊口嚴密無滲漏。消防管道多采用焊接連接，裝閥門處采用法蘭連接，以利于維修。由于焊接活多，對焊接質(zhì)量和焊口均有較嚴格要求。對焊工的基本要求：焊工應持證上崗，焊工應掌握平焊、立焊、仰焊等操作技能，焊工應具備焊接電流選擇與焊條直徑匹配的知識，焊工應具有安全和電氣方面的常識。對焊口質(zhì)量的要求：焊口不允許有夾渣、未焊透、氣孔、咬合、未熔合、焊瘤等缺陷。水壓試驗時應對焊口的外表面、背面、隱蔽面進行全面檢查，在試驗壓力下所有焊口不得有滲水現(xiàn)象，否則需重新
重慶建筑 2013年1期2013-04-01
- 減壓塔出口膨脹節(jié)泄漏失效分析及修復
觀察表明，對整個焊口使用 “貝爾佐納”技術(shù)屏蔽隔離以避免氯離子的結(jié)聚是解決膨脹節(jié)泄漏的有效方法。膨脹節(jié) 應力腐蝕 電化學腐蝕 貝爾佐納技術(shù) 減壓塔 泄漏0 概況石油化工裝置中膨脹節(jié)的正常工作是保障系統(tǒng)安全運行的一個重要環(huán)節(jié)。但由于裝置系統(tǒng)溫度的變化，物料中氧化物、硫化物及次生的酸性腐蝕物質(zhì)的存在，膨脹節(jié)經(jīng)常發(fā)生泄漏失效[1-7]，嚴重影響裝置的長周期安穩(wěn)運行。2001年，某石化公司二蒸餾裝置擴建改造至450萬t/a時，在減壓塔出口管線設(shè)計安裝了一個?110
化工裝備技術(shù) 2012年5期2012-12-18
- 加熱爐盤管焊縫未焊透缺陷的控制
點焊，組對出一道焊口，形成單根帶彎頭的油管，如圖1所示。焊接前，將全部油管與彎頭點焊好后，放在離地1.2m高的支架上，以方便焊接時轉(zhuǎn)動焊口。并由一名考試合格的焊工進行鎢極氬弧焊封底，后由多名持證焊工進行手工電弧焊蓋面。待焊縫全部焊完后，先進行外觀檢查，合格后再經(jīng)X射線探傷，但在檢查中X光片一次合格率不高，只能達到60%左右。在光片上顯示的缺陷有相當一部分為根部未焊透。這對焊接成本有較大影響。由于拍片不合格需要返修或割掉重焊，浪費人力、物力。針對上述問題進行
中國設(shè)備工程 2012年8期2012-12-08
- 秦山核電二期擴建工程不銹鋼厚壁管的焊接施工技術(shù)
整。1.2.3 焊口錯邊厚壁管焊口的組對錯邊是影響焊接質(zhì)量的一個重要因素，克服錯邊是一個重要環(huán)節(jié)。焊口錯邊的控制原理：經(jīng)焊接工藝評定證明，厚壁管在焊口焊至45%～55%的厚度時，其收縮基本保持不變，直到焊完整個焊縫（見圖4）?；诖耸湛s變形的特點，可在焊接過程中充分控制錯邊的影響。圖4 主管道工藝評定時焊縫的收縮曲線Fig 4 The contract chart of welding process evaluation for the mail pip
中國核電 2011年4期2011-08-03
- 高寒地區(qū)的冬季施工焊接質(zhì)量管控
c.低溫環(huán)境下使焊口的預熱效果變差,保持焊縫層間溫度困難。d.環(huán)境溫度低會使焊工操作困難,影響焊口合格率。1.2 施工單位沒有在高寒地區(qū)冬季施工經(jīng)驗兩家施工單位都沒有在高寒地區(qū)安裝機組的業(yè)績。對低溫環(huán)境下進行焊接作業(yè)帶來的困難認識不足。在制定措施及執(zhí)行過程中難免存在偏差,如果冬季焊接工藝制定出來后不符合現(xiàn)場實際情況或?qū)嵤┖笮Ч缓?將會直接影響到焊接質(zhì)量,為機組的安全、穩(wěn)定運行埋下隱患。1.3 國內(nèi)沒有成熟的冬季焊接施工經(jīng)驗可以借鑒在冬季施工開始前,對當?shù)?/div>
東北電力技術(shù) 2011年3期2011-04-21
- 印度海薩電廠鍋爐爆管原因分析
焊接缺陷是省煤器焊口泄漏或管子斷裂的主要原因。針對泄漏及斷裂原因，提出了處理措施，效果良好。電廠鍋爐;爆管;焊接;疲勞印度海薩電廠1，2號機組由中國上海電氣集團提供設(shè)備，印度公司安裝施工，由湖南省火電建設(shè)公司提供安裝技術(shù)指導。2臺機組相繼于2010年2月和8月試運行發(fā)電。自試運行以來，機組多次發(fā)生爆管停爐停機，造成了較大的影響。為有效解決爆管問題，文中對其爆管原因進行總結(jié)分析，并提出應對措施。1 爆管事故統(tǒng)計分析印度海薩電廠1號機組2010年2月投運，至2湖南電力 2011年3期2011-03-05
- 野外及多風環(huán)境下帶網(wǎng)導流件及瓷嘴在氬弧焊中的應用
器一天焊接38只焊口，對當天焊口按50%的比例(即19只)進行了射線檢驗，其中僅6只合格，焊口合格率只有31.6%，不合格焊口的缺陷均為密集分布或呈蜂窩狀分布的氣孔。圖1 省煤器管間隙圖2 現(xiàn)場設(shè)備2 缺陷分析氣孔是指溶入焊縫金屬的氣體引起的空洞。生成氣孔的氣體主要是H2、CO和N，氣體來自電弧區(qū)周圍的空氣、母材和焊材表面的雜質(zhì)(如油污、銹、水份)以及焊條藥皮和焊劑的分解燃燒。熔化了的金屬在高溫下可以吸收大量氣體，冷卻時，氣體在金屬中的溶解度下降，氣體析出電焊機 2010年8期2010-09-06
- 9F級余熱鍋爐受熱面模塊T91鰭片管返修工藝
鰭片管與集箱對接焊口下邊緣處泄漏。泄漏焊口為設(shè)備制造焊口，為不影響安裝工期及保證水壓試驗的順利進行，經(jīng)研究決定進行現(xiàn)場修復。1 缺陷現(xiàn)場情況模塊1包括再熱器2和高溫過熱器2兩個受熱面，共有左、中、右3個管屏與煙氣流向垂直并排布置。泄漏點在爐頂高溫過熱器23.7 m處左數(shù)第五根鰭片管與進口集箱的對接焊口的下邊緣，對接焊口離集箱約3 mm。高溫過熱器2蒸汽額定壓力10.21 MPa，溫度540℃，鰭片管及集箱材質(zhì)為SA335P 91，集箱規(guī)格Φ 273.1 m裝備制造技術(shù) 2010年4期2010-02-26
- 印度海薩電廠鍋爐爆管原因分析