于培峰，楊喜云，徐 徽，石西昌，陳 亞，顏果春

(中南大學(xué) 冶金科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083)

青海察爾汗鹽湖是一個(gè)大的鉀肥生產(chǎn)基地, 在生產(chǎn)鉀肥的同時(shí)排出大量富含硼、鎂、鋰的老鹵，若不加以利用，將給鹽湖的生態(tài)造成嚴(yán)重破壞，同時(shí)造成資源的嚴(yán)重浪費(fèi)[1?3]。近年來(lái)，隨著鋰輝石等礦石資源的日益貧乏和枯竭，鹽湖鹵水鋰資源的研究和開發(fā)越來(lái)越受到人們的關(guān)注和重視，科技界做了大量的工作，現(xiàn)已開發(fā)出4種工藝技術(shù)路線，即煅燒法[4?5]、膜分離法[6?7]、離子交換吸附法[8?9]和硼、鎂、鋰聯(lián)合提取法[10]。資源的開發(fā)利用不僅僅是一項(xiàng)技術(shù)開發(fā)，更是一項(xiàng)系統(tǒng)工程，在提取一種資源的同時(shí)，要兼顧對(duì)其他資源的影響，做到鹽湖資源綜合開發(fā)和利用，在這4種方法中，鎂、鋰、硼聯(lián)合提取法是最有發(fā)展前景，最有可能實(shí)現(xiàn)低品質(zhì)鹽湖資源高效利用的方法。聯(lián)合提取硼、鎂、鋰的關(guān)鍵是徹底分離硼與鎂鋰、鎂與鋰。由于硼在沉鎂時(shí)易被 Mg(OH)2吸附而共沉，硼在Mg(OH)2煅燒過(guò)程中轉(zhuǎn)變?yōu)锽2O3進(jìn)入氧化鎂?；祀s在氧化鎂中的B2O3在高溫下可與CaO生成低共熔物，同時(shí)與CaO·SiO2生成三元低共熔物(熔點(diǎn)1 000 ℃左右)，對(duì)氧化鎂的高溫性能產(chǎn)生不利影響，鹵水徹底分離硼成為制備高純氫氧化鎂和氧化鎂的技術(shù)關(guān)鍵。

目前，從鹵水中提取硼酸，使硼鎂分離的主要方法有酸化法[11]、沉淀法[12]、溶劑萃取法[13]、離子交換法等，其中酸化法、沉淀法、溶劑萃取法在國(guó)外已應(yīng)用于工業(yè)化生產(chǎn)，而在國(guó)內(nèi)尚處于研究階段。本文作者根據(jù)鹽湖老鹵鹵水硼、鎂含量高的特點(diǎn)，采用硫酸法?離子交換法聯(lián)合提硼，使硼與鎂鋰高效分離；采用氨法沉鎂實(shí)現(xiàn)鎂與鋰分離，詳細(xì)研究鹵水 pH值、吸附溫度、吸附時(shí)間、樹脂用量對(duì)硼分離效果的影響，用動(dòng)態(tài)法研究鹵水流速、交換柱高徑比對(duì)硼分離效果的影響，同時(shí)考察鹵水硼濃度對(duì)氫氧化鎂硼含量的影響。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)原料

實(shí)驗(yàn)采用的鹵水為青海察爾汗鹽湖中提取鈉、鉀鹽后的老鹵，對(duì)其進(jìn)行ICP-AES全分析，其成分如表1所示。鹵水pH值為4.20，密度為1.32 g/mL，鎂離子濃度為110.92 g/L，鋰離子濃度為2.50 g/L，鎂鋰比為 44.30。在離子交換法吸附硼過(guò)程中使用硼特性吸附樹脂—XSC-700，其各項(xiàng)參數(shù)見表2。

1.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程

1.2.1 酸法提硼

向250 mL鹵水中加入適量的濃硫酸(98%)，在攪拌速度為100 r/min、反應(yīng)溫度60 ℃下反應(yīng)1 h，然后置于恒溫冷卻槽中冷卻一段時(shí)間過(guò)濾，測(cè)定固體中硼酸含量，計(jì)算硼的提取率。

表1 鹵水的ICP-AES分析結(jié)果Table 1 ICP-AES analysis results of brine

表2 XSC-700樹脂的物理化學(xué)性質(zhì)Table 2 Physical and chemical properties of XSC-700

1.2.2 離子交換法提硼

分為靜態(tài)法和動(dòng)態(tài)法兩種。靜態(tài)法是量取100 mL酸法提硼后鹵水，加入一定體積的濕樹脂，吸附一定時(shí)間，用ICP分析吸附前后鹵水中的硼含量，計(jì)算吸附率。動(dòng)態(tài)法是在離子交換柱中進(jìn)行的，交換柱直徑為23 mm，長(zhǎng)500 mm，鹵水經(jīng)恒流泵以一定的流速?gòu)南轮辽贤ㄟ^(guò)交換柱，用自動(dòng)取樣器收集適量的鹵水，用ICP分析硼含量。

1.2.3 氨法沉鎂

對(duì)離子交換法提硼后鹵水氨法沉鎂。首先將底液(300 mL純水，15 g Mg(OH)2，5.1 g NH4Cl)加入到2 L三口燒瓶。待底液溫度升至 50 ℃時(shí)往燒瓶中以 20 mL/min速度滴加鹵水，同時(shí)滴加濃氨水，控制pH值為10，開啟攪拌，控制攪拌速度為100 r/min，待500 mL鹵水滴加完畢后，繼續(xù)滴加濃氨水(按物質(zhì)的量計(jì)過(guò)量20%)，反應(yīng)結(jié)束后60 ℃恒溫陳化30 min，過(guò)濾、洗滌、烘干得到氫氧化鎂。

1.2.4 氫氧化鎂煅燒

將氫氧化鎂分別在950 ℃、1 100 ℃、1 200 ℃、1 500 ℃溫度下煅燒2 h，得到氧化鎂產(chǎn)品。

1.3 分析檢測(cè)

鎂離子濃度采用EDTA滴定法分析，高硼鹵水中的硼采用甘露醇滴定，低硼鹵水中的硼以及氫氧化鎂、氧化鎂中雜質(zhì)元素采用電感耦合等離子光譜發(fā)生儀 ICP-OES(American Intrepid ⅡXSP)分析。

氫氧化鎂的物相采用日本理學(xué)D/max?2550 X射線衍射儀進(jìn)行檢測(cè)分析，輻射源為Cu Kα(λ=0.154 06 nm)，石墨為單色器，管壓為40 kV，管電流為40 mA，掃描范圍為10°～80°；用 JEOL公司JSM 5600?LV掃描電子顯微鏡觀察氫氧化鎂產(chǎn)品形貌特征。

2 結(jié)果與討論

2.1 鹵水提硼

由于鹵水中硼濃度高，先采用硫酸法提硼。在條件試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，確定酸法提硼的最佳工藝條件為：濃硫酸用量14 mL/L鹵水、反應(yīng)溫度60 ℃、反應(yīng)時(shí)間1 h、冷卻溫度?5 ℃、冷卻時(shí)間4 h，硼的提取率達(dá)到80%，提硼后鹵水硼含量為1 200 mg/L。

硼酸在水中有一定的溶解度(表3)，0 ℃時(shí)溶解度為2.77 g，?5 ℃時(shí)溶解度為2.51 g，酸法不能完全提取鹵水中的硼，需用離子交換法對(duì)酸法提硼后的鹵水深度提硼，論文主要討論離子交換法提硼的主要影響因素。

2.1.1 吸附時(shí)間對(duì)硼吸附率及吸附性能的影響

在100 mL鹵水中樹脂的量為62 mL、溫度為25℃、鹵水pH為6.0的條件下，吸附時(shí)間對(duì)硼提取的影響結(jié)果如圖1所示。

表3 硼酸在水中的溶解度Table 3 Solubility of boric acid

圖1 不同吸附時(shí)間的硼吸附率Fig.1 Adsorpition rate of boron at different adsorption times

由圖1可以看出，當(dāng)吸附時(shí)間小于240 min時(shí)，隨著吸附時(shí)間的延長(zhǎng)，硼吸附率增大，當(dāng)吸附時(shí)間大于240 min時(shí)，硼吸附率增加緩慢，吸附過(guò)程已經(jīng)達(dá)到平衡。因此，吸附時(shí)間可以定為4 h。

采用準(zhǔn)一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型和準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型對(duì)吸附實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行模擬得到相應(yīng)的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)，進(jìn)而得到吸附過(guò)程的反應(yīng)級(jí)數(shù)。兩種模型方程分別為[14?15]

Lagergen準(zhǔn)一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型：

準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型：

式中：qe和 qt分別為平衡和時(shí)間 t時(shí)的吸附容量，mg/mL；k1、k2分別為準(zhǔn)一級(jí)、準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)速率常數(shù)。

圖2所示為不同吸附時(shí)間單位樹脂的吸附容量，分別以lg(qe?qt)和t/qt對(duì)t作圖可得兩條直線，模擬結(jié)果如圖3所示，表4所列為兩種動(dòng)力學(xué)模型的相關(guān)參數(shù)。

圖2 不同吸附時(shí)間單位樹脂的吸附容量Fig.2 Adsorption capacity of B in resin at different adsorption times

由表4可知，采用準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型進(jìn)行模擬時(shí)，相關(guān)系數(shù)R2可達(dá)0.99以上，表明吸附過(guò)程類似于化學(xué)吸附特性，與濃度關(guān)系密切。

2.1.2 鹵水pH值對(duì)硼吸附的影響

鹵水在堿性環(huán)境中析出氫氧化鎂沉淀，它吸附鹵水中的硼，干擾實(shí)驗(yàn)，本文作者只考察pH值為2、3、4、5、6時(shí)硼的吸附效果。實(shí)驗(yàn)條件為：100 mL鹵水中樹脂的量62 mL，吸附時(shí)間4 h，溫度25 ℃，結(jié)果如圖4所示。

圖3 吸附動(dòng)力學(xué)模型模擬Fig.3 Adsorption kinetic models∶ (a)Pseudo-first order model; (b)Pseudo-second order model

表4 動(dòng)力學(xué)模型相關(guān)參數(shù)Table 4 Parameters of kinetic model

圖4 鹵水pH值對(duì)硼吸附效果的影響Fig.4 Effect of pH of brine on adsorption efficiency of B

從圖4可以看出，隨pH值增大，硼吸附率升高。樹脂對(duì)硼的吸附量與pH值的依賴關(guān)系與硼的存在形式和樹脂吸附作用機(jī)理有關(guān)[16?17]。硼在溶液中以B(OH)3、 B(OH)4?、 B3O3(OH)4?、 B3O3(OH)32?、B4O5(OH)42?和B5O6(OH)4?形式存在，當(dāng)硼濃度低于0.1 mol/L時(shí)，主要以B(OH)3和B(OH)4?的形式存在， pH較低時(shí)，B(OH)4?含量較低，主要以B(OH)3的形式存在，pH較高時(shí)，主要以B(OH)4?的形式存在，且溶液中B(OH)3與B(OH)4?可以相互轉(zhuǎn)化。當(dāng)含硼液與吸附樹脂作用時(shí)，只有 B(OH)4?能與樹脂上的官能團(tuán)形成穩(wěn)定絡(luò)合物[18?19]，故隨著pH值增加，B(OH)4?濃度增加，樹脂對(duì)硼的吸附量也增大；pH值較低時(shí)，樹脂對(duì)硼也有一定的吸附量，由于樹脂中的 OH?促進(jìn)了B(OH)3向B(OH)4?轉(zhuǎn)化，進(jìn)而提高樹脂對(duì)硼的吸附量。因此，選定離子交換深度提硼時(shí)鹵水pH值為6.0。

2.1.3 樹脂量對(duì)硼吸附的影響

在鹵水pH值6、吸附時(shí)間4 h、溫度為25 ℃的條件下，進(jìn)行不同樹脂量的吸附實(shí)驗(yàn)，結(jié)果如圖5所示。

由圖5可知，樹脂加入量越多，硼吸附率越高，100 mL鹵水中樹脂加入量達(dá)到66時(shí)，硼的吸附率即可達(dá)95%以上。但隨著樹脂量的加大，樹脂的單位吸附容量呈下降趨勢(shì)。1 mL樹脂對(duì)B的最低吸附容量為1.77 mg，最高為3.20 mg，1 mL樹脂對(duì)B的理論吸附容量為 5.00 mg，實(shí)際吸附量?jī)H為理論吸附量的35.4%～64.0%。XSC-700樹脂在吸附硼酸根離子的同時(shí)會(huì)釋放出氫離子，堿性條件有利于硼離子的吸附，由于鹵水呈酸性，因此降低了樹脂從鹵水中吸附硼的容量，同時(shí)鹵水中存在大量的Mg2+，Cl?和SO42?干擾硼的吸附。

圖5 樹脂加入量對(duì)硼吸附效果的影響Fig.5 Effect of resin volume on adsorption efficiency of B

2.1.4 溫度對(duì)硼吸附的影響

100 mL鹵水中樹脂用量為66 mL，pH值為6，吸附時(shí)間為4 h，溫度對(duì)硼吸附率的影響結(jié)果如圖6所示。

從圖6可以看出，溫度對(duì)硼的吸附率影響不大，硼的吸附主要受擴(kuò)散控制[20]，升高溫度，鹵水黏度降低，硼酸根離子的擴(kuò)散速率增大，達(dá)到吸附平衡的時(shí)間短。由圖6可知，20 ℃時(shí)，吸附4 h后硼的吸附率已到了97%，所以吸附過(guò)程在常溫25 ℃進(jìn)行即可。

圖6 吸附溫度對(duì)硼吸附效果的影響Fig.6 Effect of adsorption temperature on adsorption efficiency of B

2.1.5 流速對(duì)硼吸附的影響

采用離子交換柱進(jìn)行鹵水的吸附在實(shí)際應(yīng)用中可操作性強(qiáng)。研究表明：時(shí)間、溫度、pH值和樹脂量的交換柱實(shí)驗(yàn)結(jié)果與靜態(tài)結(jié)果是一致的，所以在交換柱實(shí)驗(yàn)研究中只考察了鹵水流速和交換柱高徑比對(duì)硼吸附效果的影響。

酸化脫硼后鹵水硼濃度為1 200 mg/L、pH值為6、交換柱高徑比為17(樹脂量為162 mL)，在25 ℃下進(jìn)行操作，分別考察流速為1、2、3 mL/min時(shí)硼吸附效果，得到相應(yīng)的流出液中硼濃度隨時(shí)間的變化曲線，如圖7所示。

由圖7可知，鹵水流速增大，穿透點(diǎn)(流出液硼濃度為1 mg/L時(shí)為穿透點(diǎn))出現(xiàn)越早。由于鹵水流速增大，鹵水和樹脂的接觸時(shí)間縮短，鹵水中的硼沒有足夠的時(shí)間和樹脂發(fā)生吸附反應(yīng)。流速為 1、2、3 mL/min時(shí)，1 mL樹脂穿透吸附B的容量分別為4.89、3.34、2.00 mg，說(shuō)明樹脂的穿透吸附容量隨著鹵水流速的增大而下降。由于流速低，單位時(shí)間吸附的鹵水少，生產(chǎn)效率低，綜合考慮選擇流速為2 mL/min。

2.1.6 交換柱高徑比對(duì)硼吸附的影響

在鹵水硼濃度為1 200 mg/L、pH為6.0，鹵水流速為2 mL/min、25 ℃的條件下，分別考察高徑比(H/D)為11、14、17時(shí)硼吸附效果，得到了硼的穿透曲線如圖8所示。

圖7 鹵水流速對(duì)硼吸附的影響Fig.7 Effect of flow rate of brine on adsorption efficiency of B

圖8 高徑比對(duì)硼吸附的影響Fig.8 Effect of ratio of height to diameter (H/D)of exchange column on adsorption efficiency of B

由圖8可知，交換柱高徑比越小，穿透點(diǎn)出現(xiàn)越早。交換柱高徑比越小，交換柱內(nèi)樹脂高度降低，在同樣的鹵水流速下，鹵水的吸附時(shí)間越短。高徑比(H/D)為11、14、17時(shí)，1 mL樹脂穿透吸附B的量分別為1.56、1.78、3.34 mg，說(shuō)明交換柱高徑比增加，樹脂穿透吸附容量增大。

鹵水成分復(fù)雜，含有許多其他離子，為考察樹脂對(duì)硼的吸附選擇性，分別測(cè)定流出液 Mg2+、Na+、SO42?、K+的穿透曲線，結(jié)果如圖9～10所示。實(shí)驗(yàn)條件：交換柱高徑比為17，鹵水流速為2 mL/min，酸化后鹵水pH值調(diào)至6.0，酸化后鹵水的硼濃度為1 200 mg/L，鎂離子濃度為 85.81 g/L。由圖9～10 可知，Mg2+、Na+、SO42?、K+在起始50 min有較大的吸附，當(dāng)吸附時(shí)間達(dá)到100 min后，基本不被吸附。由于XSC-700硼特性吸附樹脂是一種多孔結(jié)構(gòu)，有比較大的比表面、并且鹵水黏度較大，對(duì)Mg2+、Na+、SO42?、K+有一定的截留作用，但是這種作用不同于緊密的化學(xué)鍵，用去離子水淋洗時(shí)很容易把這些離子洗下來(lái)，可以實(shí)現(xiàn)硼與 Mg2+、Na+、SO42?、K+的分離。

圖9 Mg2+和SO42?的穿透曲線Fig.9 Penetration curves of Mg2+ and SO42?

圖10 Na+和K+的穿透曲線Fig.10 Penetration curves of Na+ and K+

2.1.7 XSC-700樹脂的洗脫

取吸附飽和后的 50 mL XSC-700螯合樹脂先水洗，再采用不同濃度的鹽酸溶液在室溫下進(jìn)行洗脫30 min，考察不同濃度的鹽酸對(duì)硼洗脫的影響，其結(jié)果如圖11所示。

圖11 不同濃度鹽酸對(duì)硼洗脫率的影響Fig.11 Effects of different concentrations of HCl on desorption efficiency of B

由圖11可知，3種濃度的鹽酸均可使樹脂中硼的洗脫率達(dá)到90%。XSC-700螯合樹脂對(duì)B(OH)4?吸附能力很強(qiáng)，在酸性溶液中 B(OH)4?將轉(zhuǎn)化為 H3BO3，從而解吸下來(lái)，故選擇20 mL 0.5 mol/L HCl作為洗脫劑可以使硼的洗脫率達(dá)92%，而解吸液中硼濃度為1.8 g/L，經(jīng)濃縮后可直接制取硼酸。

2.2 氨法沉鎂

由上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，鹵水中硼提取率受樹脂的使用量、吸附時(shí)間和鹵水流速等因素影響。通過(guò)調(diào)整這些參量可以得到一系列不同硼濃度的鹵水，研究鹵水中硼濃度對(duì)氫氧化鎂中硼含量的影響，結(jié)果見表5。為了研究鹵水中的硼是否沉淀進(jìn)入氫氧化鎂產(chǎn)品，假設(shè)硼全部進(jìn)入氫氧化鎂，通過(guò)鹵水中鎂的濃度和氫氧化鎂的產(chǎn)率可以計(jì)算出氫氧化鎂產(chǎn)品中硼的理論含量，將理論硼含量也一并列在表5中。

表5 不同硼濃度鹵水條件下所得氫氧化鎂的濃度Table 5 Mg(OH)2 concentration prepared from brine under different boron concentrations

比較表5中氫氧化鎂的理論硼含量與ICP所測(cè)硼含量可以發(fā)現(xiàn)，鹵水中的硼大部分進(jìn)入氫氧化鎂產(chǎn)品中，對(duì)其純度影響不大，但硼的存在影響氫氧化鎂的性能，所以得到硼濃度低的鹵水是制備高純氫氧化鎂的必備條件，控制鹵水硼濃度低于 5 mg/L，氫氧化鎂純度可達(dá)98%。

對(duì)純度為98%的氫氧化鎂產(chǎn)品進(jìn)行X射線衍射和掃描電鏡分析，其衍射譜和SEM像分別如圖12和13所示。由圖12可知，所得氫氧化鎂的結(jié)晶狀態(tài)良好、無(wú)雜相。在氨法沉鎂的過(guò)程中，采用氯化銨?氨水緩沖體系來(lái)調(diào)節(jié)反應(yīng)的 pH值，氫氧化鎂的過(guò)飽和度相對(duì)較小，粒子成核數(shù)目減少，生長(zhǎng)速度加快，所得氫氧化鎂顆粒較大(見圖13)，過(guò)濾性能較好。

對(duì)氨法沉鎂的母液進(jìn)行分析，鎂離子濃度為22.18 g/L，鋰離子濃度為2.5 g/L，鎂鋰比由44.3(原鹵水)降低到8.8。采用碳酸氫銨二段沉鎂可以將鎂徹底除盡，為后續(xù)制備碳酸鋰提供有利條件[20]。

圖12 氫氧化鎂的XRD譜Fig.12 XRD pattern of Mg(OH)2

圖13 氫氧化鎂的SEM像Fig.13 SEM image of Mg(OH)2

2.3 氫氧化鎂煅燒

將純度為98.0%的氫氧化鎂分別在950 ℃、1 100℃、1 200 ℃、1 500 ℃下煅燒2 h，所得氧化鎂產(chǎn)品的硼含量如表5所列，對(duì)在950 ℃和1 500 ℃下煅燒得到的氧化鎂產(chǎn)品進(jìn)行ICP-AES全分析，其結(jié)果分別如表6和7所列。

表5 不同煅燒溫度下氧化鎂純度及硼含量Table 5 Mg(OH)2 purity and boron content at different calcining temperatures

由表5可知，煅燒溫度從950 ℃提高至1 500 ℃時(shí)，氧化鎂的純度明顯提高。由表6和7可知，煅燒溫度升高，硫含量顯著降低。硫主要以硫酸鎂形式存在于氫氧化鎂中，硫酸鎂在1150℃時(shí)會(huì)分分解成氧化鎂、二氧化硫和氧氣。硼在煅燒過(guò)程分解很少，因此氧化鎂純度的提高是由于硫酸鹽雜質(zhì)分解所致，鹵水徹底除硼是得到低硼含量氧化鎂的保證。

表6 950 ℃煅燒所得氧化鎂的ICP-AES分析結(jié)果Table 6 Analysis results of ICP-AES of MgO by calcination at 950 ℃(μg/g)

表7 1 500 ℃煅燒所得氧化鎂的ICP-AES分析結(jié)果Table 7 Analysis results of ICP-AES of MgO by calcination at 1 500 ℃(μg/g)

在最佳工藝條件下煅燒氫氧化鎂所得氧化鎂產(chǎn)品純度達(dá)到99.8%，氧化鎂的化學(xué)成分超過(guò)電工級(jí)(純度為 98.2%～99.2%)、陶瓷級(jí)(純度為 94.0%～99.0%)和耐火材料級(jí)(純度為 97.3%～99.1%)氧化鎂產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)，符合高純氧化鎂的要求。

3 結(jié)論

1)采用硫酸法提硼，使硼鎂初步分離，硼的提取率達(dá)80%，鹵水硼濃度降至1 200 mg/L。

2)采用離子交換樹脂對(duì)酸化后鹵水深度除硼，當(dāng)鹵水pH值為6，100 mL鹵水中樹脂用量為66 mL，常溫下吸附4 h時(shí)后，硼吸附率達(dá)95%以上，實(shí)現(xiàn)了硼與鎂、鋰的分離；在鹵水流速為2 mL/min、交換柱高徑比為17、鹵水硼濃度為1 200 mg/L、pH值為6的條件下，硼的穿透吸附容量達(dá)3.34 mg。

3)采用氨法沉鎂，鹵水的鎂鋰質(zhì)量比由原來(lái)的44.3降低到8.8，實(shí)現(xiàn)鎂、鋰的初步分離。

4)由硼濃度為5 mg/L的鹵水可制得純度為98%、過(guò)濾性能良好的氫氧化鎂，1 500 ℃下煅燒氫氧化鎂可以得到純度為 99.8%的氧化鎂產(chǎn)品，符合高純氧化鎂的要求。

5)該工藝綜合利用了鹵水中的硼與鎂，實(shí)現(xiàn)了硼、鎂、鋰高效分離，為后續(xù)制備碳酸鋰創(chuàng)造了有利條件。

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