孫仁龍 刁建華 嚴(yán)文強(qiáng) 孫士平 張 微

(新疆石油勘察設(shè)計(jì)研究院(有限公司)，新疆 克拉瑪依 834000)

應(yīng)用Aspen Hysys流程模擬軟件對(duì)讓那若爾油田凈化商品油常壓蒸餾塔進(jìn)行模擬研究[1,2]，確定最佳加工方案和工藝條件。筆者主要進(jìn)行兩個(gè)方面的模擬研究：常壓蒸餾工藝設(shè)計(jì)條件，包括塔板數(shù)、回流比、側(cè)線抽出位置、進(jìn)料溫度、塔底汽提蒸汽用量、側(cè)線汽提蒸汽用量及塔頂壓力等單因素對(duì)蒸餾效果的影響；常壓蒸餾工藝操作條件，包括進(jìn)料溫度和回流比的正交試驗(yàn)分析，以確定冬季加工方案切換到夏季加工方案的最佳操作條件，使其達(dá)到產(chǎn)品要求。

本次所研究工程項(xiàng)目的原料為阿克糾賓油氣股份公司讓那若爾油氣處理新廠的凈化商品油，屬含硫輕質(zhì)原油[3]。

根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)收率調(diào)合柴油餾分可知，180～300℃柴油餾分可滿足-35號(hào)柴油閃點(diǎn)指標(biāo)和低溫性能質(zhì)量指標(biāo)要求；180～360℃柴油餾分可滿足-10號(hào)和0號(hào)柴油的閃點(diǎn)指標(biāo)與低溫性能質(zhì)量指標(biāo)要求[4]。

本工程的目標(biāo)產(chǎn)品僅為柴油。常壓分餾得到的塔頂餾分和常壓渣油餾分質(zhì)量均不做控制。根據(jù)油樣分析數(shù)據(jù)，油樣中柴油餾分約22.65%～32.69%(質(zhì)量百分?jǐn)?shù))，自用柴油需求量80kt/a(其中夏季柴油46kt/a，冬季柴油34kt/a，各按4 000h計(jì))，確定加工量344kt/a[5,6]?？紤]到建設(shè)地點(diǎn)的氣候特點(diǎn)，裝置流程設(shè)計(jì)兼顧柴油冬季和夏季產(chǎn)品的要求，通過調(diào)整抽出柴油餾分的流程寬度即可實(shí)現(xiàn)：夏季執(zhí)行0號(hào)柴油和-10號(hào)柴油產(chǎn)品方案，冬季執(zhí)行-35號(hào)柴油產(chǎn)品方案。冬季加工方案抽出180～300℃餾分，條件苛刻，故塔的設(shè)計(jì)選型以冬季加工方案進(jìn)行計(jì)算；夏季加工方案只需稍加調(diào)整操作條件，即可滿足產(chǎn)品質(zhì)量要求。

2 工藝流程模擬

2.1 原油性質(zhì)模擬分析

利用Aspen Hysys流程模擬軟件對(duì)原油進(jìn)行模擬切割180～300℃餾分，所得180～300℃柴油餾分質(zhì)量收率為22.5%，如圖1所示。

圖1 180～300℃餾分質(zhì)量收率

利用Aspen Hysys流程模擬軟件對(duì)原油進(jìn)行模擬切割得180～360℃餾分，所得180～360℃柴油餾分的質(zhì)量收率為32.5%，如圖2所示。

圖2 180～360℃餾分質(zhì)量收率

2.2 流程模擬

軟件模擬流程如圖3所示，脫鹽原油180℃進(jìn)入閃蒸塔，從塔頂分離出原油中的含水和部分輕組分，閃蒸塔底得到拔頭油。閃蒸塔閃蒸油氣進(jìn)入常壓塔頂部相同溫位段，拔頭油進(jìn)入加熱爐，在加熱爐中被加熱，然后進(jìn)入常壓塔進(jìn)行常壓分餾。常壓塔塔底設(shè)汽提蒸汽。常壓塔自上而下依次分離出汽油餾分、柴油餾分，在塔底得到常壓渣油。為了保證柴油餾分的閃點(diǎn)滿足質(zhì)量要求，設(shè)置了常壓汽提塔，汽提介質(zhì)為過熱蒸汽(300kPa，350℃)。柴油餾分抽出量根據(jù)市場(chǎng)需求分為冬季和夏季兩種方案。

圖3 軟件模擬流程簡(jiǎn)圖

3 蒸餾塔單因素變量研究

3.1 塔板數(shù)

塔板數(shù)對(duì)蒸餾效果有重要影響，取10～18塊板，考查塔板數(shù)對(duì)柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：進(jìn)料溫度300℃，塔底汽提蒸汽量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，塔頂壓力130kPa，回流比1.4，模擬結(jié)果見表1。

表1 不同塔板數(shù)下的模擬結(jié)果

可見，隨著塔板數(shù)的增加，柴油餾分增大，餾程變窄，分離精度越高產(chǎn)品質(zhì)量越好；但塔板數(shù)過多，則投資巨大，經(jīng)濟(jì)效益下降。因此14塊塔板數(shù)可以滿足分離要求，且經(jīng)濟(jì)合理。

3.2 回流比

回流比是蒸餾的關(guān)鍵因素，規(guī)定塔板數(shù)14，側(cè)線抽出位置為7板抽出6板返回，取回流比為1.2～1.8，考查回流比對(duì)柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：進(jìn)料溫度300℃，塔底汽提蒸汽量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，塔頂壓力130kPa，結(jié)果見表2。

表2 不同回流比下的模擬結(jié)果

可見，隨著回流比增加，柴油餾分抽出量增大，但餾程變寬，輕組分含量增加，產(chǎn)品質(zhì)量下降，能耗增加。所以，選擇回流比為1.4。

3.3 側(cè)線抽出位置

取塔板數(shù)14，回流比1.4，考查不同側(cè)線抽出位置對(duì)柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：進(jìn)料溫度300℃，塔底汽提蒸汽量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，塔頂壓力130kPa，模擬結(jié)果見表3。

表3 不同側(cè)線抽出位置的模擬結(jié)果

可見，隨側(cè)線抽出位置的下移，柴油餾分增大，餾程變窄，質(zhì)量越好，但抽出量有所下降。所以7抽出6返回是合適的。

3.4 塔頂操作壓力

取塔頂壓力110～150kPa，考查不同塔頂壓力對(duì)柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：進(jìn)料溫度300℃，塔底汽提蒸汽量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，回流比1.4，模擬結(jié)果見表4。

表4 不同塔頂壓力下的模擬結(jié)果

可見，隨著塔頂壓力的降低，產(chǎn)品質(zhì)量越好，冷凝器負(fù)荷越小，但產(chǎn)品抽出量減少。所以，選擇塔頂壓力130kPa是經(jīng)濟(jì)合理的。

3.5 塔底汽提蒸汽量

塔底吹入過熱水蒸氣以使其中的輕餾分汽化后返回精餾段，以提高常壓塔拔出率。 取蒸汽量300～1 000kg/h，考查塔底汽提蒸汽量對(duì)柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：進(jìn)料溫度300℃，塔頂壓力130kPa，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，回流比1.4，模擬結(jié)果見表5。

表5 不同塔底汽提蒸汽量下的模擬結(jié)果

可見，增大塔底汽提蒸汽量，柴油餾分質(zhì)量變好，但抽出量減少且能耗增加。所以，選擇塔底汽提蒸汽量800kg/h是經(jīng)濟(jì)合理的。

3.6 側(cè)線汽提蒸汽量

對(duì)于側(cè)線產(chǎn)品質(zhì)量的控制常采用側(cè)線汽提塔。汽提塔底部吹入少量過熱水蒸氣以降低側(cè)線產(chǎn)品的油氣分壓，使混入產(chǎn)品中的輕餾分汽化而返回蒸餾塔內(nèi)，這樣做既可以達(dá)到分離要求，而且方法簡(jiǎn)便。取蒸汽量100～300kg/h，考查側(cè)線汽提蒸汽量對(duì)柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：進(jìn)料溫度300℃，塔頂壓力130kPa，塔底汽提蒸汽量800kg/h，回流比1.4，模擬結(jié)果見表6。

表6 不同側(cè)線汽提蒸汽量下的模擬結(jié)果

可見，增大側(cè)線汽提蒸汽量，柴油餾分質(zhì)量越好，但抽出量有所下降且塔頂冷凝器負(fù)荷增大，能耗增大。所以，選擇側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h是經(jīng)濟(jì)合理的。

3.7 進(jìn)料溫度

進(jìn)料溫度是指出加熱爐進(jìn)常壓塔的溫度。進(jìn)料溫度對(duì)蒸餾影響較大，一方面必須保證原油熱裂化程度極低，另一方面也要保證原油進(jìn)入蒸餾塔后的汽化率達(dá)到實(shí)沸點(diǎn)切割的產(chǎn)品收率。取進(jìn)料溫度290～310℃，考查進(jìn)料溫度對(duì)加熱爐負(fù)荷、柴油餾分抽出量和產(chǎn)品質(zhì)量的影響。模擬條件：塔頂壓力130kPa，塔底汽提蒸汽量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，回流比1.4，模擬結(jié)果見表7。

表7 不同進(jìn)料溫度下的模擬結(jié)果

可見，隨著進(jìn)料溫度增加，過汽化度越大，柴油質(zhì)量越好，分離精度越高，但柴油抽出量減少，加熱爐負(fù)荷增加。所以，選擇過汽化率2%～3%(體積百分比)是經(jīng)濟(jì)合理的。

由以上模擬結(jié)果可知常壓塔的兩個(gè)主要優(yōu)化目標(biāo)：常壓塔拔出率(主要是柴油餾分的收率)；柴油的質(zhì)量控制指標(biāo)。

優(yōu)化目標(biāo)是通過調(diào)整操作參數(shù)來實(shí)現(xiàn)的。第一優(yōu)化目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的主要途徑：降低進(jìn)料溫度；增加塔底汽提蒸汽用量；減少側(cè)線汽提蒸汽用量；增加塔頂壓力；增加回流比。第二優(yōu)化目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的主要途徑：增加進(jìn)料溫度；增加塔底汽提蒸汽用量；增加側(cè)線汽提蒸汽用量；減小塔頂壓力；減小回流比。

4 正交試驗(yàn)分析與加工方案

夏季加工方案要求柴油餾分180～360℃，相比冬季加工方案，柴油餾分干點(diǎn)由300℃提高到360℃，相應(yīng)產(chǎn)品抽出量有所增加。通過改變進(jìn)料溫度和調(diào)節(jié)回流比實(shí)行冬夏季加工方案的切換。

選擇回流比和進(jìn)料溫度做正交試驗(yàn)，模擬條件：塔頂壓力130kPa，塔底汽提蒸汽量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽量200kg/h，試驗(yàn)結(jié)果見表8。

表8 進(jìn)料溫度和回流比正交試驗(yàn)結(jié)果

可見，取進(jìn)料溫度325℃，回流比1.7，單位產(chǎn)品的能耗為0.799kW/kg；取進(jìn)料溫度330℃，回流比1.8，單位產(chǎn)品的能耗為0.802kW/kg；取進(jìn)料溫度330℃，回流比1.9，單位產(chǎn)品的能耗為0.805kW/kg。

由以上試驗(yàn)結(jié)果可知，在保證產(chǎn)品質(zhì)量的情況下，適當(dāng)降低進(jìn)料溫度和回流比，經(jīng)濟(jì)效益會(huì)更好。

5 結(jié)束語

筆者針對(duì)讓那若爾油田油氣處理廠自用油需求及氣候等特點(diǎn)，采用Aspen Hysys工藝流程模擬軟件對(duì)凈化商品油蒸餾工藝進(jìn)行模擬，考察了塔板數(shù)、側(cè)線抽出位置、進(jìn)料溫度、回流比、塔操作壓力、塔底汽提蒸汽用量和側(cè)線汽提蒸汽用量因素對(duì)蒸餾效果的影響，并得到了相應(yīng)影響規(guī)律。又通過正交模擬試驗(yàn)，并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際條件，優(yōu)化了工藝條件，確定了冬夏季不同加工方案的工藝條件。得出的結(jié)論是：選擇冬夏季不同的加工方案是正確的，既滿足自用油的需求，又節(jié)約了投資。冬季方案優(yōu)化工藝條件——進(jìn)料溫度300℃，回流比1.4，塔底汽提蒸汽用量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽用量200kg/h，塔頂操作壓力130kPa；夏季方案優(yōu)化工藝條件——進(jìn)料溫度325℃，回流比1.7，塔底汽提蒸汽用量800kg/h，側(cè)線汽提蒸汽用量200kg/h，塔頂操作壓力130kPa。

[1] 劉家祺.分離工程[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010.

[2] 羅麗華.原油常壓蒸餾模擬與應(yīng)用[J].科技資訊，2010,(30):94.

[3] 趙曉軍，陳偉軍，楊敬一，等.用ASPEN PLUS軟件模擬優(yōu)化卡賓達(dá)原油常壓蒸餾的研究[J].煉油技術(shù)與工程，2005,35(11):43～48.

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