崔春義 孟坤 程學(xué)磊 楊剛

摘要：基于大型通用數(shù)值計(jì)算平臺(tái)ADINA建立三維數(shù)值模型，分別結(jié)合相互作用三維接觸模型和p-y曲線簡化分析模型模擬樁土系統(tǒng)在水平荷載作用下的樁頂位移變化規(guī)律，計(jì)算分析表明：計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測量值基本一致，驗(yàn)證了兩種建模方式的合理性和正確性。在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步對(duì)p-y，曲線簡化分析模型在不同水平荷載作用下的工作性狀進(jìn)行分析，計(jì)算結(jié)果表明p-y，曲線簡化分析模型能較好地模擬樁土間的相互作用行為，將其應(yīng)用到樁基相關(guān)抗震設(shè)計(jì)中能明顯減少計(jì)算求解消耗。

關(guān)鍵詞：ADINA；樁土相互作用；p-y曲線；三維數(shù)值分析

中圖分類號(hào)：TU391；TU293.5 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1000-0666（2016）01-0096-05

0 引言

樁土相互作用在橋梁抗震分析中占有非常重要的地位，地震作用通過土運(yùn)動(dòng)將橫向荷載傳給樁基，分析水平荷載作用下樁土相互作用對(duì)橋梁抗震設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。

樁基水平承載力的計(jì)算方法主要有3種，分別是有限元方法、彈性分析法和地基反力法。地基反力法即溫克爾地基梁模型法（燕斌，2007），該法將樁視為埋置于土介質(zhì)中的梁，樁周土體用相互獨(dú)立的彈簧和阻尼器來表示，在考慮土抗力沿深度的變化同時(shí)還可以考慮土的非線性性質(zhì)，但忽略了土的連續(xù)性。這一方法物理概念清晰，計(jì)算工作量少，在地基的設(shè)計(jì)和分析中被廣泛地應(yīng)用。

地基反力法中p-y曲線法是在水平力作用下，地面下深度z處的土抗力P與該點(diǎn)的撓度y之間的關(guān)系曲線，綜合反映了樁周土的非線性，樁的剛度和外荷載作用性質(zhì)等特點(diǎn)（肖曉春等，2002）。

以往的研究工作中由于當(dāng)時(shí)計(jì)算理論和硬件條件限制，諸多樁土相互作用分析都對(duì)地基模型進(jìn)行線性簡化處理，或利用二維模型進(jìn)行簡化分析。本文將采用大型通用數(shù)值分析平臺(tái)ADINA，對(duì)橫向荷載作用下的樁土相互作用進(jìn)行三維數(shù)值模擬，分析其在水平荷載作用下樁頂?shù)淖畲笪灰啤Ｈ缓蟾鶕?jù)API規(guī)范規(guī)定的P-y曲線，用非線性彈簧模擬樁土的相互作用，建立樁土相互作用的簡化分析模型，將其在水平荷載作用下的樁頂位移與三維數(shù)值模型以及實(shí)際測定值之間進(jìn)行比較，說明API規(guī)范規(guī)定的p-y曲線的適用性。將p-y曲線簡化分析方法應(yīng)用到大型橋梁的抗震分析中，在保證計(jì)算精度的前提下能大大減少計(jì)算量，具有非常重要的工程實(shí)際意義。

1 數(shù)值分析模型

本文采用ADINA中的摩爾一庫倫材料模擬土體。庫倫摩擦定律是土力學(xué)中的一個(gè)基本定律，按照這個(gè)定律，破壞面上剪切應(yīng)力τ_f與法向應(yīng)力σ_f之間滿足下列關(guān)系式：

τ_f=c+σ_ftanφ. （1）式中，c為黏聚力，φ為內(nèi)摩擦角。

用摩爾應(yīng)力圓表示，上述條件相當(dāng)于破壞應(yīng)力圓將與一條稱為強(qiáng)度包線的直線相切。用主應(yīng)力表示，式（1）可改寫為將上述摩爾-庫倫強(qiáng)度理論推廣于塑性應(yīng)變理論，即假定屈服條件也不受中主應(yīng)力的影響。具有這種性質(zhì)的材料稱為摩爾-庫倫材料（劉成宇，華祖餛，2009）。

三維樁土數(shù)值模型的參數(shù)設(shè)置如下：樁周土范圍取樁半徑的20倍，很多理論分析和計(jì)算結(jié)果證明了當(dāng)樁周土范圍足夠大時(shí)其邊界對(duì)樁身位移的影響非常小，因此取邊界條件為：模型底部以及樁周土均采用全約束（袁志林等，2011）。

考慮到模型的對(duì)稱性，只建立一半的真實(shí)模型，所有對(duì)稱面在外法線上的位移是約束的，但在對(duì)稱面上可以自由移動(dòng)，采用對(duì)稱約束，模型頂面上所有節(jié)點(diǎn)在各個(gè)方向上都是自由的。

本文使用試樁資料來自江蘇鎮(zhèn)江大港（1982）地區(qū)的試驗(yàn)（陳洪，2004），試樁基本資料如表1所示，地質(zhì)資料如圖1所示。

在模型中，樁體和土體采用8節(jié)點(diǎn)實(shí)體單元，用各項(xiàng)同性模型進(jìn)行模擬。土體的變形包括彈性應(yīng)變和塑性應(yīng)變，是一種典型的彈塑性介質(zhì)。土體的材料特性復(fù)雜、種類繁多，根據(jù)已知土體的不同參數(shù)，所對(duì)應(yīng)的本構(gòu)模型也有所不同，計(jì)算結(jié)果存在差異。因此模擬樁土間的相互作用時(shí)恰當(dāng)?shù)剡x取土體的本構(gòu)模型，對(duì)于整個(gè)數(shù)值分析過程非常重要（李海林，2006）。目前應(yīng)用比較多的是摩爾一庫倫材料，在ADINA中用摩爾一庫倫材料模擬土體，各個(gè)土層的屬性根據(jù)圖1中的各層地質(zhì)資料進(jìn)行輸入。

在ADINA中通過建立接觸對(duì)模擬樁土間的相互作用，首先在樁土界面上建立接觸面，然后建立相互對(duì)應(yīng)的接觸對(duì)。接觸對(duì)中接觸面的選擇需要滿足一定的原則，即選擇剛度大、自由度相對(duì)較少的面即樁表面為Target Surface，土體剛度較小自由度相對(duì)較多為Contaetor Surface。樁土之間的庫倫摩擦系數(shù)取為0.2（周月慧等，2007）。建立的三維有限元模型如圖2所示。

2 p-y曲線簡化分析模型

根據(jù)API規(guī)范中規(guī)定的軟粘土的p-y曲線公式，計(jì)算出單位樁長的極限土抗力為式中，y為由地面到深度z處的土的平均有效重度；c_u為土的不排水抗剪強(qiáng)度；z為土的深度；d為樁的邊寬或直徑；J為實(shí)驗(yàn)系數(shù)，一般J=1/2，較硬的土取J=0.25。

土阻力達(dá)到極限土阻力一半時(shí)的相應(yīng)變位為式中，y₅₀為被動(dòng)側(cè)土達(dá)到極限水平抗力的一半時(shí)相應(yīng)深度處樁的側(cè)向變形（胡勝剛，2005）；ε₅₀為約一半的最大主應(yīng)力差時(shí)的土的應(yīng)變值，按表2取值。

樁徑d計(jì)算值（徐鵬舉等，2010）按下面方法求得：（1）圓形截面樁：實(shí)際樁徑D>1m時(shí)，取d=0.9（1+D）；實(shí)際樁徑D≤1m時(shí)，取d=0.9（0.5+1.5D）。（2）方形截面樁：實(shí)際樁寬B>1m時(shí)，計(jì)算樁寬取d=B+1；實(shí)際樁寬B≤1m時(shí)，取d=1.5B+0.5。

由此確定p-y曲線為當(dāng)y=8y₅₀時(shí)，土達(dá)到p/p_u=1的極限，此后保持為定值。軟粘土的p-y曲線如圖3所示。

根據(jù)計(jì)算出的p-y曲線，轉(zhuǎn)化出力與位移之間關(guān)系的具體數(shù)值，輸入ADINA中，生成非線性彈簧，模擬樁土之間的相互作用。

樁體采用二維梁單元模擬，樁底為固定約束，樁土之間的相互作用通過p-y曲線生成的非線性彈簧來模擬。模型總共設(shè)置了15個(gè)彈簧單元，在樁上節(jié)點(diǎn)與大地之間設(shè)置彈簧，計(jì)算模型如圖4所示：

3 計(jì)算結(jié)果分析

3.1 P-y曲線對(duì)比分析

按照試樁試驗(yàn)的加載方式，在有限元計(jì)算中，同樣施加49.0kN、98.0kN、147.1kN、196.1kN和245.2kN的橫向水平荷載，計(jì)算得出樁頂水平位移。

由計(jì)算結(jié)果可知，三維數(shù)值分析模型計(jì)算的樁頂水平位移更接近實(shí)測位移，計(jì)算結(jié)果較p-y曲線簡化分析模型計(jì)算得出的樁頂水平位移小。三維模型計(jì)算結(jié)果差異性產(chǎn)生的原因主要有：三維分析模型土體本構(gòu)關(guān)系的選取與實(shí)際土體存在一定的差異，接觸面相關(guān)參數(shù)的選取同樣會(huì)影響計(jì)算結(jié)果。

鎮(zhèn)江大港試樁在各級(jí)荷載作用下樁頂水平位移的實(shí)測值與三維數(shù)值模型和P-y曲線簡化分析模型計(jì)算結(jié)果的比較如表3所示。鎮(zhèn)江大港樁頂位移隨水平力變化如圖5所示。

隨荷載的增大p-y曲線模型的計(jì)算結(jié)果誤差也越來越大，造成這一結(jié)果的原因主要有：非線性彈簧模擬樁土間相互作用本身的近似性因素（李煒等，2011），同時(shí)所采用的P-y曲線是根據(jù)美國Austin地區(qū)的試驗(yàn)資料構(gòu)造，應(yīng)用到其他地區(qū)會(huì)存在一定的誤差（曹維科，2011）。因此想要更好地應(yīng)用p-y曲線簡化模型模擬樁土之間相互作用，必須根據(jù)試樁所在地的地質(zhì)資料，尋找適合本地區(qū)的p-y曲線。

3.2 樁身變形分析

樁受到橫向荷載作用時(shí)，樁身的變形主要為水平向的撓曲。在不同水平向荷載作用下樁土相互作用的P-y曲線簡化分析模型中樁身的水平位移沿埋深的變化如圖6所示。由圖6可知，隨著荷載的逐漸增大樁身位移越來越大，荷載增大到一定程度之后，樁頂?shù)奈灰圃龃蠓瘸试鲩L趨勢。樁身位移沿埋深的變化充分說明了樁土之間相互作用的非線性，當(dāng)荷載增到一定程度之后，樁逐漸達(dá)到極限狀態(tài)，趨于破壞，樁頂位移急劇增大。

樁在49.0kN、147.1kN、245.2kN水平荷載作用下的樁身變形如圖7所示，可以看出，樁頂位移隨荷載的增大而增大，埋深達(dá)到15m后，樁身位移隨荷載增大變化并不明顯。樁身位移在樁頂處達(dá)到最大值，然后沿樁深逐漸減小，到樁體位移為零后，樁體位移開始反向增大，增大到一定值后又開始減小，到樁底時(shí)位移為零，很符合柔性長樁的特性（劉延芳，2014）。

4 結(jié)論

采用大型通用數(shù)值分析平臺(tái)ADINA對(duì)水平荷載作用下樁基的工作性狀進(jìn)行分析，分別建立了橫向荷載作用下的樁土相互作用三維有限元數(shù)值分析模型與p-y曲線簡化分析模型。計(jì)算分析表明：

（1）三維有限元數(shù)值分析模型所得的計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測量的結(jié)果基本一致，而應(yīng)用API規(guī)范中規(guī)定的p-y曲線計(jì)算的樁頂位移與實(shí)測值之間相差較大，說明API規(guī)范中規(guī)定的p-y曲線有一定的局限性，只適用于與Austin地區(qū)地質(zhì)情況大致相同的地區(qū)。

（2）p-y曲線模擬樁土間相互作用簡化分析模型在不同水平荷載作用下的工作性狀進(jìn)行分析，計(jì)算結(jié)果與樁基實(shí)際受力性能基本一致，說明p-y曲線能較好地模擬樁土間的相互作用。這樣，應(yīng)用P-y曲線法須先根據(jù)本地區(qū)的地質(zhì)資料由實(shí)驗(yàn)或者三維分析的方法求得適合本地區(qū)的p-y曲線。

（3）在保證計(jì)算精度的前提下，將P-y曲線模擬樁土間相互作用的簡化計(jì)算方法應(yīng)用到樁基抗震設(shè)計(jì)中能大大減少計(jì)算消耗，具有非常重要的工程現(xiàn)實(shí)意義。