吳成成，向　忠，胡旭東

(浙江理工大學(xué)機械與自動控制學(xué)院，杭州 310018)

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印染熱定型機風(fēng)道流場分析與試驗研究

吳成成，向忠，胡旭東

(浙江理工大學(xué)機械與自動控制學(xué)院，杭州 310018)

針對現(xiàn)有印染熱定型機風(fēng)道風(fēng)嘴處氣流速度不均勻現(xiàn)象，利用Fluent軟件對風(fēng)道內(nèi)部三維流場進(jìn)行數(shù)值模擬，獲得了風(fēng)道風(fēng)嘴處氣流速度矢量圖、速度變化曲線圖以及風(fēng)道內(nèi)部壓力變化曲線圖，著重分析了風(fēng)道的傾斜角度及風(fēng)嘴高度對氣流速度的影響。研究結(jié)果表明：風(fēng)嘴高度對風(fēng)嘴處氣流速度方向影響較大，而風(fēng)道的傾斜角度對風(fēng)嘴處氣流速度均勻性影響較小，但對風(fēng)嘴處氣流速度大小影響較大；據(jù)此得出風(fēng)嘴高度在12 mm、風(fēng)道端面積與風(fēng)嘴總出風(fēng)面積相等時，風(fēng)道流場更有利于提升熱定型效率及質(zhì)量。試驗驗證了模型的正確性。該研究可為印染熱定型機風(fēng)道的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計及改善定型效果提供理論依據(jù)。

熱定型機；流場分析；風(fēng)道；風(fēng)嘴；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

0　引　言

印染熱定型是織物后整理過程中一個極其重要的工序，它使織物得到穩(wěn)定的尺寸結(jié)構(gòu)和顏色性能。在熱定型過程中，維持濕織物幅寬范圍內(nèi)溫度均勻性對單位織物定型能耗量、定型后織物整體干燥均勻度及織物手感豐富性具有決定性作用[1]。然而，現(xiàn)有的印染熱定型機普遍存在烘干定型區(qū)域內(nèi)風(fēng)速及溫度分布不均勻現(xiàn)象，產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因主要與風(fēng)道結(jié)構(gòu)、烘房結(jié)構(gòu)以及換熱裝置有關(guān)[2]。

目前，國內(nèi)外主要針對印染熱定型機烘房結(jié)構(gòu)、廢氣熱回收裝置以及氣流烘干技術(shù)進(jìn)行了研究。張軍等[3]針對短纖維鏈板式松弛熱定型機流場進(jìn)行了研究，結(jié)果表明熱定型機勻風(fēng)板開孔率分布與通過勻風(fēng)板的氣流流量密切相關(guān)。云維庸[4]提出了一種廢氣熱回收裝置，它將排放的濕熱廢氣進(jìn)行熱能回收利用，實現(xiàn)了定型機的節(jié)能減排。Cay等[5]將印染熱定型機工作中使用的兩種加熱方式進(jìn)行比較，結(jié)果表明直接熱氣體加熱的效果較好。美國明尼蘇達(dá)大學(xué)的Ramaswamy和Ryan等[6-7]建立了可以模擬紙張實際干燥過程的試驗裝置，并構(gòu)建了相應(yīng)的模型，就手巾紙的干燥過程進(jìn)行了對比研究，取得了較好的仿真與試驗結(jié)果。目前可查詢到的國內(nèi)外有關(guān)風(fēng)道結(jié)構(gòu)的理論研究成果相對較少。徐軍等[8-9]對帶有矩形風(fēng)嘴風(fēng)道的結(jié)構(gòu)對流場的影響及各種風(fēng)道適用場合進(jìn)行了分析研究，結(jié)果表明風(fēng)道的錐度為6°、擋板角度為120°時，風(fēng)道流場更有利于烘干和熱定型。Schmidt等[10]對拉幅干燥機一節(jié)烘房內(nèi)的風(fēng)道進(jìn)行數(shù)值模擬，結(jié)果表明織物表面溫度與水分的分布是不均勻的，利用織物表面的溫度分布可以確定風(fēng)道上風(fēng)嘴的位置。由于缺乏理論指導(dǎo)，國內(nèi)定型機生產(chǎn)廠家對風(fēng)道的設(shè)計主要憑借設(shè)計師自身經(jīng)驗確定其結(jié)構(gòu)尺寸，很難做到最優(yōu)化。

針對上述問題，本文采用Fluent軟件對風(fēng)道內(nèi)流場進(jìn)行數(shù)值模擬，得到影響風(fēng)道性能的因素，為印染熱定型機的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計提供理論依據(jù)。

1　印染熱定型機的工作原理

印染熱定型機體積較為龐大，一般由八或九級烘房串接而成。圖1為印染熱定型機的其中一節(jié)烘房的工作原理圖，織物定型過程在烘房內(nèi)完成。濕織物7保持一定的速度連續(xù)通過烘房2，熱源1提供的熱空氣在設(shè)立于烘房一側(cè)的大功率鼓風(fēng)機3作用下，經(jīng)風(fēng)量分配機構(gòu)4的調(diào)整后，以一定流量分別進(jìn)入上下風(fēng)道5、6中。上下風(fēng)道與織物接近的表面上均布有熱風(fēng)風(fēng)嘴，鼓風(fēng)機鼓入的熱空氣在風(fēng)道內(nèi)經(jīng)熱風(fēng)風(fēng)嘴后吹向濕織物的整個幅面，實現(xiàn)對濕織物的烘干定型。烘干定型后的濕熱廢氣進(jìn)入熱交換機構(gòu)8，濕熱廢氣與常溫空氣交換后排出烘房外。

根據(jù)以上印染熱定型機的工作原理可知，織物整體干燥均勻度是由濕織物幅寬范圍內(nèi)的氣流溫度均勻性決定的，其相互關(guān)系可由牛頓冷卻定律公式表示：

q=hA0Δt

(1)

其中：q為熱流量；h為傳熱系數(shù)；A0為表面積；Δt為溫度差?？芍獫窨椢锓鶎挿秶鷥?nèi)的溫度均勻性是由熱流量決定的，根據(jù)流體連續(xù)方程：

Q=vA

(2)

其中：Q為體積流量；v為流速；A為過流面積。在過流面積不變的情況下，體積流量與流速成正比。綜合牛頓冷卻定律式(1)和流體連續(xù)方程(2)，可知濕織物幅寬范圍內(nèi)的溫度均勻性是由風(fēng)嘴處氣流速度均勻性決定的，因此分析研究風(fēng)道結(jié)構(gòu)參數(shù)對風(fēng)嘴處氣流速度的影響顯的尤為重要。

1.熱源　2.烘房　3.鼓風(fēng)機　4.風(fēng)量分配機構(gòu)　5.上風(fēng)道　6.下風(fēng)道　7.濕織物　8.熱交換機構(gòu)圖1　印染熱定型機工作原理

本文針對帶有圓形風(fēng)嘴的風(fēng)道進(jìn)行研究分析，風(fēng)道結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示，風(fēng)道橫截面是矩形結(jié)構(gòu)，縱截面是楔形結(jié)構(gòu)，風(fēng)道的左端是氣體入口，右端封閉，在風(fēng)道的下底板上開有若干大小相同的圓形風(fēng)嘴。風(fēng)道的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)包括風(fēng)道寬度a、風(fēng)道長度L、風(fēng)道封閉端高度b、風(fēng)道傾斜角度θ和風(fēng)嘴高度h，風(fēng)道各個結(jié)構(gòu)參數(shù)的取值范圍如表1所示。本文分別針對不同傾斜角度和風(fēng)嘴高度兩個結(jié)構(gòu)下的風(fēng)道內(nèi)部流場進(jìn)行數(shù)值模擬，分析風(fēng)道不同結(jié)構(gòu)對其內(nèi)部流場的影響。

圖2　風(fēng)道模型

參數(shù)變量取值范圍風(fēng)道寬度a300mm風(fēng)道高度b50mm風(fēng)道長度L2000mm傾斜角度θ0°～9°風(fēng)嘴高度h2～12mm

2　計算模型

2.1物理模型及控制方程

根據(jù)流體流動狀態(tài)，選擇物理模型，由雷諾數(shù)計算公式：

(3)

其中：Re為流體雷諾數(shù)；ρ為流體密度；vm流體平均流速；de為管道當(dāng)量直徑；μ為流體黏性系數(shù)?？梢运愠霎?dāng)流體流速取最小值0.4 m/s時，雷諾數(shù)Re=4729>4000，可知風(fēng)道內(nèi)流場為湍流，將風(fēng)道模型進(jìn)行理想化處理后，湍流模型選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε方程模型。

在印染熱定型機風(fēng)道流場的數(shù)值計算過程中，風(fēng)道氣體流動符合k-ε湍流模型，在近壁面處采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)，風(fēng)道流場數(shù)值計算的控制方程如下：

質(zhì)量守恒方程：

(4)

動量守恒方程：

(5)

(6)

(7)

其中：p為流體微元體上的壓力；τxx、τxy、τxz為黏性應(yīng)力τ的分量；Fx、Fy、Fz為微元體上的體力。

湍動能控制方程：

(8)

湍動耗散率控制方程：

(9)

其中：k為湍動能；ε為湍流耗散率；μt為湍流黏性系數(shù)；σk、C1ε、C2ε、C3ε為常系數(shù)；Gk為由于平均速度梯度引起的湍動能產(chǎn)生項；Gb為由于浮力引起的湍動能產(chǎn)生項；YM為可壓湍流脈動膨脹對總耗散率的影響。

2.2　邊界條件及計算網(wǎng)格

印染熱定型機運行時烘房的溫度一般在200 ℃左右，在研究風(fēng)道內(nèi)流場時開啟了能量方程，但是由于后續(xù)的試驗測量是在常溫下進(jìn)行的，因此在分析時溫度設(shè)置為300K。風(fēng)道入口采用速度邊界條件，速度大小根據(jù)實際測量風(fēng)道入口速度的大小進(jìn)行設(shè)置；風(fēng)道出口即風(fēng)嘴處選用壓力邊界條件，表壓設(shè)置為0Pa。用Ansysworkbench13.0中自帶的網(wǎng)格劃分模塊Mesh進(jìn)行網(wǎng)格劃分，風(fēng)道模型采用Tetrahedrons四面體網(wǎng)格，網(wǎng)格生長方式為PatchConforming網(wǎng)格自適應(yīng)。由于風(fēng)嘴相對于風(fēng)道其他部分尺寸較小，為了計算的準(zhǔn)確性，在劃分網(wǎng)格時單獨劃分，風(fēng)嘴處的網(wǎng)格局部加密，整個計算域被劃分為2413853個網(wǎng)格單元，有447774個節(jié)點，最小網(wǎng)格單元面積為2.125×10-7m2。風(fēng)道局部計算網(wǎng)格如圖3(a)所示,局部風(fēng)嘴處網(wǎng)格如圖3(b)所示。在微分離散格式中，梯度選擇Green-GaussCellBased，動量方程、湍流脈動能量和湍流耗散率均采用二階迎風(fēng)格式。

圖3　計算網(wǎng)格

2.3網(wǎng)格無關(guān)性驗證

對于數(shù)值模擬，需要確定計算所用網(wǎng)格的數(shù)量與計算所得的結(jié)果之間無關(guān)聯(lián)性，即進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗證，本文模擬計算主要關(guān)注風(fēng)道風(fēng)嘴處的氣流速度，因此選取風(fēng)道上一排26個風(fēng)嘴作為監(jiān)測點，模擬計算風(fēng)嘴處的氣流速度，進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗證。在網(wǎng)格數(shù)分別設(shè)置為2413853、3565843和4621396下進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗證，如圖4所示為網(wǎng)格無關(guān)性驗證結(jié)果圖。從圖4中可以看出當(dāng)網(wǎng)格數(shù)由240萬變至460萬時，隨著網(wǎng)格數(shù)量的增加，風(fēng)嘴處氣流速度的變化值很小，這說明所設(shè)置的網(wǎng)格數(shù)量對計算結(jié)果的影響很小，可以認(rèn)為240萬的網(wǎng)格數(shù)已達(dá)到網(wǎng)格無關(guān)，因此取2413853的網(wǎng)格數(shù)作為模擬計算的計算網(wǎng)格。

圖4　網(wǎng)格無關(guān)性驗證結(jié)果

3　試驗測量驗證模型

為了驗證計算模型的可靠性，采用風(fēng)速儀測量風(fēng)機在不同轉(zhuǎn)速下各個風(fēng)嘴處氣流速度，然后將實驗測量結(jié)果與仿真分析結(jié)果進(jìn)行對比分析。定型機風(fēng)機一般采用變頻器進(jìn)行控制，根據(jù)風(fēng)機轉(zhuǎn)速表達(dá)式：

(10)

其中：n為風(fēng)機轉(zhuǎn)速，f為變頻器輸出頻率，p為電機極對數(shù)。由于p為電機結(jié)構(gòu)參數(shù)，為常數(shù)，故風(fēng)機轉(zhuǎn)速n正比于頻率f。由流體傳動相關(guān)理論可知，風(fēng)機排量一般為常數(shù)，故風(fēng)機的輸出流量也正比于頻率f，即通過改變變頻器輸出頻率即可控制定型機風(fēng)道的輸入流量[11]。

3.1試驗和數(shù)值計算條件

所用風(fēng)速儀型號是MP210便攜式多功能測量儀如圖5(a)所示,測量風(fēng)速的范圍是0～40 m/s，測量精度為±0.1 m/s。在測量時將風(fēng)速探頭連接到風(fēng)速儀探頭端口，風(fēng)速探頭如圖5(b)所示，試驗平臺如圖5(c)所示。在控制頻率(風(fēng)機轉(zhuǎn)速)分別為30 Hz(600 r/min), 36 Hz(720 r/min), 42 Hz(840 r/min), 48 Hz(960 r/min)下，選取風(fēng)道上一排26個風(fēng)嘴作為監(jiān)測點。實際測量時手拿測量探頭分別放在各個風(fēng)嘴同一位置處，使風(fēng)速探頭的風(fēng)速傳感器朝向迎風(fēng)面，待風(fēng)速儀屏幕顯示測量值穩(wěn)定后讀取數(shù)據(jù)。在實際測量時為降低測量誤差，每個風(fēng)嘴測量3次，取3次測量值的平均值，從而測得不同風(fēng)機頻率下各個風(fēng)嘴處氣流速度大小。

圖5　試驗設(shè)備

3.2試驗結(jié)果與分析

圖6為在同一坐標(biāo)系下繪制的不同風(fēng)機頻率下，實際測量結(jié)果和仿真分析結(jié)果數(shù)據(jù)對比圖。從圖6(a)-(d)中可以看出隨著風(fēng)機頻率f的增大，仿真與實驗測量結(jié)果都在有規(guī)律的增大，風(fēng)機頻率f每增大6 Hz，仿真及試驗測量結(jié)果都在以大約5 m/s的速度增加，此結(jié)果說明仿真及試驗測量結(jié)果較準(zhǔn)確。從圖6(a)-(d)中可以看出仿真結(jié)果與試驗測量結(jié)果的曲線圖走勢偏差較小，說明數(shù)值計算所選的計算模型較可靠，但仿真結(jié)果數(shù)據(jù)與試驗測量結(jié)果數(shù)據(jù)有一定的偏差，分析其原因主要有以下兩點：其一，由于在數(shù)值計算時對風(fēng)道模型做了一些理想化的假設(shè)，例如風(fēng)道入口面進(jìn)氣速度均勻，而在定型機實際工作過程中，由于風(fēng)道入口面上各個點離風(fēng)機的距離各不相同，導(dǎo)致風(fēng)道入口面進(jìn)氣速度并不均勻；其二，在實際測量中存在測量儀器誤差以及人工測量時風(fēng)速儀探頭放置位置的偏差，這些因素都會造成實驗測量結(jié)果與仿真分析結(jié)果之間存在一定的差異。綜合圖6(a)-(d)可以看出總的偏差在10%左右，這說明所選的計算模型相對可靠，可以用此計算模型對風(fēng)道流場做進(jìn)一步分析。

圖6　實際測量結(jié)果和仿真分析結(jié)果數(shù)據(jù)對比

4　計算結(jié)果分析

4.1風(fēng)道傾斜角度θ對內(nèi)部流場壓力及湍流損失的影響

分析風(fēng)道傾斜角度θ對內(nèi)部流場壓力及湍流損失的影響時，每隔1°建模分析一次，各個模型在仿真分析時所設(shè)置的邊界條件以及所選擇的物理模型等都相同。根據(jù)試驗測得風(fēng)機控制頻率(風(fēng)機轉(zhuǎn)速)在30 Hz(600 r/min)下，設(shè)置風(fēng)道入口進(jìn)氣速度為4.8 m/s,仿真分析后得到風(fēng)道傾斜角度為0°～9°時，風(fēng)道內(nèi)部流場氣流的壓力P及湍流損失隨風(fēng)道傾斜角度θ的變化曲線如圖7所示。

圖7　壓力P及渦損耗隨傾斜角度θ的變化曲線

從圖7(a)壓強變化曲線可以看出風(fēng)道傾斜角度對風(fēng)道內(nèi)部流場壓力影響較大，尤其在風(fēng)道傾斜角度較小時，風(fēng)道內(nèi)氣體壓力沿著風(fēng)道遞變較明顯，隨著風(fēng)道傾斜角度的不斷增大，風(fēng)道內(nèi)壓力也不斷增大。并且風(fēng)道內(nèi)氣體壓力在不同的風(fēng)道傾斜角度下，沿著風(fēng)道入口到風(fēng)道封閉端不斷減小，這是因為本文研究的風(fēng)道是收縮形管道，亞聲速氣流在收縮形管道中，沿著流動方向做降壓運動。由于各個風(fēng)嘴出口處壓力相同，根據(jù)氣體流量表達(dá)式[12]：

(11)

其中：G為風(fēng)嘴處氣流量；Se為氣流縮流處的截面積；p1為風(fēng)嘴上流壓力；Φ為壓力比函數(shù)，聲速流時Φ為常數(shù)等于0.04043；T1為上流氣體的絕對溫度?？芍赟e、Φ和T1一定時，風(fēng)嘴處氣流量與風(fēng)嘴上流壓力成正比，又因為風(fēng)嘴上流壓力取決于風(fēng)道內(nèi)壓力，因此隨著風(fēng)道內(nèi)壓力的增大，風(fēng)嘴處氣流量也不斷增大。

圖7(b)顯示了風(fēng)道不同傾斜角度下，從風(fēng)道入口到風(fēng)道端壁處的湍流損失變化曲線，從圖7(b)中可以看出風(fēng)道內(nèi)湍流損失主要發(fā)生在風(fēng)道端壁處，并且隨著風(fēng)道傾斜角度的增大，風(fēng)道端壁處的湍流損失也隨之增大。產(chǎn)生上述情況的原因是氣流在風(fēng)道內(nèi)流動時，當(dāng)氣流到達(dá)風(fēng)道封閉端時，氣流流動突然受阻，氣流方向突然發(fā)生變化，進(jìn)而在風(fēng)道端壁處形成渦流，因此產(chǎn)生一定的湍流損失。并且隨著風(fēng)道傾斜角度的增大，風(fēng)道內(nèi)壓力不斷增大，風(fēng)道內(nèi)氣流速度也在增大，氣流在風(fēng)道端壁處產(chǎn)生的湍流損失較嚴(yán)重。因此在對風(fēng)道進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計時，要綜合考慮風(fēng)道傾斜角度對風(fēng)道內(nèi)部壓力和湍流損失的影響。

4.2風(fēng)道傾斜角度θ對風(fēng)嘴處氣流速度的影響

風(fēng)道傾斜角度θ的取值范圍為0°～9°，在仿真時每隔1°建模分析一次，各個模型在仿真分析時所設(shè)置的邊界條件以及所選擇的物理模型等都相同。根據(jù)試驗測得風(fēng)機控制頻率(風(fēng)機轉(zhuǎn)速)在30 Hz(600 r/min)下，設(shè)置風(fēng)道入口進(jìn)氣速度為4.8 m/s,仿真分析后得到風(fēng)嘴處速度v隨風(fēng)道傾斜角度θ的變化曲線如圖8所示。

圖8　速度v隨傾斜角度θ的變化曲線

從圖8中可以看出風(fēng)道傾斜角度θ對風(fēng)嘴處的速度大小影響較大，尤其在0°～5°范圍內(nèi)影響最明顯。這是由于隨著傾斜角度θ的增大，相應(yīng)的風(fēng)道入口面積隨之增大，風(fēng)道入口氣流量也隨之增大，因此各個風(fēng)嘴處氣流量增大，氣流速度增大。當(dāng)傾斜角度θ增大到5°以后，風(fēng)道傾斜角度θ對風(fēng)嘴處的速度大小影響較小，尤其當(dāng)傾斜角度增大到7°以后，風(fēng)嘴處的氣流速度大小幾乎不變。存在這種現(xiàn)象的原因是，當(dāng)風(fēng)道傾斜角度θ為7°時，風(fēng)道端面積與風(fēng)嘴總出風(fēng)面積相等，出口流量已達(dá)到飽和，這時即使再增大傾斜角度θ，風(fēng)嘴處氣流量仍保持不變。在風(fēng)道傾斜角度為8°和9°時風(fēng)嘴處氣流速度大小存在波動，這是因為根據(jù)4.1節(jié)風(fēng)道傾斜角度θ對內(nèi)部流場壓力的影響可知，隨著風(fēng)道傾斜角度θ的增大，風(fēng)道內(nèi)壓力不斷增大，湍流現(xiàn)象越明顯，導(dǎo)致風(fēng)嘴處氣流速度會有局部波動現(xiàn)象。

風(fēng)道傾斜角度對風(fēng)嘴處氣流速度均勻性也有一定的影響，在風(fēng)道傾斜角度θ等于0°時風(fēng)嘴處氣流速度均勻性較差，在風(fēng)道傾斜角度θ為1°～9°時風(fēng)嘴處氣流均勻性較好。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因主要是根據(jù)4.1節(jié)圖7(a)壓力P隨傾斜角度θ的變化曲線可知，風(fēng)道內(nèi)氣流壓力在風(fēng)道傾斜角度θ等于0°時變化較大，而在風(fēng)道傾斜角度θ為1°～9°時氣流壓力變化較小，因此導(dǎo)致風(fēng)道傾斜角度θ等于0°時風(fēng)嘴處氣流速度均勻性較差，風(fēng)道傾斜角度θ為1°～9°時風(fēng)嘴處氣流均勻性較好。從圖8可以看出風(fēng)嘴處氣流速度在風(fēng)道傾斜角度θ為1°～9°時都存在較小的波動，這是因為氣流在流經(jīng)風(fēng)嘴處會存在不同程度的湍流損失造成的。

4.3風(fēng)嘴高度h對風(fēng)嘴處氣流速度的影響

分析風(fēng)嘴高度h對風(fēng)嘴處氣流速度的影響時，每隔2 mm建模分析一次，各個模型在仿真分析時所設(shè)置的邊界條件以及所選擇的物理模型等都相同。根據(jù)試驗測得風(fēng)機控制頻率(風(fēng)機轉(zhuǎn)速)在30 Hz(600 r/min)下，設(shè)置風(fēng)道入口進(jìn)氣速度為4.8 m/s，仿真分析后得到風(fēng)嘴高度分別為2、 4、 6、 8、 10 mm和12 mm時局部風(fēng)嘴處氣流速度矢量圖如圖9所示。

從圖9(a)-(f)中可以看出風(fēng)嘴高度對風(fēng)嘴處氣流速度的方向有一定的影響，風(fēng)嘴越高，越有利于氣流垂直吹向織物，織物烘干效率越高，而風(fēng)嘴越低，風(fēng)嘴處氣流速度方向傾斜越明顯(如圖9(a)所示)。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因是由于氣體在風(fēng)道內(nèi)流動時具有水平方向的速度，當(dāng)氣體流經(jīng)風(fēng)嘴時，如果風(fēng)嘴高度較低，那么對氣流的引流作用就不明顯，風(fēng)嘴處氣流速度方向傾斜度越大；反之隨著風(fēng)嘴高度的增加，風(fēng)嘴對氣流的引流作用越明顯，越有利于氣流垂直吹向織物。但是考慮到風(fēng)道實際加工工藝，風(fēng)嘴高度不宜過高，風(fēng)嘴過高不僅增加了風(fēng)道加工的難度，同時也浪費了材料。經(jīng)過本節(jié)分析可知，風(fēng)嘴高度h=12 mm時，風(fēng)嘴處氣流速度方向已基本垂直織物(如圖9(f)所示)。

圖9　不同高度風(fēng)嘴處氣流速度矢量

5　結(jié)　論

a) 風(fēng)道傾斜角度θ對內(nèi)部流場壓力影響較大，尤其在風(fēng)道傾斜角度θ越小時，風(fēng)道內(nèi)氣體壓力沿著風(fēng)道遞變越明顯。并且隨著風(fēng)道傾斜角度θ增大，風(fēng)道內(nèi)壓力也不斷增大。

b) 風(fēng)道內(nèi)湍流損失主要發(fā)生在風(fēng)道端壁處，并且隨著風(fēng)道傾斜角度的增大，風(fēng)道端壁處的湍流損失也隨之增大。因此在對風(fēng)道進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計時，要綜合考慮風(fēng)道傾斜角度對風(fēng)道內(nèi)部壓力和湍流損失的影響。

c) 風(fēng)道傾斜角度θ對風(fēng)嘴處速度大小影響較大，對風(fēng)嘴處速度均勻性影響較小。當(dāng)風(fēng)道傾斜角度θ= 7°時，風(fēng)道端面積與風(fēng)嘴總出風(fēng)面積相等，出口流量已達(dá)到飽和，即使再增大傾斜角度θ，風(fēng)嘴處氣流量仍保持不變。

d) 風(fēng)嘴高度h對風(fēng)嘴處氣流方向影響較大，風(fēng)嘴越高，越有利于氣流垂直吹向織物，織物烘干效率越高，風(fēng)嘴高度h=12 mm時，氣流已基本垂直吹向織物。

e) 試驗測量結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果對比分析表明，所選計算模型是可靠的，可以用此模型對風(fēng)道結(jié)構(gòu)做進(jìn)一步數(shù)值模擬。

[1] 宋樹權(quán), 葛友華, 袁鐵軍, 等. 松弛熱定型機腔內(nèi)三維流場及溫度場數(shù)值模擬研究[J]. 機械設(shè)計與制造, 2011(8): 93-95.

[2]HARTMANNW, 馮見, 杜鵑, 等. 拉幅烘燥機中熱處理的均勻性[J]. 國際紡織導(dǎo)報, 2004(4): 52-56.

[3] 張軍,常佳, 魏新利, 等. 短纖維鏈板式松弛熱定型機流場的研究[J]. 設(shè)備與控制, 2010, 33(4): 55-58.

[4] 云維庸. 一種廢氣熱回收裝置及帶有廢氣熱回收裝置的拉幅定型機: 中國, 201218979[P]. 2009-06-17.

[6]RAMASWAMYS,RYANM,HUANGS.Throughairdryingundercommercialconditions[J].DryingTechnology, 2001, 19(10): 2577-2592.

[7]RYANM,HUANGJ,RAMASWAMYS.Experimentalinvestigationofthroughairdryingoftissueandtowelundercommercialconditions[J].Dryingtechnology, 2007, 25(1): 195-204.

[8] 徐軍, 陳海衛(wèi), 周一屆, 等. 拉幅定型機烘房風(fēng)管流場分析[J]. 機電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新, 2013, 26(6): 87-89.

[9] 徐軍, 陳海衛(wèi), 周一屆, 等. 基于Fluent的不同形狀烘箱風(fēng)管流場仿真分析及應(yīng)用[J]. 輕工機械, 2014, 32(5): 35-38.

[10]SCHMIDTM,SCHLOSSERU,BAHNERST. 拉幅干燥機的計算流體力學(xué)模擬[J]. 國際紡織導(dǎo)報, 2009(9): 42-44.

[11] 沙毅,聞建龍. 泵與風(fēng)機[M]. 北京: 中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社, 2005: 37-43.

[12] 蔡茂林. 現(xiàn)代氣動技術(shù)理論與實踐: 第一講: 氣動元件的流量特性[J]. 液壓氣動與密封, 2007, 27(2): 44-48.

(責(zé)任編輯： 康鋒)

Analysis and Experimental Study on the Flow Field Characteristics in the Air Duct of Printing and Dyeing Heat-setting Machine

WUChengcheng,XIANGZhong,HUXudong

(Faculty of Mechanical Engineering &Automation, Zhejiang Sci-Tech University, Hangzhou 310018, China)

In order to solve the uneven air flow velocity in the tuyere of the air duct of existing printing and dyeing heat-setting machine, the Fluent software was used to conduct numerical simulation for the internal three-dimensional flow field of air duct to obtain the vector diagram for airflow speed at tuyere of the air duct, velocity change curve diagram and curve diagram for internal pressure changes of air duct; the influences of tilt angle of air duct and tuyere height on airflow velocity were mainly analyzed. The results indicates that the tuyere height has a significant influence on its air flow direction, while the tilt angle of air duct has a small impact on the velocity uniformity at tuyere; but it has a great impact on the magnitude of the airflow velocity at air duct. Based on the analytical result, it can verify that when the tuyere height is 12mm and the air duct area is equal to the total air-out area oftuyere, the flow field of air duct can help to better improve the heat-setting efficiency and quality. The experiment verified the correctness of the model. The study can provide the theoretical basis for the optimal structure design of air duct of printing and dyeing heat-setting machine as well as the improvement of setting result.

heat-setting machine; flow field analysis; air duct;tuyere ; structural improvement

10.3969/j.issn.1673-3851.2016.03.011

2015-04-28

國家科技支撐計劃項目(2014BAF06B02)

吳成成(1988-)，女，山東濟(jì)寧人，碩士研究生，主要從事印染熱定型機風(fēng)道方面的研究。

向忠，E-mail:xz@zstu.edu.cn

TP391.9

A

1673- 3851 (2016) 02- 0218- 07 引用頁碼： 030405