盧嘉煒 蘇 偉 謝 華

1（西南科技大學(xué) “核廢物與環(huán)境安全”國(guó)防重點(diǎn)學(xué)科實(shí)驗(yàn)室 綿陽(yáng) 621010）2（中國(guó)工程物理研究院 材料研究所 江油 621907）

地質(zhì)特種水泥對(duì)模擬含鈾廢液的靜態(tài)吸附動(dòng)力學(xué)研究

盧嘉煒1蘇 偉2謝 華1

1（西南科技大學(xué) “核廢物與環(huán)境安全”國(guó)防重點(diǎn)學(xué)科實(shí)驗(yàn)室 綿陽(yáng) 621010）2（中國(guó)工程物理研究院 材料研究所 江油 621907）

針對(duì)含鈾廢液這類具有放射性的特殊廢液，本實(shí)驗(yàn)選用養(yǎng)護(hù)28 d、粒徑為200-220 μm的水泥顆粒作為吸附劑，通過(guò)改變吸附時(shí)間t以及pH值，獲得地質(zhì)特種水泥對(duì)含鈾溶液的靜態(tài)吸附規(guī)律。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，地質(zhì)特種水泥對(duì)不同濃度含鈾溶液(20 mg·L-1、30 mg·L-1、40 mg·L-1)的靜態(tài)吸附均在第1.5 d基本達(dá)到吸附平衡，最大吸附量(qe)分別達(dá)到40.257 mg·g-1、60.423 mg·g-1、80.386 mg·g-1，最終靜態(tài)平衡吸附率高達(dá)99.95%；保持鈾溶液濃度一定(30 mg·L-1)，改變吸附體系的pH值(5、7、9)，地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)的吸附率均可達(dá)到99.50%，無(wú)顯著差異。以上結(jié)果表明，在本實(shí)驗(yàn)設(shè)定的環(huán)境條件下，地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)有極強(qiáng)的吸附能力，且其吸附效果基本不受含鈾溶液濃度和pH值的影響。同時(shí)，靜態(tài)吸附動(dòng)力學(xué)模型研究表明，偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型能很好地描述地質(zhì)特種水泥靜態(tài)吸附鈾的全過(guò)程(t=0-41 d)，其相關(guān)系數(shù)R2高達(dá)99.99%，表明地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)的吸附機(jī)理為：吸附速率按照與吸附驅(qū)動(dòng)力(qe-qt)的平方呈正比關(guān)系進(jìn)行演變。

含鈾廢液，地質(zhì)特種水泥，靜態(tài)吸附，動(dòng)力學(xué)模型

隨著核電的快速發(fā)展，鈾礦冶、放化實(shí)驗(yàn)室、乏燃料后處理廠、核設(shè)施退役過(guò)程中均會(huì)產(chǎn)生大量的含鈾放射性廢液。由于鈾具有一定的放射性和生物毒性，為達(dá)到凈化含鈾廢水、將廢液轉(zhuǎn)化為廢固予以安全處理處置的目的，國(guó)內(nèi)外對(duì)鈾的吸附展開(kāi)了大量的研究工作，并取得了豐碩的科研成果[1]。

Kilislioglu[2]研究了安伯來(lái)特IR-118H樹(shù)脂對(duì)U(VI)的吸附中陽(yáng)離子效應(yīng)和pH的影響。結(jié)果表明，陽(yáng)離子半徑越大，對(duì)U(VI)的吸附量越高；安伯來(lái)特IR-118H樹(shù)脂對(duì)U(VI)的吸附的最佳pH為3.4。Aamrani等[3]在室溫條件下研究了橄欖石對(duì)U(VI)的吸附模式，發(fā)現(xiàn)由于水溶液中固相配位體的競(jìng)爭(zhēng)吸附，隨溶液中碳酸鹽絡(luò)合物中U(VI)的增加，橄欖石對(duì)U(VI)的吸附量降低。柏云等[4]采用靜態(tài)吸附法研究了反應(yīng)時(shí)間、pH、濃度、溫度等因素對(duì)少根根霉真菌處理含鈾廢液吸附反應(yīng)的影響，尋找到吸附反應(yīng)的最佳pH范圍為4-5，同時(shí)探討了各種競(jìng)爭(zhēng)離子對(duì)吸附反應(yīng)的影響，并發(fā)現(xiàn)Fe3+、Cu2+、Zn2+、CO32-及F-等離子對(duì)吸附反應(yīng)有不同程度的干擾。程遠(yuǎn)梅等[5]將鈦負(fù)載在膠原纖維上制備吸附材料(Immobilizing Titanium onto Collagen Fiber, TICF)，并系統(tǒng)研究了該吸附材料對(duì)模擬氟鈾廢液中UO22+的吸附規(guī)律、溫度對(duì)吸附反應(yīng)的影響以及最佳吸附條件。結(jié)果表明，TICF對(duì)UO22+有較強(qiáng)的吸附能力，當(dāng)溫度為303 K、pH=5、UO22+的初始濃度為1.150mmol·L-1時(shí)，吸附容量達(dá)到0.162 mmol·g-1；TICF對(duì)UO22+的吸附平衡符合Langmuir方程。魏振等[6]通過(guò)改變震蕩時(shí)間、不溶性腐殖酸(Insolubilized Humic Acid, IHA)的投加量、pH值、鈾酰離子的濃度等因素，研究了不溶性腐殖酸對(duì)鈾酰離子的吸附作用。實(shí)驗(yàn)表明，鈾酰離子的濃度在4.79×10-5mol·L-l以上、pH≈7時(shí)，不溶性腐殖酸對(duì)六價(jià)鈾有較好的吸附能力，吸附效率在96%以上；對(duì)于濃度為1.60×10-4mol·L-l的鈾溶液，不溶性腐殖酸的用量在0.015 g左右時(shí)，吸附可達(dá)飽和；IHA對(duì)鈾酰離子的吸附符合一級(jí)反應(yīng)特征，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)服從Freundlich等溫式。

眾所周知，低中放含鈾廢液主要采用水泥介質(zhì)進(jìn)行固化，而目前所報(bào)道的文獻(xiàn)鮮少研究水泥對(duì)鈾的吸附能力及吸附機(jī)理。因此，本文擬選用由深圳航天科技創(chuàng)新研究院提供的地質(zhì)特種水泥作為吸附劑，通過(guò)改變?nèi)芤簼舛?、吸附時(shí)間、吸附體系pH值等環(huán)境因素，研究地質(zhì)特種水泥對(duì)含鈾廢液的靜態(tài)吸附動(dòng)力學(xué)行為，獲得靜態(tài)吸附量Q、靜態(tài)平衡吸附率?等動(dòng)力學(xué)參量隨時(shí)間的演變規(guī)律，并在此基礎(chǔ)上，采用偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)、偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)、顆粒內(nèi)擴(kuò)散等動(dòng)力學(xué)模型，通過(guò)動(dòng)力學(xué)曲線擬合和分析，構(gòu)建地質(zhì)特種水泥對(duì)鈾的靜態(tài)吸附動(dòng)力學(xué)模型。相關(guān)研究成果可望為含鈾廢液的地質(zhì)特種水泥靜態(tài)吸附工程應(yīng)用提供部分基礎(chǔ)數(shù)據(jù)和理論基礎(chǔ)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)試劑與設(shè)備

試劑：硝酸鈾酰(UO2(NO3)2·6H2O)，分析純；硝酸(HNO3)，分析純。

設(shè)備：FA1204B電子天平（精度0.0001 g，上海佑科儀器儀表有限公司）；78HW-1數(shù)字恒溫磁力攪拌器（杭州儀表電機(jī)有限公司）；PHS-430高精度模塊酸度計(jì)（成都世紀(jì)方舟科技有限公司）；HY-3多功能振蕩器（江蘇金怡儀器科技有限公司）；LK可程式恒溫恒濕試驗(yàn)箱（控溫范圍：0-(150±0.5) °C，控濕范圍：20%-98%（±25%相對(duì)濕度），電源電壓380 V AC/50 Hz，安裝功率6.5 kW，廣東東莞勤卓環(huán)境測(cè)試有限公司）；LD-5電動(dòng)離心機(jī)（金壇市金南儀器廠）；Agilent 7700x電感耦合等離子體質(zhì)譜（Inductively Coupled Plasma Mass Spectrometry, ICP-MS，美國(guó)安捷倫科技有限公司）。

1.2 吸附劑制備

實(shí)驗(yàn)選用深圳航天科技創(chuàng)新研究院的地質(zhì)特種水泥，其水泥基礎(chǔ)成分的X射線熒光光譜分析(X-rayFluorescence, XRF)檢測(cè)結(jié)果如表1所示。將養(yǎng)護(hù)28d后的地質(zhì)特種水泥空白塊搗碎并研磨成粉，用篩孔為200-220 μm的篩子進(jìn)行篩分，最終選用200-220μm的粉末作為實(shí)驗(yàn)所用吸附劑材料。

表1 地質(zhì)特種水泥基礎(chǔ)成分的XRF檢測(cè)結(jié)果Table 1 XRF test results of basic components of geological special cement.

1.3 模擬鈾溶液的配制

用分析天平準(zhǔn)確稱量0.0633 g（精確到0.0001g）的硝酸鈾酰(UO2(NO3)2·6H2O)并放入燒杯中，向燒杯內(nèi)加入少量去離子水，放入磁石，將燒杯置于磁力攪拌機(jī)上攪拌約30 min；然后將溶液注入1 L干凈的容量瓶中；將磁石、燒杯、玻璃棒反復(fù)用去離子水沖洗 5-8次，將洗滌液注入容量瓶中，并用去離子水精確定容；定容完成后將容量瓶進(jìn)行上下倒置反復(fù)振蕩 3-5次，即制得30 mg·L-1的鈾溶液。

1.4 實(shí)驗(yàn)步驟

實(shí)驗(yàn)條件：濃度為30 mg·L-1的鈾溶液；水泥粉末；固液比為0.5 g·L-1；溫度為室溫；pH=7；介質(zhì)為去離子水。

1) 用19個(gè)50 mL離心管分別稱取0.01 g的地質(zhì)特種水泥粉末。

2) 用移液管準(zhǔn)確量取20 mL 30 mg·L-1的鈾溶液于離心管內(nèi)，將離心管放在振蕩器中以75time·min-1的頻率進(jìn)行振蕩，每天隔6 h振蕩一次，每次振蕩時(shí)間為3 h。

3) 在第30 min、6 h、12 h、24 h、36 h、2 d、5 d、8 d、11 d、14 d、17 d、20 d、23 d、26 d、29 d、32 d、35 d、38 d、41 d各取出一個(gè)離心管，將離心管在離心機(jī)上離心分離15 min后，用針管吸取上清液經(jīng)過(guò)0.22 nm的濾紙過(guò)濾9 mL于量筒中，加入1mL硝酸，倒入15 mL離心管中搖晃均勻后存樣。

4) 用ICP-MS測(cè)量鈾的殘余濃度，測(cè)量步驟如下：首先選用10 μg·L-1、20 μg·L-1、50 μg·L-1、100μg·L-1、200 μg·L-1、500 μg·L-1、1000 μg·L-1的混合標(biāo)液做出鈾的標(biāo)準(zhǔn)曲線；根據(jù)所測(cè)溶液的濃度范圍和標(biāo)準(zhǔn)曲線的線性關(guān)系，選擇擬合度最高的標(biāo)準(zhǔn)曲線；選定標(biāo)準(zhǔn)曲線后，測(cè)量樣品中鈾元素的殘余濃度；測(cè)試結(jié)果如表2、3所示。

5) 根據(jù)鈾的殘余濃度，計(jì)算出地質(zhì)特種水泥的Q、?，并繪制地質(zhì)特種水泥靜態(tài)吸附量、靜態(tài)平衡吸附率與吸附時(shí)間、不同 pH值的關(guān)系曲線。

1.5 數(shù)據(jù)計(jì)算公式

1.5.1 基本參量

1) 靜態(tài)吸附量

式中：Q為靜態(tài)吸附量，mg·g-1；V為溶液體積，L；C0為溶液的初始濃度，mg·L-1；Ct為吸收平衡時(shí)溶液的濃度，mg·L-1；W為水泥粉末質(zhì)量，g。

2) 靜態(tài)平衡吸附率

1.5.2 動(dòng)力學(xué)模型

1) 偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)方程

式中：k1為偽一級(jí)吸附速率常數(shù)，d-1；qe、qt分別為吸附平衡時(shí)和在時(shí)刻t時(shí)，吸附材料對(duì)核素的吸附量，mg·g-1。

表2 不同初始濃度鈾的殘余濃度ICP-MS測(cè)試結(jié)果Table 2 ICP-MS test of residual concentration of uranium at different initial concentrations (mg·L-1).

表3 不同pH體系鈾的殘余濃度ICP-MS測(cè)試結(jié)果Table 3 ICP-MS test of residual concentration of uranium in pH system (mg·L-1).

2) 偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)方程

式中：k2為偽二級(jí)吸附速率常數(shù)，g·mg-1·d-1。

3) 顆粒內(nèi)擴(kuò)散模型為：

式中：C是涉及到厚度、邊界層的常數(shù)；kip是內(nèi)擴(kuò)散速率常數(shù)，mg·g-1·d-1。

2 結(jié)果與討論

2.1 濃度對(duì)地質(zhì)特種水泥吸附U的影響

圖1顯示了地質(zhì)特種水泥對(duì)不同U(VI)溶液Q、?隨時(shí)間變化的趨勢(shì)。從圖1中可以看出，地質(zhì)特種水泥對(duì)不同濃度鈾溶液的吸附趨勢(shì)基本一致，吸附過(guò)程主要分為三個(gè)階段：第一階段為快速吸附階段(t≤1.5 d)，曲線斜率很大，表明地質(zhì)特種水泥對(duì)U6+的瞬時(shí)吸附速率(dq/dt)及吸附量(Q)均急劇上升，20 mg·L-1、30 mg·L-1、40 mg·L-1三種濃度的qt在1.5 d時(shí)分別達(dá)到36.628 mg·g-1、58.066 mg·g-1、75.649 mg·g-1，其值約占各自總平衡吸附量(qe)的94%-96%，吸附率亦高達(dá)96%左右。

為更好地對(duì)比分析不同吸附劑對(duì)鈾離子的吸附能力，圖2給出了幾種常用鈾吸附劑吸附效率與投加量的關(guān)系。由圖2可以看出，地質(zhì)特種水泥的投加量比離子交換樹(shù)脂[7]、谷殼[8]、膨潤(rùn)土[9]低一個(gè)數(shù)量級(jí)，但吸附率卻高出1%-5%；在與鐵負(fù)載膨潤(rùn)土(0.2 g·L-1)[10]、枯草芽胞桿菌(0.33 g·L-1)[11]投加量相當(dāng)?shù)那疤嵯?，其吸附?96%)比鐵負(fù)載膨潤(rùn)土(85.6%)高13.07%，而與枯草芽胞桿菌(96.7%)相近；插層膨潤(rùn)土復(fù)合材料[12]的吸附效率(97.97%)雖略高于地質(zhì)特種水泥，但其投加量卻是地質(zhì)特種水泥的三倍以上，這在工程上將造成原材料的大量消耗。因此，對(duì)比以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本實(shí)驗(yàn)使用的地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)具有極強(qiáng)的吸附能力。這可能是實(shí)驗(yàn)選用的地質(zhì)特種水泥具有高的吸附比表面積(148.31m2·g-1)和孔徑(26.030 nm)，有利于U(VI)在地質(zhì)特種水泥表面的吸附和內(nèi)部的擴(kuò)散所致。

圖1 靜態(tài)吸附量(a)、靜態(tài)吸附平衡率(b)隨時(shí)間變化趨勢(shì)Fig.1 The trend of static adsorption (a), static adsorption equilibrium rate (b) with time.

圖2 不同吸附劑對(duì)U離子的吸附效率對(duì)比Fig.2 Comparison of adsorption efficiency of U ions with different adsorbents.

圖3 不同pH溶液的靜態(tài)吸附量(a)、靜態(tài)吸附平衡率(b)隨時(shí)間變化趨勢(shì)Fig.3 Change trend of static adsorption amount (a), static adsorption equilibrium rate (b) of different pH solution with time.

第二階段為緩慢上升階段，在2-20 d時(shí)間范圍內(nèi)，瞬時(shí)吸附速率(dq/dt)大幅降低，吸附量較第一階段有所增加，但增長(zhǎng)幅度很小，三種濃度溶液依次提高了3.47%、3.27%、5.64%，該階段吸附量占總平衡吸附量的3%-5%，吸附率達(dá)到99%以上。第三階段吸附則達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定的平臺(tái)(>20 d)，吸附量不再隨時(shí)間的延長(zhǎng)而發(fā)生變化，吸附率維持99.95%不變，此時(shí)，地質(zhì)特種水泥對(duì)三種濃度U(VI)的最大吸附量(qe)分別達(dá)到40.257 mg·g-1、60.423mg·g-1、80.386 mg·g-1。

2.2 溶液pH值對(duì)地質(zhì)特種水泥吸附性能的影響

圖3給出了鈾濃度一定(30 mg·L-1)、具有不同pH值的吸附體系的靜態(tài)吸附量Q、靜態(tài)平衡吸附率?隨時(shí)間的變化趨勢(shì)。由圖3可知，改變pH對(duì)地質(zhì)特種水泥吸附U(VI)的靜態(tài)吸附量、靜態(tài)平衡吸附率沒(méi)有顯著影響，演變趨勢(shì)基本一致。不同pH值吸附體系對(duì)應(yīng)的最大靜態(tài)吸附量均約為60mg·g-1，吸附率均高達(dá)99.9%以上，這意味著在本實(shí)驗(yàn)范疇內(nèi)，地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)的吸附基本不受pH值的影響。

2.3 動(dòng)力學(xué)模型

圖4分別給出了偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型、偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型以及顆粒內(nèi)擴(kuò)散模型的擬合圖形，表4給出了不同動(dòng)力學(xué)的擬合結(jié)果。

由圖4可知，0-2 d內(nèi)偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型和顆粒內(nèi)擴(kuò)散模型擬合成線性關(guān)系，而0-41 d內(nèi)無(wú)法構(gòu)成線性關(guān)系。而偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型在0-41 d具有非常好的線性關(guān)系。地質(zhì)特種水泥對(duì)不同濃度鈾的吸附規(guī)律為：偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型能較好地描述低、中、高濃度鈾溶液吸附未飽和過(guò)程(t≤1.5 d)，相關(guān)系數(shù)(R2)可達(dá)98%左右。在該模型下，三者的吸附速率(k1)非常接近，無(wú)較大差別；偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型能夠很好地詮釋地質(zhì)特種水泥對(duì)不同濃度鈾離子的吸附全過(guò)程(t=0-41d)，其擬合曲線基本與吸附數(shù)據(jù)一致，未發(fā)生明顯偏移，相關(guān)系數(shù)(R2)很高，均在99.9%以上。因此可以推斷，地質(zhì)特種水泥對(duì)不同濃度鈾溶液的吸附機(jī)理為：吸附速率按照與吸附驅(qū)動(dòng)力(qe-qt)的平方呈正比關(guān)系進(jìn)行演變。另外，從表4可知，低濃度含鈾溶液的k2值是中、高濃度溶液的近兩倍，這是由于水泥粉末有更多富余孔隙和比表面積接納鈾離子所致；由顆粒內(nèi)擴(kuò)散擬合方程不難看出，在吸附初期(t≤1.5d)，地質(zhì)特種水泥顆粒對(duì)不同濃度鈾溶液的吸附是一個(gè)快速吸附反應(yīng)，主要的吸附控制步驟為顆粒內(nèi)吸附，且隨鈾濃度的增大，顆粒內(nèi)擴(kuò)散速率kp也逐漸增大，但該模型與偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型類似，也只能描述吸附第一階段的吸附行為。

圖4 偽一級(jí)動(dòng)力學(xué)模型(a)、偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型(b)和顆粒內(nèi)擴(kuò)散模型(c)擬合直線圖Fig.4 Pseudo first order kinetic model (a), pseudo two order dynamic model (b) and intraparticle diffusion model (c) fitting straight line graph.

表4 不同動(dòng)力學(xué)擬合結(jié)果Table 4 Different kinetic fitting results.

3 結(jié)語(yǔ)

地質(zhì)特種水泥吸附U(VI)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果及理論分析表明：

1) 地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)的吸附整體可以劃分為三個(gè)階段：快速吸附階段、緩慢上升階段和穩(wěn)定平衡階段。地質(zhì)特種水泥對(duì)濃度分別為20 mg·L-1、30 mg·L-1、40 mg·L-1鈾溶液的靜態(tài)吸附平衡時(shí)間基本均為1.5 d，最大吸附量(qe)分別達(dá)到40.257mg·g-1、60.423 mg·g-1、80.386 mg·g-1，最終靜態(tài)平衡吸附率可高達(dá)99.95%。

2) 當(dāng)鈾溶液濃度為30 mg·L-1時(shí)，地質(zhì)特種水泥在pH=5、pH=7、pH=9的條件下，對(duì)U(VI)的吸附基本不受pH值的影響，最大靜態(tài)吸附量均約為60 mg·g-1，吸附率均可達(dá)到99.50%，對(duì)鈾有極強(qiáng)的吸附能力。

3) 根據(jù)吸附動(dòng)力學(xué)模型擬合結(jié)果表明，偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)方程相關(guān)系數(shù)可達(dá)99.99%，能夠更好地描述地質(zhì)特種水泥對(duì)U(VI)的吸附動(dòng)力學(xué)全過(guò)程(t=0-41d)，這是由于偽二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型考慮了外部擴(kuò)散、表面吸附和內(nèi)部擴(kuò)散作用，這說(shuō)明地質(zhì)特種水泥對(duì)鈾的吸附機(jī)理為：吸附速率按照與吸附驅(qū)動(dòng)力(qe-qt)的平方呈正比關(guān)系進(jìn)行演變。

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Study on static adsorption kinetics of simulated uranium-bearing wastewater by geological specialty cement

LU Jiawei1SU Wei2XIE Hua1

1(Fundamental Science on Nuclear Wastes and Environmental Safety Laboratory, Southwest University of Science and Technology, Mianyang 621010, China) 2(Institute of Materials, China Academy of Engineering Physics, Jiangyou 621907, China)

Background: The cement medium is usually used to solidify the uranium-bearing wastewater, however, little attention was paid to adsorption capacity and mechanism of the cement powder in related search reports. Purpose: This study aims at the static adsorption behavior of geological special cement blank powder for uranium-bearing wastewater. Results: The results show that the adsorption equilibrium of static adsorption of geological special cement for uranium solution at different concentrations (20 mg·L-1, 30 mg·L-1and 40 mg·L-1) wasat 1.5 d. The maximal adsorption capacity (qe) was 40.257 mg·g-1, 60.423 mg·g-1and 80.386 mg·g-1, respectively, and the final static equilibrium adsorption rate was up to 99.95% when the concentration of uranium solution was kept at 30 mg·L-1, the adsorption rate of geological special cement for U(VI) could reach 99.50% no matter the pH value of adsorption system changes among 5, 7 and 9. Conclusion: The geological special cement has a strong adsorption capacity for U(VI), and its adsorption effect is basically not affected by the concentration of uranium solution and the pH value. The pseudo secondary dynamical model can describe the whole adsorption process (t=0-41 d) well, and its correlation coefficient R2is up to 99.99%, which demonstrates that the adsorption rate evolves according to the positive correlation relation with the square of the adsorption driving force (qe-qt).

Uranium-bearing wastewater, Geological special cement, Static adsorption, Dynamic model

LU Jiawei, female, born in 1995, studying at Southwest University of Science and Technology, major in radiation protection and nuclear safety, focusing on radioactive waste treatment and disposal

XIE Hua, E-mail: xiehua@swust.edu.cn

date: 2017-05-05, accepted date: 2017-06-28

TL941

10.11889/j.0253-3219.2017.hjs.40.090501

中國(guó)工程物理研究院橫向項(xiàng)目(No.16zx7127x)、中國(guó)工程物理研究院基金(No.FKY201402)、西南科技大學(xué)大學(xué)生創(chuàng)新基金(No.cx17-020)資助

盧嘉煒，女，1995年出生，現(xiàn)就讀于西南科技大學(xué)，輻射防護(hù)與核安全專業(yè)，研究方向?yàn)榉派湫詮U物處理與處置

謝華，E-mail: xiehua@swust.edu.cn

2017-05-05，

2017-06-28

Supported by China Academy of Engineering Physics (No.16zx7127x), China Academy of Engineering Physics Foundation (No.FKY201402), Innovation

Fund of Southwest University of Science and Technology (No.cx17-020)