何煒琨,劉 昂,王曉亮,張 瑩,陳 敏

(中國民航大學(xué)天津市智能信號與圖像處理重點實驗室,天津 300300)

0 引 言

過往研究發(fā)現(xiàn),地基雷達在進行目標(biāo)監(jiān)視、氣象觀測等工作時會受到風(fēng)力發(fā)電場的影響,運作性能受到嚴(yán)重干擾。而對于機載雷達來說,這類影響更為復(fù)雜且難以應(yīng)對[1-3]。為了實現(xiàn)機載雷達風(fēng)電場雜波抑制和目標(biāo)檢測,研究機載雷達風(fēng)輪機的電磁散射特性及回波仿真技術(shù)尤為重要。

目前,風(fēng)輪機的電磁散射特性及其回波仿真技術(shù)主要是針對地基雷達[4-9],對機載雷達的研究較少。Naqvi[10]利用短時傅里葉變換(short time Fourier transform,STFT)分析了1∶160風(fēng)輪機計算機輔助設(shè)計(computer aided design,CAD)模型散射回波的時頻特征,探究雷達處于機載高空平臺時,地面反射回波對風(fēng)輪機散射特性的影響。Bhalla等人[11]利用風(fēng)輪機CAD模型,發(fā)現(xiàn)風(fēng)電場回波在距離-多普勒譜上會產(chǎn)生偽影,干擾目標(biāo)信號,影響機載地面運動目標(biāo)指示(ground moving target indication,GMTI)的性能。另外,Cai等人[12]在研究風(fēng)電場對多功能機載監(jiān)視雷達的影響時,認為風(fēng)輪機葉片材料為理想導(dǎo)體,并利用物理光學(xué)(physics optical,PO)方法計算風(fēng)輪機縮微模型[4,13]的散射回波,但沒有給出機載雷達陣列天線風(fēng)輪機回波信號模型。

上述研究均通過建立風(fēng)輪機的三維模型,然后再研究其電磁散射特性,但這種方式的風(fēng)輪機模型制作方法較為困難,不方便修改參數(shù),且操作復(fù)雜,計算量大且耗費時間。Mamgain[14]等人對機載監(jiān)視雷達的風(fēng)輪機回波進行了仿真,并結(jié)合真實數(shù)據(jù),通過距離-多普勒譜對所構(gòu)建的模型進行了驗證。但其只給出了單通道的回波模型，沒有給出機載陣列雷達各通道風(fēng)輪機回波,且沒有對風(fēng)輪機回波信號特性進行具體分析,無法全面了解風(fēng)輪機的回波特征。

目前,陣列天線雷達在機載雷達中的應(yīng)用越來越廣泛,其可以通過空時濾波有效地去除地面雜波,減緩雜波的干擾,在目標(biāo)監(jiān)視和氣象監(jiān)測方面發(fā)揮著極其重要的作用?；谶@種情況,本文將機載陣列天線回波模型與風(fēng)輪機散射點疊加模型相結(jié)合,研究了當(dāng)雷達處于機載平臺時,陣列天線風(fēng)輪機的回波建模問題,給出任一觀測點處機載平臺各通道風(fēng)輪機回波模型,并將實驗結(jié)果與理論分析結(jié)果進行對比,從時頻譜、距離-多普勒譜和空時譜多個維度分析了機載陣列雷達風(fēng)輪機回波的微動特征,驗證所建模型的有效性。

1 機載陣列雷達風(fēng)輪機回波模型

風(fēng)輪機主要由葉片、桅桿和輪機艙組成。本文結(jié)合風(fēng)輪機散射點疊加理論[15],將風(fēng)輪機回波等效為一系列薄圓片回波合成[16],構(gòu)建風(fēng)輪機葉片的回波模型,并進行特征分析。

圖1描述了典型的機載監(jiān)視雷達場景。其中,以載機所在位置作為原點建立坐標(biāo)系,飛行方向為Y軸正方向,速度為V，線陣陣元的排列方向為X軸正方向,陣元間隔為d，風(fēng)輪機相對于雷達的方位角θ為雷達視線(line of sight,LOS)在XOY面內(nèi)的投影與Y軸的夾角,俯仰角φ為雷達LOS與XOY面的夾角,α和β分別為陣元夾角和速度夾角,波束直接照射風(fēng)輪機葉片軸心。

圖1 風(fēng)輪機與機載雷達幾何關(guān)系圖Fig.1 Geometric relationship graph between wind turbine and airborne radar

假設(shè)雷達所發(fā)射的信號為線性調(diào)頻信號(linear frequency modulation,LFM),令up(t)表示單個LFM的復(fù)包絡(luò),即

(1)

式中,A為信號幅度;T為脈沖寬度;μ=2πB/T,B為帶寬;rect(t/T)為矩形窗函數(shù)。

設(shè)雷達陣元發(fā)射相參脈沖串[17]為

(2)

(3)

式中，Tr為脈沖重復(fù)周期;K為脈沖串中的脈沖數(shù)。

第n個陣元接收到的單個散射點i的回波信號[17]可表示為

(4)

式中,ar表示散射點回波信號復(fù)幅度;τn為第n個陣元接收到的回波信號延時；θi和φi分別為散射點i的方位角和俯仰角;ft(θi,φi)為散射點i由于載機速度所產(chǎn)生的多普勒頻率:

(5)

式中，λ為波長。

(6)

則式(4)可進一步寫為

(7)

式中，τt=2Ri(t)/c,c為光速，Ri(t)為葉片上任一散射點i到達雷達的距離；li為散射點i到風(fēng)輪機軸心的距離，由于(li/R)2→0[15],故

(8)

式中，φ(t)為葉片與雷達LOS的夾角;R為風(fēng)輪機軸心與雷達的距離。因此,由于路徑引起的相位差[15]為

(9)

另外,第n個陣元相對于參考陣元的相位差[17]可表示為

(10)

定義該散射點的歸一化空間角頻率為

(11)

假設(shè)雷達發(fā)射信號滿足窄帶條件,則回波信號的復(fù)包絡(luò)在陣元間保持恒定[17],且由式(9)～式(11)可知,式(7)可進一步寫為

(12)

(13)

設(shè)一個葉片可以分為I個散射點,則整個葉片的回波信號為

exp[j2πft(θi,φi)t+j(n-1)ωs(θi,φi)]·

(14)

設(shè)風(fēng)輪機有G個葉片(一般為3),葉片與雷達LOS相應(yīng)的夾角為φg(t),于是所有葉片總的回波信號可寫為

exp[j2πft(θi,φi)t+j(n-1)ωs(θi,φi)]·

(15)

式中,第g個葉片與雷達LOS的夾角余弦值cosφg(t)利用空間兩直線夾角公式[15]推導(dǎo)為

cosφg(t)=cosθcosφcosγg(t)+sinφsinγg(t)

(16)

式中，γg(t)為第g個葉片與水平軸Y′負方向的夾角,定義其為葉片夾角。

若j是桅桿上的任一點,其到葉片軸心的距離為mj;桅桿上任意一點j到雷達的距離為Rj[15],則

(17)

雷達第n個陣元接收到的散射點j的回波信號為

(18)

與葉片回波推導(dǎo)過程類似,求出整個桅桿的回波信號并進行下變頻,最終得出第n個陣元接收到的桅桿回波信號為

exp[j2πft(θj,φj)t+j(n-1)ωs(θj,φj)]·

(19)

式中,J為桅桿散射點數(shù)。因此，第n個陣元接收到的風(fēng)輪機回波可表示為

sWT(t,n)=sblade(t,n)+smast(t,n)

(20)

exp[j2πft(θi,φi)tm+j(n-1)ωs(θi,φi)]·

exp[j2πft(θj,φj)tm+j(n-1)ωs(θj,φj)]·

(21)

exp[j(k-1)ωt(θi,φi)+j(n-1)ωs(θi,φi)]+

exp[j(k-1)ωt(θj,φj)+j(n-1)ωs(θj,φj)]

(22)

另外,一般把某一特定距離單元內(nèi)的風(fēng)輪機回波對應(yīng)空時二維數(shù)據(jù)寫入一個N行K列的矩陣:

(23)

式中,N為陣元數(shù)；K為脈沖數(shù)。通常為方便處理，把單距離單元的接收數(shù)據(jù)排成一個NK×1的列向量,即x=[x1,1,x2,1,…,xN,1,x1,2,x2,2,…,xN,2,…,x1,K,x2,K,…,xN,K]T。

2 機載陣列雷達風(fēng)輪機回波信號時頻分析

由所建立的機載陣列雷達風(fēng)輪機回波模型可知,其與地基雷達的風(fēng)輪機回波模型[15]不同之處在于,由于載機具有速度,在雷達與風(fēng)輪機徑向上的速度分量會產(chǎn)生額外的多普勒頻率。同時,由于不同時刻下的載機與風(fēng)輪機的幾何關(guān)系不同,導(dǎo)致風(fēng)輪機與雷達的姿態(tài)(如方位角,俯仰角等)發(fā)生變化,進而導(dǎo)致風(fēng)輪機回波信號的微動特征更為復(fù)雜。

設(shè)載機的飛行高度為3 000 m,選取的風(fēng)輪機參數(shù)參照金風(fēng)82[20],葉片長度為40.25 m,桅桿高度為70 m,葉片旋轉(zhuǎn)速度設(shè)定為15 r/min,風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面假定平行于圖1中所建立坐標(biāo)系的YOZ平面。雷達發(fā)射信號為LFM,頻率為9.486 GHz,脈沖寬度為20 μs,脈沖帶寬為4.687 5 MHz,脈沖重復(fù)周期為100 μs,脈沖重復(fù)頻率(pulse repetition frequency,PRF)為10 kHz[12]。

本文采用STFT對風(fēng)輪機的回波信號進行時頻分析[21],其定義為

(24)

式中,g(t)為窗函數(shù)。

假設(shè)一個相干處理時間(coherent-processing interval,CPI)內(nèi)脈沖數(shù)為64,載機速度為71 m/s,且在CPI內(nèi),雷達與風(fēng)輪機的相對幾何關(guān)系不變。

設(shè)定風(fēng)電場中風(fēng)輪機的方位角θ=0°,軸心坐標(biāo)為(0,10 000,-2 930)m,雷達位于坐標(biāo)原點,LOS與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行,風(fēng)輪機參考葉片夾角為γ=106°,得到風(fēng)輪機回波信號時頻分析結(jié)果,如圖2所示。

圖2 風(fēng)輪機回波時頻分析Fig.2 Time-frequency analysis of wind turbine echo

從圖2(a)可以看出,此時風(fēng)輪機某葉片與雷達LOS垂直且遠離雷達,能量分布集中,地基雷達與機載雷達的回波時頻譜中出現(xiàn)多普勒閃爍,如圖2(b)所示。不同之處在于:一方面,對于機載雷達來說,由于載機本身具有速度,回波信號被調(diào)制,風(fēng)輪機葉片回波產(chǎn)生的多普勒頻率在時頻譜上平移,同時由于葉片旋轉(zhuǎn)導(dǎo)致其對應(yīng)的回波在平移的同時產(chǎn)生頻譜展寬。另一方面,機載雷達的回波中具有地雜波,同樣被載機速度調(diào)制,能量在整個時頻分析觀察時間內(nèi)集中于載機速度所對應(yīng)的多普勒頻率附近。另外,在0.003 8 s附近,葉片旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的多普勒閃爍與地雜波能量疊加,使得功率歸一化后其他位置的歸一化功率降低。

經(jīng)推算可知,載機速度所產(chǎn)生的多普勒頻率ft為

(25)

單葉片葉尖回波所產(chǎn)生的最大多普勒頻率fWTmax為[15]

(26)

為便于分析不同照射條件下,風(fēng)輪機葉片的時頻譜特性,下面對只有風(fēng)輪機葉片的回波信號進行時頻譜分析。

2.1 葉片夾角對風(fēng)輪機時頻譜的影響

設(shè)定風(fēng)輪機的方位角θ=0°,軸心坐標(biāo)為(0,10 000,-2 930)m,此時雷達LOS與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行,改變風(fēng)輪機參考葉片與水平軸的夾角,得到不同葉片夾角的風(fēng)輪機回波信號分析結(jié)果,如圖3所示。由圖2和圖3可以看出,與地基雷達類似的是,在俯仰角和方位角相同的情況下,雷達掃描到風(fēng)輪機時,由于葉片夾角的不同,導(dǎo)致葉片回波信號的能量分布不同。當(dāng)風(fēng)輪機某葉片與雷達LOS垂直時,能量分布集中,時頻譜中出現(xiàn)多普勒閃爍。當(dāng)風(fēng)輪機3個葉片與雷達LOS均不垂直時,能量分布較為分散。但是由于載機本身具有速度,風(fēng)輪機回波信號被調(diào)制,在時頻圖上表現(xiàn)為頻率搬移,且不同夾角下的搬移程度相同。由于仿真參數(shù)中的PRF相對較小,圖3時頻譜中都有頻率折疊的現(xiàn)象。

圖3 不同葉片夾角對時頻分析的影響Fig.3 Influence of different blade angles on time-frequency analysis

2.2 俯仰角和方位角對風(fēng)輪機時頻譜的影響

在假定風(fēng)輪機葉片與雷達LOS垂直的情況下,設(shè)定風(fēng)輪機的方位角θ=0°,軸心坐標(biāo)分別為(0,12 000,-2 930)m和(0,1 000,-2 930)m,得到不同俯仰角的風(fēng)輪機回波信號分析結(jié)果,如圖4所示。

由式(5)可知,徑向的載機速度分量會根據(jù)俯仰角的改變而改變,所產(chǎn)生的多普勒頻率也會隨之變化。由圖4可看出,在方位角θ=0°的情況下,雷達掃描到風(fēng)輪機時,等效葉片長度不變,垂直葉片轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的多普勒閃爍寬度相同,而由于載機運動所引起的頻譜平移程度會受到俯仰角的影響:俯仰角越大,平移程度越小;俯仰角越小,平移程度越大。

在假定風(fēng)輪機葉片與雷達LOS垂直的情況下,設(shè)定風(fēng)輪機相對載機的俯仰角φ=30°,方位角θ分別為37°和53°,軸心坐標(biāo)分別為(3 000,4 000,-2 930)m和(4 000,3 000,-2 930)m,得到不同方位角的風(fēng)輪機回波信號分析結(jié)果,如圖5所示。

圖4 不同俯仰角對時頻分析的影響Fig.4 Influence of different pitch angles on time-frequency analysis

圖5 不同方位角對時頻分析的影響Fig.5 Influence of different azimuth angles on time-frequency analysis

同理,徑向的載機速度分量也會根據(jù)方位角的改變而改變,由圖5可看出,在俯仰角φ=30°的情況下,不同方位角風(fēng)輪機所對應(yīng)的時頻譜多普勒閃爍寬度不同,即葉片旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的最大多普勒頻率不同,且由于載機運動所引起的頻譜平移程度也會受到方位角的影響:方位角越小,閃爍寬度越寬,平移程度越大;方位角越大,閃爍寬度越窄,平移程度越小。

3 機載陣列雷達風(fēng)輪機回波信號距離-多普勒分析

對軸心坐標(biāo)為(0,10 000,-2 930) m的風(fēng)輪機進行距離-多普勒分析如圖6所示。經(jīng)計算得出,風(fēng)輪機與機載雷達之間的距離為10 420 m,與實驗結(jié)果相符。從圖6中可以看出,當(dāng)風(fēng)輪機旋轉(zhuǎn)狀態(tài)處于圖2(a),即葉片夾角γ=106°時,風(fēng)輪機回波在頻域上連續(xù)展寬,反射率較強,能量較大。另外,與第1節(jié)的時頻分析結(jié)果相同,由于載機本身的速度,風(fēng)輪機回波信號被調(diào)制,譜圖上的展寬在縱軸頻域上整體平移。由式(25)和式(26)可以得出,此風(fēng)輪機回波所對應(yīng)的ft和fWTmax分別為4 309 Hz和3 998 Hz,與距離-多普勒譜中的表現(xiàn)形式相符。

圖6 風(fēng)輪機回波距離-多普勒分析Fig.6 Range-Doppler analysis of wind turbine echo

同理可以證明,不同葉片夾角、俯仰角和方位角,對機載陣列雷達風(fēng)輪機回波信號的距離-多普勒特征的影響規(guī)律與時頻譜的影響規(guī)律相同:在載機飛行方向與風(fēng)輪機旋轉(zhuǎn)面平行的情況下,俯仰角和方位角越大,平移程度越小;俯仰角和方位角越小,平移程度越大。另外,方位角也會影響垂直葉片產(chǎn)生的頻譜展寬,方位角越小,展寬越大;方位角越大,展寬越小。

4 機載陣列雷達風(fēng)輪機回波信號空時譜分析

為了研究機載陣列雷達下風(fēng)輪機回波的空時域特征,設(shè)陣元數(shù)為32個,風(fēng)輪機與雷達的其他參數(shù)不變,風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面假定平行于XOY面。

對風(fēng)輪機進行空時二維譜分析,設(shè)定風(fēng)輪機軸心的位置為(0,10 000,-2 930)m,此時雷達LOS與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行,風(fēng)輪機參考葉片與水平軸的葉片夾角為106°(見圖2(a)),歸一化處理結(jié)果如圖7所示。

圖7 回波空時譜(γ=106°)Fig.7 Space-time spectrum of echo (γ=106°)

仿真實驗中,風(fēng)輪機雜波對應(yīng)的雜噪比為32 dB,地雜波對應(yīng)的雜噪比為40 dB。由圖7可以看出,地雜波在空時譜中表現(xiàn)為橢圓形的分布(天線陣列軸線與載機航向垂直,由空域錐角與多普勒頻率之間的關(guān)系可知,此時雜波分布為正橢圓),而當(dāng)風(fēng)輪機的某一葉片與雷達LOS垂直時,風(fēng)輪機回波在多普勒域存在明顯展寬,總體表現(xiàn)為一條“窄帶”。

由風(fēng)輪機的位置和式(10)可知,其空間角余弦cosα=0,與圖7(a)中“窄帶”在空域的位置相符。另外由式(25)和式(26)可知,該風(fēng)輪機回波所對應(yīng)的ft=4 309 Hz,葉片轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的fWTmax=3 998 Hz,且由于此刻垂直葉片遠離雷達旋轉(zhuǎn),所以該情況下的風(fēng)輪機回波的最小多普勒頻率和最大多普勒頻率應(yīng)為fdmin=ft-fWTmax=311 Hz和fdmax=ft=4 309 Hz。根據(jù)歸一化多普勒頻率2fd/PRF可知,風(fēng)輪機回波所對應(yīng)的最小歸一化多普勒頻率和最大歸一化多普勒頻率應(yīng)為0.062 2和0.861 8,與空時二維譜中“窄帶”在多普勒域的擴展情況相符,理論分析與實驗結(jié)果一致。

對于機載前向陣來說,地雜波在空時譜上的分布是固定的,但風(fēng)輪機雜波會在不同的參數(shù)下與前向陣的雜波帶呈現(xiàn)不同的分布。設(shè)定風(fēng)輪機參考葉片夾角為46°,結(jié)果如圖8所示。

圖8 回波空時譜(γ=46°)Fig.8 Space-time spectrum of echo (γ=46°)

由圖8可以看出,當(dāng)葉片夾角為46°時,此刻與雷達LOS垂直的風(fēng)輪機葉片朝向雷達旋轉(zhuǎn),產(chǎn)生正向的多普勒頻率。風(fēng)輪機“窄帶”由歸一化多普勒頻率0.861 8處向正向擴展,擴展寬度與葉片夾角為106°時相同。另外,由于PRF的限制,造成多普勒頻率折疊。由此可見,對于不同參數(shù)下的風(fēng)輪機葉片,其回波在空時譜中的表現(xiàn)形式不同。

為便于分析不同照射條件下,風(fēng)輪機葉片的空時譜特性,下面對只有風(fēng)輪機葉片的回波信號進行空時譜分析。

4.1 葉片夾角對空時二維譜的影響

設(shè)定風(fēng)輪機的方位角θ=0°,軸心坐標(biāo)為(0,10 000,-2 930)m,此時雷達LOS與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行,改變風(fēng)輪機參考葉片與水平軸的夾角,與圖3一致,得到不同葉片夾角的風(fēng)輪機回波信號空時譜,如圖9所示。

由圖9可以看出,隨著風(fēng)輪機葉片夾角的不同,風(fēng)輪機回波在空時二維譜中所表現(xiàn)的形式也隨之不同:當(dāng)雷達LOS與風(fēng)輪機某一葉片垂直時(見圖7(a)和圖9(b)),風(fēng)輪機回波在多普勒域存在明顯展寬,表現(xiàn)為一條“窄帶”,且葉片遠離雷達和朝向雷達時的“窄帶”關(guān)于載機速度所對應(yīng)的歸一化多普勒頻率點對稱;當(dāng)雷達LOS與風(fēng)輪機各葉片不垂直時(見圖9(a)和圖9(c)),由于散射點回波能量相消,在空時二維譜中沿多普勒域能量發(fā)散,能量主要集中在葉尖所產(chǎn)生多普勒頻率上,同時由于PRF的限制,圖9空時譜具有多普勒頻率折疊的現(xiàn)象。

圖9 不同葉片夾角對空時二維譜的影響Fig.9 Influence of different blade angles on space-time two-dimensional spectrum

4.2 俯仰角和方位角對空時二維譜的影響

在假定風(fēng)輪機葉片與雷達LOS垂直的情況下,設(shè)定風(fēng)輪機的方位角θ=0°,軸心坐標(biāo)分別為(0,12 000,-2 930)m和(0,1 000,-2 930)m,此時雷達LOS與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行,得到不同俯仰角風(fēng)輪機回波信號的空時譜,如圖10所示。

在假定風(fēng)輪機葉片與雷達LOS垂直的情況下,設(shè)定風(fēng)輪機相對載機的俯仰角φ=30°,方位角分別為37°和53°,軸心坐標(biāo)分別為(3 000,4 000,-2 930)m和(4 000,3 000,-2 930)m,得到不同方位角風(fēng)輪機回波信號的空時譜,如圖11所示。

圖10 不同俯仰角對空時二維譜的影響Fig.10 Influence of different pitch angles on space-time two-dimensional spectrum

圖11 不同方位角對空時二維譜的影響Fig.11 Influence of different azimuth angles on space-time two-dimensional spectrum

由式(10)可知,當(dāng)方位角θ=0°時,圖10(a)和圖10(b)中風(fēng)輪機回波的能量都集中在cosα=0附近,而兩者葉片轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的最大多普勒頻率相同,所對應(yīng)的“窄帶”寬度相同。不同之處在于由于俯仰角不一樣,載機速度在風(fēng)輪機徑向方向上的分量不一樣,影響“窄帶”在多普勒域的位置。當(dāng)俯仰角φ=30°時,風(fēng)輪機的空間錐角余弦值隨著方位角變化而變化,方位角越大,cosα值越大,如圖11所示。另外,由于兩位置風(fēng)輪機的等效葉片長度不同,轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的最大多普勒頻率不同,所對應(yīng)的“窄帶”寬度有所差異,方位角越大,“窄帶”寬度越小。

5 結(jié) 論

本文以風(fēng)輪機為研究對象,建立了對于機載陣列雷達任一觀測點處的風(fēng)輪機回波信號模型,從時頻域、距離-多普勒域和空時域?qū)υ撉闆r下的風(fēng)輪機回波信號微動特征進行分析,結(jié)果如下。

(1) 風(fēng)輪機回波信號在機載平臺下的表現(xiàn)形式與地基雷達不同,主要區(qū)別在于,地基雷達與風(fēng)輪機的位置都是固定的,風(fēng)輪機的位置參數(shù)不變。而對于機載雷達來說,由于雷達平臺的運動,風(fēng)輪機相對載機的方位角和俯仰角信息會不斷改變,其微多普勒特征也會隨之變化。

(2) 雷達平臺自身的速度會使風(fēng)輪機的回波信號得到調(diào)制,使得風(fēng)輪機葉片轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的多普勒頻率在時頻譜、距離-多普勒譜和空時譜的多普勒域整體平移,而俯仰角和方位角會影響平移的程度,在0°～90°的范圍內(nèi),俯仰角和方位角越大,平移程度越小;俯仰角和方位角越小,平移程度越大。

(3) 除平臺速度會對回波信號調(diào)制,影響其在時頻譜中的表現(xiàn)形式外,風(fēng)輪機相對平臺的位置和葉片夾角也會影響風(fēng)輪機回波信號的時頻特征。當(dāng)平臺的運動方向與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行時,風(fēng)輪機葉片與雷達LOS非垂直情況下的回波信號在時頻譜中的能量分布比較分散,而當(dāng)風(fēng)輪機葉片夾角改變使得葉片與雷達LOS垂直時,能量分布集中,時頻譜中出現(xiàn)多普勒閃爍,方位角會影響閃爍的寬度:方位角越小,閃爍寬度越寬;方位角越大,閃爍寬度越窄。

(4) 當(dāng)平臺的運動方向與風(fēng)輪機的旋轉(zhuǎn)面平行時,不同葉片夾角的風(fēng)輪機回波在空時二維譜中的表現(xiàn)形式不同。葉片與雷達LOS垂直時,其頻譜特征表現(xiàn)為一條“窄帶”;葉片與雷達LOS不垂直時,其頻譜能量較為發(fā)散,主要由各葉片的葉尖產(chǎn)生。俯仰角固定的情況下,風(fēng)輪機相對雷達的方位角會影響回波最大多普勒頻率及空域角頻率,在0°～90°的范圍內(nèi),方位角越大,空間錐角余弦值越大,最大多普勒頻率越小;方位角越小,空間錐角余弦值越小,最大多普勒頻率越大。