韓彬，胡春陽(yáng)，韓偉，賈晨昕，張琪，蘇成明，李美艷，曹鵬

絲粉協(xié)同高速激光熔覆不銹鋼層組織性能研究

韓彬1，胡春陽(yáng)1，韓偉2，賈晨昕1，張琪1，蘇成明3，李美艷1，曹鵬3

（1.中國(guó)石油大學(xué)（華東）材料科學(xué)與工程學(xué)院，山東 青島 266580；2.中國(guó)石油四川石化有限責(zé)任公司，成都 611930；3.陜西天元智能再制造股份有限公司，西安 710018）

探究海洋工程裝備表面高效高質(zhì)量強(qiáng)化及改性新技術(shù)，提高17-4PH不銹鋼層制備效率及綜合性能。采用高速激光熔覆技術(shù)制備17-4PH絲材、17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末及17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末3種熔覆層。通過(guò)X射線(xiàn)衍射儀、掃描電鏡及能譜儀等儀器分析熔覆層的組織結(jié)構(gòu)。利用顯微硬度計(jì)及電化學(xué)工作站測(cè)試熔覆層的硬度及耐蝕性。17-4PH絲材熔覆層主要為α相（馬氏體），而2種絲粉協(xié)同熔覆層的相結(jié)構(gòu)除α相（馬氏體）外還出現(xiàn)γ相（奧氏體）。3種熔覆層組織及成分整體均勻，絲粉協(xié)同熔覆層晶界出現(xiàn)Cr、Nb等碳化物析出，表層分布碳化物顆粒。碳化物顆粒的添加提高了熔覆層硬度，尤其是B4C顆粒，其作為硬質(zhì)相來(lái)增強(qiáng)熔覆層，在均勻細(xì)化晶粒的同時(shí)使得晶界和晶內(nèi)析出大量第二相顆粒，硬度較未添加碳化物顆粒的17-4PH絲材熔覆層提升約35.53%。3種熔覆層在3.5%NaCl溶液中的耐腐蝕性均較好，尤其是協(xié)同添加Cr3C2顆粒的熔覆層，相較于17-4PH絲材熔覆層，其腐蝕電流密度由0.592 400 μA/cm2降低至0.014 094 μA/cm2，腐蝕電位由–0.314 05 V提高至–0.134 64 V。在40 mm/s的熔覆速度下，使用協(xié)同預(yù)熱的焊絲與同軸送進(jìn)的粉末，高效高質(zhì)量制備了不銹鋼層，充分結(jié)合了熱絲熔覆效率高及送粉熔覆成分易調(diào)節(jié)等優(yōu)點(diǎn)。相較于17-4PH絲材熔覆層，2種絲粉協(xié)同熔覆層的物相均除α相外出現(xiàn)了γ相，碳化物的添加細(xì)化了組織，且晶界有新的析出相。17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末熔覆層硬度顯著提高，而17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末熔覆層在3.5%NaCl溶液中的耐蝕性明顯提升。

絲粉協(xié)同；高速激光熔覆；17-4PH不銹鋼；B4C；Cr3C2；組織結(jié)構(gòu)；顯微硬度；耐蝕性

海洋環(huán)境復(fù)雜多變，海洋工程裝備關(guān)鍵零部件表面性能及服役壽命在嚴(yán)苛工況下面臨嚴(yán)峻挑戰(zhàn)[1]，亟需探究海洋工程裝備表面高效高質(zhì)強(qiáng)化及改性新技術(shù)。目前對(duì)易失效零部件進(jìn)行表面改性或者失效零件再制造的手段主要有鍍硬鉻、熱噴涂、堆焊、激光熔覆等，而激光熔覆快冷快熱的特點(diǎn)及通過(guò)對(duì)能量的精確控制，使得熱影響和稀釋都較小[2]，高效高品質(zhì)、綠色環(huán)保、經(jīng)濟(jì)可靠的激光熔覆技術(shù)得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。為了提高激光熔覆效率，高速激光熔覆及超高速激光熔覆逐漸發(fā)展起來(lái)。韓彬等[3]通過(guò)對(duì)比研究傳統(tǒng)激光熔覆與高速激光熔覆鎳基合金層的組織和耐磨性，發(fā)現(xiàn)高速激光熔覆層的稀釋率更低，組織更細(xì)密，耐磨性也得到了提高。婁麗艷等[4]采用超高速激光熔覆開(kāi)展了大量工作，制備了組織致密、性能良好的鎳基WC復(fù)合耐磨涂層、鈦合金阻燃涂層、CuAlNiCrFe高熵合金阻擴(kuò)散涂層以及鋁合金耐磨涂層。

目前，激光熔覆使用的材料主要為金屬粉末，給料方式包括預(yù)置鋪粉[5-6]、同軸送粉[7]、旁軸送粉[8]等，多種材料激光熔覆層的組織結(jié)構(gòu)、硬度、耐蝕性等獲得了廣泛研究[9-10]。激光熔絲采用金屬絲材作為材料，與粉末作為原料相比，具有加工效率高、材料利用率高、生產(chǎn)自由度大、表面成形質(zhì)量好、生產(chǎn)效益高、無(wú)粉末污染等優(yōu)點(diǎn)，得到了廣泛研究[11]。王強(qiáng)等[12]采用旁軸送絲在2.7 m/min的掃描速度下制備了17-4PH熔覆層，該研究發(fā)現(xiàn)隨激光功率的增加，熔覆層的高度先減小后增大，平均顯微硬度則逐漸提高，綜合考慮成形性、組織結(jié)構(gòu)、熱影響及硬度等因素，2 600 W為最佳激光熔覆功率。此外，關(guān)于軸向送絲、側(cè)向送絲及各參數(shù)匹配影響的規(guī)律得到了一定的研究與發(fā)展。

在送絲高效激光熔覆的基礎(chǔ)上，結(jié)合粉末材料易調(diào)節(jié)的優(yōu)點(diǎn)，絲粉協(xié)同激光熔覆得到廣泛研究。李福泉團(tuán)隊(duì)在絲粉同步激光熔覆研究方面開(kāi)展了大量工作，制備了WC/Ti-6Al-4V[13-14]及WC/Al[15-17]等多種復(fù)合材料，對(duì)激光熔覆功率、成形性、組織結(jié)構(gòu)、硬度及耐磨性進(jìn)行了研究。Syed等[18]通過(guò)旁軸送出Cu粉協(xié)同旁軸送進(jìn)Ni絲的方法，成功制備了梯度合金激光熔覆層，并實(shí)現(xiàn)了熔覆層形狀、稀釋率、枝晶間距、材料分布、硬度及熱性能等方面的調(diào)控。但以上研究的熔覆速度和效率仍有待進(jìn)一步提高。鑒于絲粉協(xié)同匹配影響及兩者與激光耦合作用的復(fù)雜性和不確定性，該方面的研究仍是表面改性及再制造領(lǐng)域中的難點(diǎn)、熱點(diǎn)問(wèn)題，而且在高速激光掃描狀態(tài)下進(jìn)行絲粉協(xié)同熔覆更有望推動(dòng)其工業(yè)應(yīng)用。

17-4PH不銹鋼因?yàn)榧婢吡己玫臋C(jī)械性能和耐腐蝕性能，廣泛地應(yīng)用于海洋平臺(tái)及海洋工程裝備。采用激光熔覆技術(shù)在海洋裝備關(guān)鍵零部件表面制備17-4PH不銹鋼層是對(duì)海洋裝備表面強(qiáng)化及改性的經(jīng)濟(jì)且有效的方法。本文為了探究海洋工程裝備表面高效高質(zhì)強(qiáng)化及改性新技術(shù)，提高海洋裝備關(guān)鍵零部件表面17-4PH不銹鋼層的制備效率及綜合性能，結(jié)合熱絲熔覆效率高及送粉熔覆成分易調(diào)節(jié)等優(yōu)點(diǎn)，采用絲粉協(xié)同高速激光熔覆制備3種不銹鋼層，并研究B4C、Cr3C2碳化物顆粒添加對(duì)熔覆層組織性能的影響。

1 試驗(yàn)

1.1 熔覆層制備

絲粉協(xié)同高速激光熔覆試驗(yàn)的基板選用大小為100 mm×100 mm×15 mm的20#鋼，熔覆前對(duì)基板進(jìn)行打磨除銹。熔覆絲材選用牌號(hào)為ER630、直徑為1.2 mm的17-4PH不銹鋼焊絲，其化學(xué)成分如表1所示。粉末為純度大于99%且直徑為45～150 μm的B4C顆粒及Cr3C2顆粒。

表1 17-4PH不銹鋼焊絲的化學(xué)成分

絲粉協(xié)同高速激光熔覆試驗(yàn)在配備了Raycus RFL- A3000D光纖輸出半導(dǎo)體激光器的ProLC-3000MT成套設(shè)備上進(jìn)行。將不銹鋼焊絲盤(pán)裝于送絲輪上，并預(yù)出絲至導(dǎo)電嘴，調(diào)整送絲結(jié)構(gòu)的位置及方向并保證焊絲端部在熔覆過(guò)程中穩(wěn)定地送至激光光斑照射在基板的中心，將所需碳化物顆粒置于送粉筒中，碳化物粉末經(jīng)送粉系統(tǒng)均勻的由對(duì)稱(chēng)分布于熔覆頭的四路送粉銅管送出，在數(shù)字化控制面板選擇并輸入熔覆工藝參數(shù)后開(kāi)始試驗(yàn)。絲粉協(xié)同的過(guò)程主要通過(guò)同軸送粉及旁軸送絲實(shí)現(xiàn)，通過(guò)控制送絲機(jī)構(gòu)及送粉機(jī)構(gòu)，控制焊絲與粉末的添加質(zhì)量比約為12∶1。激光加工前，不銹鋼絲已通過(guò)熱絲電源及導(dǎo)電嘴預(yù)熱，送粉氣及保護(hù)氣均選用純度為99.99%的純氮?dú)?。絲粉協(xié)同高速激光熔覆示意圖如圖1所示，激光熔覆的主要工藝參數(shù)如表2所示。

圖1 激光熔覆示意圖

1.2 組織結(jié)構(gòu)表征及性能測(cè)試

1）成形良好的熔覆層打磨去渣后進(jìn)行著色滲透探傷，無(wú)缺陷的熔覆層經(jīng)電火花線(xiàn)切割成10 mm× 10 mm×10 mm的試樣后，將待測(cè)試面用水砂紙由粗到細(xì)磨制并拋光。

2）采用X`Pert PRO MPD X-射線(xiàn)衍射儀（XRD）分析3種熔覆層的物相組成，測(cè)試條件為：Cu Kα靶，電壓40 kV，電流40 mA，測(cè)試范圍2=20°～100°，掃描速度4 (°)/min。

3）待測(cè)面用王水腐蝕均勻后，采用JSM-7200F型掃描電子顯微鏡觀(guān)察3種熔覆層表面及截面的顯微組織，并通過(guò)配套的EDS能譜儀對(duì)微區(qū)元素及成分進(jìn)行檢測(cè)分析。

4）采用HV-1000顯微硬度計(jì)測(cè)試3種熔覆層截面的顯微硬度，加載載荷為100 g，保載時(shí)間為15 s。從截面頂部到基體每隔0.1 mm測(cè)量顯微硬度，每個(gè)試樣截面檢測(cè)平行的3列硬度值并取平均值。

5）采用CS310電化學(xué)工作站測(cè)試3種熔覆層表面在3.5%NaCl溶液中的耐均勻腐蝕性能，17-4PH絲材高速激光熔覆層、17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末高速激光熔覆層及17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末高速激光熔覆層，分別用銅線(xiàn)固定連接后采用環(huán)氧樹(shù)脂封裝，只漏出完整的待測(cè)表面作為工作電極，鉑片為輔助電極，飽和甘汞電極為參比電極。

表2 激光熔覆的工藝參數(shù)

Tab.2 Laser cladding process parameters

2 結(jié)果及分析

2.1 物相分析

圖2是17-4PH絲材高速激光熔覆層、17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末高速激光熔覆層及17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末高速激光熔覆層的XRD圖譜。由圖2可見(jiàn)，17-4PH熔覆層主要為α相（馬氏體或鐵素體），這是因?yàn)槿鄹矊映煞种蠧的含量特別低，體心四方的馬氏體晶格畸變非常小，XRD分析難以區(qū)分其與體心立方的鐵素體[19-21]；17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末熔覆層除了主要的α相（馬氏體或鐵素體）外，還出現(xiàn)了少量γ相（奧氏體）；而在17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末熔覆層中，γ相（奧氏體）成為了主要相，而α相（馬氏體或鐵素體）含量很少。添加碳化物顆粒的2種絲粉協(xié)同熔覆層出現(xiàn)γ相（奧氏體）的原因主要是C元素的加入，其溶于γ-Fe形成有限固溶體，作為奧氏體形成元素?cái)U(kuò)大奧氏體區(qū)。此外，Cr3C2的熔點(diǎn)（1 890 ℃）低于B4C的熔點(diǎn)（2 450 ℃），在熔覆過(guò)程中，更多的Cr3C2顆粒完全熔融進(jìn)入熔覆層組織，更多的C元素在17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末高速激光熔覆層中擴(kuò)大奧氏體區(qū)，使得γ相（奧氏體）成為主相。需要注意的是，根據(jù)17-4PH不銹鋼特點(diǎn)[22-25]，熔覆層中本應(yīng)有少量的ε-Cu、NbC、M7C3及M23C6等沉淀相，但在其XRD圖譜中并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)，這是由于熔覆層中Cu、Nb含量較少，且高速激光熔覆急冷急熱的加工特點(diǎn)使得各種析出很少，XRD沒(méi)有檢測(cè)出來(lái)。此外，為了避免嚴(yán)重的應(yīng)力集中及熔覆層韌性惡化，2種絲粉協(xié)同熔覆層僅添加了少量的碳化物顆粒，難以在2種熔覆層中通過(guò)XRD分析出所添加碳化物的明顯特征峰。

圖2 3種高速激光熔覆層的XRD圖譜

2.2 顯微組織及微區(qū)成分分析

圖3為3種高速激光熔覆層表面的顯微組織。圖4為圖3對(duì)應(yīng)微區(qū)的面掃描成分。17-4PH熔覆層表面組織為不同取向的板條馬氏體，成分均勻，未見(jiàn)明顯的成分偏析；17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末熔覆層表面中的細(xì)長(zhǎng)馬氏體排列整齊、形狀規(guī)則，且沿馬氏體取向出現(xiàn)了細(xì)小規(guī)則的等軸晶，晶界有明顯的析出相，析出位置中B、C、Nb、Mo、Cr等元素含量明顯偏高；而17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末熔覆層表面幾乎全部是大小均勻、形狀規(guī)則的等軸晶，僅剩少量的短小馬氏體組織，晶界有明顯析出，析出位置中Cr、C元素含量明顯偏高。值得注意的是，3種熔覆層中的馬氏體組織形貌并不相同，碳化物顆粒的添加使得熔覆層中的馬氏體相含量減少，且形態(tài)發(fā)生轉(zhuǎn)變。由3種熔覆層表面顯微組織可以確定XRD分析中的α相為馬氏體。

圖3 3種高速激光熔覆層表面的顯微組織

圖4 3種高速激光熔覆層表面微區(qū)的成分

圖5為3種高速激光熔覆層橫截面的顯微組織。圖6為圖5中標(biāo)記微區(qū)的面掃描成分。3種熔覆層厚度均超過(guò)了1.5 mm，致密無(wú)缺陷，底部白亮層平面晶表明熔覆層與基體冶金結(jié)合良好，2種絲粉協(xié)同熔覆層表層成功分布了碳化物顆粒，在強(qiáng)化熔覆層表面的同時(shí)保證中下部熔覆層的韌性。17-4PH熔覆層截面組織及成分均勻，底部細(xì)小板條馬氏體垂直基體向上；中部馬氏體組織取向交錯(cuò)；上部板條馬氏體更加細(xì)長(zhǎng)。17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末熔覆層的截面組織細(xì)密，有大量Cr、Nb、B的碳化物析出，截面底部除了細(xì)小的馬氏體外，還有垂直白亮層向上生長(zhǎng)的柱狀晶，晶界有大量的析出物且晶內(nèi)有大量的析出顆粒；熔覆層中部組織除馬氏體外，還存在大量為分區(qū)域擇優(yōu)取向生長(zhǎng)的均勻規(guī)則的柱狀晶；熔覆層的上部組織在中部馬氏體及柱狀晶的基礎(chǔ)上更加細(xì)化，且在頂部彌散分布了B4C顆粒，這些密度小的輕質(zhì)顆粒難以下沉，提高了表層異質(zhì)形核率，成為垂直其邊緣向外輻射生長(zhǎng)細(xì)小枝晶的成核中心。17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末熔覆層的截面底部主要為垂直于平面晶向上生長(zhǎng)的柱狀晶和胞狀晶，晶界有少量析出物；熔覆層中部主要為胞狀晶和等軸晶，晶界析出物增多；熔覆層上部分布著少量的Cr3C2顆粒，在顆粒表面形核并垂直向外生長(zhǎng)成細(xì)小晶粒。值得注意的是，3種熔覆層中均未發(fā)現(xiàn)ε-Cu沉淀相。

2.3 橫截面顯微硬度分析

圖7為3種高速激光熔覆不銹鋼層截面的顯微硬度分布曲線(xiàn)。3種熔覆層的硬度較基體均有明顯提高，17-4PH熔覆層的平均顯微硬度為239.81HV0.1；與17-4PH熔覆層相比，17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末熔覆層的平均顯微硬度有明顯提高，達(dá)到320.21HV0.1，提升幅度約為35.53%；而17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末熔覆層的平均顯微硬度變化不大，為255.66HV0.1，與17-4PH熔覆層相比僅提升約6.61%。這是因?yàn)?7-4PH絲材協(xié)同B4C粉末熔覆層組織中出現(xiàn)大量析出物，第二相強(qiáng)化起到更好的效果，顯著提高了熔覆層硬度。

圖5 3種高速激光熔覆層橫截面的顯微組織

圖6 3種高速激光熔覆層橫截面微區(qū)的成分

圖7 3種高速激光熔覆層橫截面的顯微硬度

2.4 耐蝕性分析

圖8為3種高速激光熔覆不銹鋼層在3.5%NaCl溶液中的動(dòng)電位極化曲線(xiàn)。經(jīng)過(guò)擬合得到腐蝕電位（corr）和腐蝕電流密度（corr），如表3所示，兩者用于表征熔覆層的耐腐蝕性能。corr值越大、corr值越小，則熔覆層的耐蝕性越好。根據(jù)擬合得到的腐蝕電位及腐蝕電流密度可知，3種熔覆層均有良好的耐蝕性，這與17-4PH材料的特點(diǎn)及高速激光熔覆快速凝固冷卻細(xì)化組織有關(guān)。尤其是17-4PH絲材協(xié)同添加Cr3C2粉末的熔覆層的耐蝕性最好，主要有兩方面原因：一是與其奧氏體含量增多有關(guān)，奧氏體作為單相的面心立方結(jié)構(gòu)，組織更加穩(wěn)定，吉布斯自由能相對(duì)更低，位錯(cuò)等微缺陷也比馬氏體組織少，奧氏體的增多提高了熔覆層的耐蝕性；二是完全熔融進(jìn)入熔覆層的Cr3C2粉末，補(bǔ)充、甚至增加了熔覆層中的Cr元素，Cr元素提高了不銹鋼層的電極電位和鈍化能力，進(jìn)而提高了熔覆層的耐蝕性。而17-4PH絲材協(xié)同添加B4C粉末熔覆層的耐蝕性低于17-4PH絲材熔覆層，主要是因?yàn)槿鄹矊与m然出現(xiàn)了少量的奧氏體，但其耐蝕性的提高效果遠(yuǎn)不如碳化物硬質(zhì)相的添加導(dǎo)致腐蝕應(yīng)力下微裂紋及大量晶界析出微電池對(duì)耐蝕性的惡化影響。

圖8 3種高速激光熔覆層的動(dòng)電位極化曲線(xiàn)

表3 3種高速激光熔覆層的腐蝕電位和腐蝕電流密度

Tab.3 Corrosion potential and current density of three kinds of high speed laser cladding coatings

3 結(jié)論

1）結(jié)合熱絲熔覆效率高及送粉熔覆成分易調(diào)節(jié)等優(yōu)點(diǎn)，在40 mm/s的熔覆速度下，高效率地制備了17-4PH絲材、17-4PH絲材協(xié)同B4C粉末及17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末3種成形良好無(wú)缺陷的不銹鋼層，拓展了海洋工程裝備表面高效高質(zhì)強(qiáng)化及改性新技術(shù)，提高了17-4PH不銹鋼層的制備效率。

2）3種熔覆層與基體冶金結(jié)合良好，2種絲粉協(xié)同熔覆層表層分布了碳化物顆粒，碳化物的添加細(xì)化了組織，晶界有碳化物析出。17-4PH絲材熔覆層的物相為α相（馬氏體），添加碳化物的絲粉協(xié)同熔覆層的物相為α相（馬氏體）和γ相（奧氏體），這是因?yàn)镃元素的融入擴(kuò)大了奧氏體區(qū)。尤其是較低熔點(diǎn)的Cr3C2顆粒熔融進(jìn)入熔覆層提供了更多的C元素，使得17-4PH絲材協(xié)同Cr3C2粉末熔覆層中γ相（奧氏體）成為主相。

3）協(xié)同添加B4C顆粒能夠顯著提高17-4PH不銹鋼層的硬度，其硬度的提高主要是析出大量碳化物引起的第二相強(qiáng)化起作用。3種熔覆層在3.5%NaCl溶液中均呈現(xiàn)出優(yōu)良的耐蝕性，尤其是協(xié)同添加Cr3C2粉末的熔覆層能進(jìn)一步提高17-4PH不銹鋼層的耐蝕性，這主要是奧氏體的大量存在及Cr元素補(bǔ)充所起的作用。

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Microstructure and Properties of Stainless Steel Coatings by Coincident Wire-powder High Speed Laser Cladding

1,1,2,1,1,3,1,3

(1. School of Materials Science and Engineering, China University of Petroleum (East China), Shandong Qingdao 266580, China; 2. PetroChina Sichuan Petrochemical Company Limited, Chengdu 611930, China; 3. Shaanxi Tianyuan Intelligent Remanufacturing Co., Ltd., Xi'an 710018, China)

In order to explore the new technology of high-efficiency and high-quality surface strengthening and modification of offshore engineering equipment, and improve the preparation efficiency and comprehensive performance of 17-4PH stainless steel layer. Three cladding layers of 17-4PH wire, 17-4PH wire with B4C powder and 17-4PH wire with Cr3C2powder were prepared by high-speed laser cladding technology. The microstructure of the cladding layer was analyzed by X-ray diffraction, scanning electron microscope and energy dispersive spectrometer. The hardness and corrosion resistance of the cladding layer were tested by microhardness tester and electrochemical workstation. The results show that the cladding layer of 17-4PH wire is mainly α phase (martensite), and the two kinds of silk powder cooperate with the phase structure of the cladding layer α in addition to phase (martensite), it also appears γ phase (austenite); The microstructure and composition of the three cladding layers are uniform as a whole. Carbide precipitation such as Cr and Nb appears at the grain boundary of the wire powder cooperative cladding layer, and carbide particles are distributed on the surface layer; The addition of carbide particles improves the hardness of the cladding layer, especially the addition of B4C particles. It not only acts as a hard phase reinforced cladding layer to uniformly refine the grains, but also precipitates a large number of second phase particles at the grain boundary and in the crystal. The hardness is about 35.53% higher than that of the 17-4PH wire cladding layer without carbide particles; The corrosion resistance of the three cladding layers in 3.5wt.%NaCl solution is good, especially the cladding layer with Cr3C2particles added together. Compared with the 17-4PH wire cladding layer, the corrosion current density is 0.592 400 μA/cm2reduced to 0.014 094 μA/cm2, the corrosion potential increased from –0.314 05 V to –0.134 64 V. In this paper, the stainless steel layer is prepared with high efficiency and high quality with the co preheated welding wire and coaxial powder at the cladding speed of 40 mm/s, which fully combines the advantages of high hot wire cladding efficiency and easy adjustment of powder feeding cladding composition; Compared with the 17-4PH wire cladding layer, the phases of the two silk powder cooperative cladding layers are eliminated α out of phase γ. The addition of carbide refines the structure, and there are new precipitates at the grain boundary; The hardness of 17-4PH wire and B4C powder cladding layer is significantly improved, while the corrosion resistance of 17-4PH wire and Cr3C2powder cladding layer in 3.5wt.% NaCl solution is significantly improved.

coincident wire-powder; high speed laser cladding; 17-4PH; B4C; Cr3C2; microstructure; microhardness; corrosion resistance

TG178

A

1001-3660(2022)05-0015-09

10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2022.05.002

2022–02–28；

2022–04–12

2022-02-28；

2022-04-12

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51771228）；中石油重大科技合作項(xiàng)目（ZD2019–184–004）；中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)資助（20CX05009A）

National Natural Science Foundation of China (51771228); Major Scientific and Technological Cooperation Projects of CNPC (ZD2019-184-004); the Fundamental Research Funds for the Central Universities (20CX05009A)

韓彬（1973—），男，博士，教授，主要研究方向?yàn)榻饘偈Ъ氨砻婀こ?、新材料焊接技術(shù)。

HAN Bin (1973-), Male, Doctor, Professor, Research focus: metal failure and surface engineering, new material welding technology.

韓彬, 胡春陽(yáng), 韓偉, 等. 絲粉協(xié)同高速激光熔覆不銹鋼層組織性能研究[J]. 表面技術(shù), 2022, 51(5): 15-23.

HAN Bin, HU Chun-yang, HAN Wei, et al. Microstructure and Properties of Stainless Steel Coatings by Coincident Wire-powder High Speed Laser Cladding[J]. Surface Technology, 2022, 51(5): 15-23.

責(zé)任編輯：萬(wàn)長(zhǎng)清