于汭民， 龐力平， 段立強(qiáng)

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院， 北京 102206)

0 引 言

為應(yīng)對(duì)國(guó)家節(jié)能減排政策的實(shí)施，傳統(tǒng)火力發(fā)電技術(shù)不斷發(fā)展，二次再熱超超臨界機(jī)組在國(guó)內(nèi)火電建設(shè)中開(kāi)始應(yīng)用。二次再熱鍋爐相比于一次再熱機(jī)組，增加了一級(jí)二次再熱器，提高了發(fā)電循環(huán)的平均溫度，從而提高了機(jī)組的發(fā)電效率[1]。與一次再熱鍋爐相比，二次再熱鍋爐的再熱級(jí)數(shù)和再熱蒸汽吸熱量都有所增加，張小玲[2]指出，由于引入二次再熱，過(guò)熱蒸汽吸熱比例降低，再熱蒸汽吸熱比例升高。如常規(guī)的1000MW超臨界一次再熱機(jī)組，過(guò)熱蒸汽和再熱蒸汽的吸熱比為81∶19[3]，而1000MW超超臨界二次再熱鍋爐主、再熱蒸汽吸熱比例為72∶28，這使得二次再熱鍋爐的熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)更加復(fù)雜，一、二次再熱蒸汽溫度的協(xié)同調(diào)控也變得更加困難，可能會(huì)導(dǎo)致機(jī)組在運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)再熱蒸汽溫度低于設(shè)計(jì)值的現(xiàn)象，降低了機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。所以，二次再熱鍋爐的汽溫調(diào)控備受關(guān)注。

近年來(lái)，隨著我國(guó)電力行業(yè)的快速發(fā)展，火電廠機(jī)組的裝機(jī)容量越來(lái)越大。我國(guó)雖作為能源大國(guó)，但是能源的分布不均，燃料供應(yīng)能力和運(yùn)輸能力不足，時(shí)常存在供應(yīng)緊張的局面。為改善供應(yīng)緊張的現(xiàn)狀，降低發(fā)電成本，提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，各電廠通常會(huì)摻燒多種煤[4]。摻燒比例的改變，意味著煤種的改變，進(jìn)而會(huì)影響著機(jī)組汽溫的穩(wěn)定。所以，在混煤燃燒下維持汽溫的穩(wěn)定、保證機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性尤為重要。

由于蒸汽側(cè)汽溫調(diào)整的手段會(huì)影響機(jī)組的發(fā)電效率，所以機(jī)組汽溫的調(diào)控主要集中在煙氣側(cè)。目前比較成熟的二次再熱蒸汽調(diào)溫手段有煙氣再循環(huán)+尾部雙煙道擋板調(diào)節(jié)方式、擺動(dòng)燃燒器和尾部三煙道擋板調(diào)節(jié)。針對(duì)二次再熱技術(shù)以及二次再熱鍋爐出現(xiàn)的再熱蒸汽溫度偏低的問(wèn)題，近年來(lái)許多學(xué)者進(jìn)行了相關(guān)的研究。殷亞寧等[5]提出了二次再熱鍋爐多種汽溫調(diào)節(jié)耦合策略，結(jié)合二次再熱實(shí)際工程分別研究和論證了煙氣再循環(huán)與煙氣擋板協(xié)調(diào)控制和燃燒器擺角對(duì)汽溫的影響，表明煙氣再循環(huán)能明顯改善再熱蒸汽汽溫，而且隨著煙氣再循環(huán)率的增加，對(duì)輻射式受熱面的蒸汽溫度影響不大，對(duì)再熱蒸汽溫度影響相對(duì)明顯；燃燒器擺角的角度對(duì)汽溫影響明顯，并且上擺時(shí)汽溫的影響要明顯于向下擺動(dòng)[6]，建議在向上擺時(shí)的擺動(dòng)角度應(yīng)較小，防止對(duì)鍋爐產(chǎn)生劇烈的影響。張金營(yíng)等[7，8]分析了某1 000和660MW超超臨界二次再熱鍋爐不同汽溫調(diào)節(jié)手段對(duì)再熱汽溫的影響;郭馨等[9，10]針對(duì)某660MW機(jī)組，采用電站工程系統(tǒng)仿真軟件EBSILON和計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件 FLUENT 耦合的數(shù)值計(jì)算及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)方法，研究了不同負(fù)荷下煙氣再循環(huán)量對(duì)于蒸汽參數(shù)的影響情況，并確定了660、550、330MW的最佳煙氣再循環(huán)率。張昊等[11]針對(duì)泰州公司3號(hào)機(jī)組(1000MW機(jī)組)引起再熱汽溫偏差的原因進(jìn)行分析與探討，為同類型機(jī)組燃燒調(diào)整及消除、二再汽溫偏差提供運(yùn)行參考。姚向昱等[12]針對(duì)我國(guó)二次再熱鍋爐的主要調(diào)溫方式進(jìn)行研究，分析各調(diào)溫方式的主要特點(diǎn)，從鍋爐給水溫度、鍋爐效率和運(yùn)行電耗等方面，研究不同調(diào)溫方式對(duì)于機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響情況。王桂玲、郭蕾[6]通過(guò)試驗(yàn)和設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)分析擺動(dòng)燃燒器對(duì)再熱汽溫的調(diào)節(jié)特性，總結(jié)出擺動(dòng)燃燒器調(diào)溫方式存在的主要問(wèn)題，為擺動(dòng)燃燒器應(yīng)用提供了理論依據(jù)。此外，還有相關(guān)學(xué)者和科研機(jī)構(gòu)對(duì)二次再熱汽溫的瞬態(tài)響應(yīng)、控制邏輯展開(kāi)了研究。

二次再熱鍋爐普遍存在著中低負(fù)荷工況下再熱蒸汽欠溫欠焓的情況，這將對(duì)超超臨界二次再熱鍋爐的熱經(jīng)濟(jì)性造成極為不利的影響。因此，有必要了解變煤種下不同調(diào)溫方式對(duì)二次再熱鍋爐汽溫的影響，確保二次再熱鍋爐在各負(fù)荷下運(yùn)行容易達(dá)到額定汽溫，從而對(duì)二次再熱鍋爐汽溫調(diào)整方案和控制邏輯提供策略設(shè)計(jì)思路。

本文基于電廠已有的4種基準(zhǔn)煤種，改變摻燒的比例，與設(shè)計(jì)煤種進(jìn)行比較。本文采用火電廠熱力仿真軟件Thermoflow，研究燃用不同摻燒煤種情況下，擺動(dòng)燃燒器、煙氣再循環(huán)和煙氣擋板開(kāi)度對(duì)超超臨界二次再熱鍋爐蒸汽溫度的影響。掌握鍋爐不同煤種和負(fù)荷下，二次再熱鍋爐煙氣再循環(huán)比例和煙氣擋板開(kāi)度情況對(duì)汽溫的影響，降低由于負(fù)荷變動(dòng)對(duì)二次再熱鍋爐汽溫造成的波動(dòng)情況，研究擺動(dòng)燃燒器、煙氣再循環(huán)和煙道擋板三種調(diào)溫手段耦合調(diào)整，對(duì)汽溫溫度影響規(guī)律。

1 研究對(duì)象建模和驗(yàn)證

1.1 研究對(duì)象和模型

該機(jī)組為某660MW超超臨界二次再熱發(fā)電機(jī)組，二次中間再熱螺旋管圈直流爐，變壓運(yùn)行方式、采用單爐膛塔式布置、四角切向燃燒、擺動(dòng)調(diào)溫、平衡通風(fēng)、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)和半露天布置。鍋爐燃用煙煤，采用組合式高溫受熱面，兩級(jí)高溫再熱器采用并列布置，每級(jí)高溫再熱器分為冷段和熱段，高溫過(guò)熱器在冷段與熱段之間布置。按煙氣流程：受熱面依次經(jīng)過(guò)低溫過(guò)熱器、組合式高溫受熱面，之后煙道被一分為二，一次低溫再熱器和前煙道省煤器布置于前煙道，二次低溫再熱器與后煙道省煤器布置于后煙道，爐后尾部煙道出口布置SCR 脫硝反應(yīng)裝置，SCR 下方布置三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，該二次再熱鍋爐熱力系統(tǒng)圖如圖1所示。

圖1 二次再熱鍋爐熱力系統(tǒng)圖Fig. 1 Thermal system diagram of a secondary reheat boiler

1.2 模型驗(yàn)證

為研究燃用不同摻燒煤種情況下，擺動(dòng)燃燒器、煙氣再循環(huán)和煙氣擋板開(kāi)度對(duì)二次再熱鍋爐蒸汽溫度的影響情況，本文按照?qǐng)D1所示熱力系統(tǒng)圖，結(jié)合鍋爐廠所給熱力計(jì)算數(shù)據(jù)，以設(shè)計(jì)煤種為基準(zhǔn)，以火電廠熱力仿真軟件Thermoflow性能分析工具。

為驗(yàn)證Thermoflow軟件搭建模型的可靠性，本文選取鍋爐廠所給75%THA和100%THA兩個(gè)工況下的參數(shù)，將模擬結(jié)果與鍋爐廠設(shè)計(jì)值進(jìn)行對(duì)比，對(duì)比結(jié)果如表1。數(shù)據(jù)表明，Thermoflow軟件搭建的模型的計(jì)算值與基準(zhǔn)電站設(shè)計(jì)值參數(shù)基本一致，計(jì)算出的75%THA和100%THA兩種工況下機(jī)組發(fā)電功率分別為495.193MW和660.248MW，主蒸汽、再熱蒸汽壓力、溫度、流量與熱力計(jì)算書(shū)內(nèi)所給設(shè)計(jì)值基本相符，模擬的最大誤差為5.09%，大部分誤差小于1%，在一定程度上認(rèn)為建立的模型具有一定的精確性。

表1 某660MW機(jī)組鍋爐變工況模擬參數(shù)對(duì)比Tab.1 Comparison of variable operating conditions and design parameters of a 660MW secondary reheat boiler

表2 四種基準(zhǔn)煤種成分對(duì)比Tab.2 Comparison of common coal types in power plants

2 數(shù)據(jù)整理與分析

2.1 摻燒比例改變下煤種的變化情況

由于我國(guó)能源的分布不均，燃料供應(yīng)能力和運(yùn)輸能力不足，電廠在實(shí)際運(yùn)行時(shí)時(shí)常會(huì)摻燒一些煤種，而不同的摻燒比例所折算出的煤種成分又大不相同。為研究摻燒比例改變時(shí)煤種的變化情況，本文選取4種該電廠常用基準(zhǔn)煤種，按照一定的摻燒比例，折算出新的煤種來(lái)與設(shè)計(jì)煤種進(jìn)行比對(duì)，分析煤種的變化情況。所摻燒的基準(zhǔn)煤種成分及摻燒比例分別如表2和表3所示，各煤種成分之間的對(duì)比如圖2所示。

表3 四種基準(zhǔn)煤種的摻燒比例Tab.3 Burning ratio of four benchmark coal types(%)

圖2 摻燒后形成的各煤種成分對(duì)比Fig. 2 Composition comparison of each coal

從圖2可以看出，7種煤種中，設(shè)計(jì)煤種具有最高比例的灰分和硫分。灰分的存在不僅使單位燃料量的發(fā)熱量減少，而且影響燃料的著火和燃盡，也是造成鍋爐受熱面積灰、結(jié)渣、磨損的主要因素。同時(shí)，硫分的燃燒產(chǎn)物SO2和SO3會(huì)造成鍋爐金屬的腐蝕并污染大氣。所以，燃用設(shè)計(jì)煤種時(shí)應(yīng)對(duì)受熱面多加檢查；煤種1具有最高比例的水分，水分的增加會(huì)造成爐內(nèi)溫度下降，影響燃料的著火，同時(shí)過(guò)多的水分會(huì)增大排煙損失，影響鍋爐效率，也會(huì)加劇尾部受熱面的腐蝕和堵灰；揮發(fā)分是煤在加熱過(guò)程中有機(jī)質(zhì)分解而析出的氣質(zhì)物體，它的燃點(diǎn)低，容易著火然繞，對(duì)鍋爐的工作影響較大。在7種對(duì)比煤種中，煤種1的揮發(fā)分成分含量最高。

煤種1具有較高的水分和揮發(fā)分，所以其相對(duì)可燃成分(碳、氫)的含量相應(yīng)減少。煤種1的低位發(fā)熱量最低，從圖2可以發(fā)現(xiàn)，為18 019 kJ/kg；煤種6具有最高的低位發(fā)熱量，為20 872 kJ/kg。

2.2 二次再熱鍋爐汽溫特性

2.2.1 變摻煤比下擺動(dòng)燃燒器對(duì)二次再熱鍋爐汽溫影響特性

本文采用前蘇聯(lián)1998年熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)，以設(shè)計(jì)煤種為基礎(chǔ)，通過(guò)熱力計(jì)算得出不同工況下擺動(dòng)燃燒器的擺角改變對(duì)蒸汽溫度的影響情況，找出兩者之間的內(nèi)在聯(lián)系，進(jìn)而通過(guò)改變煤種成分，分析煤種的改變對(duì)于擺動(dòng)燃燒器調(diào)節(jié)特性的影響情況。

從圖3數(shù)據(jù)可以看出，以設(shè)計(jì)煤種為例，單一煤種、不同負(fù)荷下的主蒸汽溫度不同。負(fù)荷越低，主蒸汽溫度越高。同一工況下，隨著擺動(dòng)燃燒器向上擺動(dòng)，主蒸汽溫度呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)。設(shè)計(jì)煤種下大概上擺20°時(shí)，主蒸汽溫度下降6～8℃。設(shè)計(jì)煤種下，當(dāng)機(jī)組處于75%工況時(shí)，擺動(dòng)燃燒器擺角對(duì)于主蒸汽溫度的影響情況最大，大概上擺20°時(shí)，主汽溫下降8.29℃。這是由于隨著擺動(dòng)燃燒器擺角的增加，所有工況下的主蒸汽對(duì)流吸熱量均增加，輻射吸熱量均減少，但對(duì)流吸熱量增加得較少，輻射吸熱量下降得較多，且總吸熱量呈下降趨勢(shì)，所以主汽溫隨燃燒器擺角的增加而降低。

通過(guò)改變所燃燒的煤種情況，擺動(dòng)燃燒器擺角變化對(duì)于主蒸汽溫度的影響情況與設(shè)計(jì)煤種時(shí)沒(méi)有較大區(qū)別，均呈現(xiàn)擺動(dòng)燃燒器上擺20°，主汽溫大概下降6～8℃情況。這是由于擺動(dòng)燃燒器通過(guò)調(diào)節(jié)鍋爐輻射吸熱量和對(duì)流吸熱量的比例來(lái)進(jìn)行調(diào)溫，煤種的改變雖然對(duì)于燃煤量的影響較大，但是對(duì)于擺動(dòng)燃燒器的調(diào)節(jié)特性影響很小。

圖3 不同煤種、不同工況下擺動(dòng)燃燒器擺角變化對(duì)于主汽溫的影響情況Fig. 3 Influence of swing angle of swing burner on main steam temperature under different coal blending and operating conditions

從圖4和圖5可以看出，以設(shè)計(jì)煤種為例，單一煤種、不同負(fù)荷下的再熱蒸汽溫度不同。負(fù)荷越高，一次、二次再熱汽溫越高。同一工況下，隨著擺動(dòng)燃燒器向上擺動(dòng)，再熱溫度均呈現(xiàn)逐漸上升的趨勢(shì)。設(shè)計(jì)煤種下大概上擺20°時(shí)，一再汽溫上升4～6℃，二再汽溫上升5℃。設(shè)計(jì)煤種下，當(dāng)機(jī)組處于75%工況時(shí)，擺動(dòng)燃燒器擺角對(duì)于再熱蒸汽溫度的影響情況最大，大概上擺20°時(shí)，一再汽溫上升6.36℃，二再蒸汽上升5.3℃。這是由于燃燒器噴嘴上擺, 提高了爐膛中心火焰位置, 減少了爐膛受熱面的吸熱量, 從而使?fàn)t膛出口溫度升高, 增加了后面各級(jí)受熱面的傳熱溫壓和與煙氣之間的熱交換, 促使各級(jí)受熱面的吸熱量增大, 相應(yīng)整個(gè)再熱器的溫升幅度也增大。同時(shí)從圖4、圖5可以看出，同一工況下，擺動(dòng)燃燒器向上擺動(dòng)對(duì)于一次、二次再熱汽溫的影響情況大于向下擺動(dòng)。

圖4 不同煤種、不同工況下擺動(dòng)燃燒器擺角變化對(duì)于一次再熱汽溫的影響情況Fig. 4 Influence of swing angle change of swing burner on primary reheat steam temperature under different coal types and different working conditions

圖5 不同煤種、不同工況下擺動(dòng)燃燒器擺角變化對(duì)于二次再熱汽溫的影響情況Fig. 5 Influence of swing angle change of swing burner on secondary reheat steam temperature under different coal types and different working conditions

通過(guò)改變所燃燒的煤種情況，擺動(dòng)燃燒器擺角變化對(duì)于再熱蒸汽溫度的影響情況與設(shè)計(jì)煤種時(shí)沒(méi)有較大區(qū)別。這是由于擺動(dòng)燃燒器通過(guò)調(diào)節(jié)鍋爐輻射吸熱量和對(duì)流吸熱量的比例來(lái)進(jìn)行調(diào)溫，煤種的改變雖然對(duì)于燃煤量的影響較大，但是對(duì)于擺動(dòng)燃燒器的調(diào)節(jié)特性影響很小。

2.2.2 變摻煤比下二次再熱鍋爐煙氣再循環(huán)溫度調(diào)節(jié)特性

根據(jù)Thermoflow數(shù)值模擬的計(jì)算結(jié)果，圖6給出了機(jī)組燃用不同煤種時(shí)，為保持主蒸汽、一次再熱和二次再熱汽溫為設(shè)計(jì)值時(shí)，各負(fù)荷下的煙氣再循環(huán)率變化情況。

結(jié)果表明：同一煤種下，在50%THA負(fù)荷以上，為了保持主蒸汽溫度和一次、二次再熱蒸汽溫度在額定值范圍內(nèi)運(yùn)行，中高負(fù)荷時(shí)，建議采用較低的煙氣再循環(huán)率，較高的循環(huán)率適用于低負(fù)荷工況。在50%THA～60%THA之間的煙氣再循環(huán)率達(dá)到了最高值。在50%THA下，為機(jī)組最為惡劣的運(yùn)行工況，此時(shí)再熱蒸汽的溫度已達(dá)不到額定值，再循環(huán)率呈現(xiàn)急劇下降的趨勢(shì)。若此時(shí)強(qiáng)行增大煙氣再循環(huán)率，可能會(huì)導(dǎo)致省煤器的汽化。同時(shí)，可以看出燃用不同煤種時(shí)機(jī)組煙氣再循環(huán)率的變化情況：同一工況下，機(jī)組的煙氣再循環(huán)率隨著所燃煤種低位發(fā)熱量的增加而增加。這是由于當(dāng)機(jī)組燃用發(fā)熱量較高的煤種時(shí)，機(jī)組燃煤量減少，相應(yīng)產(chǎn)生的煙氣量也減少，而機(jī)組為維持汽溫穩(wěn)定，需要增大再循環(huán)的煙氣量來(lái)增加對(duì)流換熱器的換熱，這就需要在總煙氣量減少的情況下增大再循環(huán)率，以滿足換熱要求。

圖6 不同煤種下的煙氣再循環(huán)率變化情況Fig. 6 Flue gas recirculation rate change under different coal types

2.2.3 變摻煤比下煙氣擋板溫度調(diào)節(jié)特性

由于煙氣分隔擋板調(diào)節(jié)位于尾部豎井煙道中，只改變流過(guò)高壓低溫再熱器和低壓低溫再熱器之間的煙氣量的分配情況，從而實(shí)現(xiàn)一次再熱與二次再熱器蒸汽之間汽溫平衡，而對(duì)于分隔擋板之前的高溫過(guò)熱器溫度無(wú)法進(jìn)行調(diào)整，所以如圖7所示煙氣擋板對(duì)主蒸汽溫度沒(méi)有影響。

圖7 不同煤種、不同工況下煙氣擋板開(kāi)度變化對(duì)于主汽溫的影響情況Fig. 7 Influence of flue gas baffle opening degree change on main steam temperature under different coal blending conditions

從圖8可以看出，以設(shè)計(jì)煤種為例，各負(fù)荷工況下，隨著煙氣分隔擋板開(kāi)度(以一次側(cè)為基準(zhǔn))的不斷增大，一次再熱蒸汽出口溫度在不斷上升，二次再熱蒸汽溫度在不斷下降。同時(shí)，隨著負(fù)荷的不斷升高，煙氣擋板調(diào)整蒸汽溫度的變化范圍越大。通?？紤]將煙道分隔擋板作為一種再熱汽溫的細(xì)調(diào)手段，來(lái)保證再熱汽溫符合要求。

圖8 不同煤種、不同工況下煙氣擋板開(kāi)度變化對(duì)于再熱汽溫的影響情況Fig. 8 Effect of flue gas baffle opening on primary and secondary reheat steam temperature under different coal blending and operating conditions

2.3 變摻煤比下多種調(diào)溫方式的運(yùn)行特性

根據(jù)擺動(dòng)燃燒器、煙氣再循環(huán)和煙氣擋板的調(diào)溫特性，給出了在各負(fù)荷下調(diào)溫手段的優(yōu)先使用建議，如圖9所示。

圖9 不同負(fù)荷下為維持汽溫穩(wěn)定的調(diào)溫手段使用情況Fig. 9 The use of temperature regulation means to maintain stable steam temperature under different loads

當(dāng)機(jī)組處于90%～100%THA情況下，機(jī)組的煙氣再循環(huán)率變化情況很小，如果采用煙氣再循環(huán)調(diào)節(jié)手段可能存在超調(diào)情況，導(dǎo)致機(jī)組超溫。而且90%～100%THA情況下，雖然改變的輸入的煤種成分，但是對(duì)于擺動(dòng)燃燒器的調(diào)整情況影響很小，此工況下通過(guò)擺動(dòng)燃燒器擺角大小都能將汽溫穩(wěn)定在設(shè)計(jì)工況下，所以此時(shí)可以優(yōu)先考慮擺動(dòng)燃燒器調(diào)節(jié)手段調(diào)節(jié)汽溫；隨著負(fù)荷的減少，不難發(fā)現(xiàn)在50%～90%THA負(fù)荷下，雖然通過(guò)改變擺動(dòng)燃燒器擺角大小對(duì)于汽溫變化情況很明顯，但是由于負(fù)荷低，機(jī)組再熱蒸汽溫度無(wú)法達(dá)到設(shè)計(jì)值，若此時(shí)單純?yōu)檎{(diào)高再熱汽溫，容易導(dǎo)致主蒸汽溫度過(guò)高，同時(shí)擺角過(guò)大也會(huì)造成擺動(dòng)燃燒器的諸多安全問(wèn)題，這對(duì)機(jī)組的安全運(yùn)行極其不利。而在50%～90%工況下，煙氣再循環(huán)的變化情況較為明顯，可以在此工況下優(yōu)先考慮采用煙氣再循環(huán)調(diào)溫主調(diào)、輔以煙氣擋板微調(diào)的手段來(lái)調(diào)節(jié)汽溫。此時(shí)應(yīng)注意對(duì)于煤種的改變情況，若所燃煤種低位發(fā)熱量很高，應(yīng)增大其煙氣再循環(huán)率，以保證蒸汽溫度符合要求。當(dāng)負(fù)荷處于50%THA以下時(shí)，煙氣再循環(huán)率呈現(xiàn)出明顯下降趨勢(shì)。若增大煙氣再循環(huán)率，非但不能調(diào)整汽溫，反而會(huì)可能導(dǎo)致省煤器汽化，這對(duì)于機(jī)組運(yùn)行的安全性會(huì)造成很大問(wèn)題。所以，50%以下的工況，很難避免汽溫過(guò)低情況的出現(xiàn)。

3 結(jié) 論

(1) 煤種摻燒會(huì)影響機(jī)組的煙氣再循環(huán)率，并且同一工況下，煤種的低位發(fā)熱量越高，為維持設(shè)計(jì)蒸汽溫度所需的煙氣再循環(huán)率就相對(duì)大一些。

(2) 煤種摻燒對(duì)于擺動(dòng)燃燒器的影響情況較小，主蒸汽汽溫隨擺動(dòng)燃燒器上擺而下降，而再熱汽溫呈現(xiàn)相反的趨勢(shì)；擺動(dòng)燃燒器在中高負(fù)荷的溫差調(diào)節(jié)范圍大于滿負(fù)荷情況，并且擺動(dòng)燃燒器上擺時(shí)溫度的變化情況要靈敏于向下擺動(dòng)的情況。

(3) 煤種的改變對(duì)于煙氣擋板調(diào)溫手段的影響不大，均表現(xiàn)為隨著負(fù)荷的升高，煙氣擋板對(duì)于再熱蒸汽溫度的影響程度變大。同時(shí)隨著一次再熱擋板開(kāi)度的增加，一再蒸汽溫度上升，二再蒸汽溫度下降，主蒸汽溫度基本不變。

(4) 在90%THA及以上負(fù)荷情況下采用擺動(dòng)燃燒器調(diào)節(jié)汽溫；50%THA～90%THA采用煙氣再循環(huán)主調(diào)、輔以煙氣擋板調(diào)節(jié)，這種耦合調(diào)溫方式能更好的改善汽溫過(guò)低、遲滯等現(xiàn)象；50%THA以下負(fù)荷為機(jī)組運(yùn)行的惡劣工況，很難避免汽溫過(guò)低的情況出現(xiàn)。