穩(wěn)定區(qū)
- 跨平面球體平衡器振動(dòng)抑制機(jī)理的研究
固有頻率之間的穩(wěn)定區(qū)域。之后,還建立了帶球體平衡器的航發(fā)轉(zhuǎn)子模型[8],研究了平衡器在轉(zhuǎn)子突發(fā)失衡情況下的抑振機(jī)理,指出了球體平衡器應(yīng)對(duì)突發(fā)失衡時(shí)正常工作的條件。Rodrigues等[9]討論了帶有兩組平面型球體平衡器的柔性轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)行為,研究結(jié)果表明,平衡器對(duì)轉(zhuǎn)子質(zhì)徑矩有一定平衡作用,可有效補(bǔ)償轉(zhuǎn)子軸線的偏移與傾斜。Tadeusz等[10]采用兩組平面型平衡器對(duì)柔性轉(zhuǎn)子進(jìn)行振動(dòng)抑制研究,考慮了平衡器間距及偏心圓盤位置等因素對(duì)轉(zhuǎn)子振動(dòng)特性及穩(wěn)定性的影響。H
振動(dòng)與沖擊 2023年19期2023-10-18
- 植被群縱向間距對(duì)水流結(jié)構(gòu)的影響研究
被后溢出流速、穩(wěn)定區(qū)長度和穩(wěn)定流速以及渦街形成長度的計(jì)算公式。Zong 等［15］和Chen 等［6］分別進(jìn)行了試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)植被群前端調(diào)整區(qū)長度只與植被群直徑有關(guān)，尾流穩(wěn)定區(qū)長度及流速大小只與植被密度有關(guān)。Summer［16］以橫向相鄰的兩個(gè)植被群做了水槽試驗(yàn)，探究了橫向兩個(gè)植被群相互作用對(duì)水流結(jié)構(gòu)的影響，當(dāng)植被間距不同時(shí)，兩個(gè)并排植被后將會(huì)產(chǎn)生對(duì)稱渦街，不對(duì)稱渦街，單個(gè)渦街三種情況。Vandenbruwaene 等［17］在非淹沒植被的基礎(chǔ)上，對(duì)并排兩個(gè)淹沒
中國農(nóng)村水利水電 2023年2期2023-02-28
- 晉能控股集團(tuán)參編的兩項(xiàng)國家能源行業(yè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)正式實(shí)施
》和《煤礦采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)煤層氣開發(fā)儲(chǔ)量評(píng)估和片區(qū)優(yōu)選方法》兩項(xiàng)國家能源行業(yè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)正式實(shí)施。這兩項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)布實(shí)施，填補(bǔ)了我國乃至全球在煤礦采動(dòng)區(qū)和采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)煤層氣開發(fā)領(lǐng)域長期缺乏統(tǒng)一技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的空白，有助于進(jìn)一步增強(qiáng)我國在相關(guān)產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域的領(lǐng)先優(yōu)勢。煤礦采動(dòng)區(qū)和采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)煤層氣開發(fā)屬于非常規(guī)天然氣開發(fā)利用的新興領(lǐng)域，此類開發(fā)項(xiàng)目的開展對(duì)于實(shí)現(xiàn)煤炭行業(yè)清潔低碳發(fā)展、充分利用煤層甲烷資源、保障煤礦安全生產(chǎn)等具有重要意義。長期以來，我國各礦區(qū)在抽采選區(qū)評(píng)價(jià)和地面井設(shè)計(jì)方面
礦山安全信息 2022年20期2022-11-25
- 凹面輸出鏡透過率對(duì)諧振腔球差的影響
的熱球差和動(dòng)力穩(wěn)定區(qū)產(chǎn)生影響，其中透過率也決定了諧振腔的光-光轉(zhuǎn)換效率。因此文中著重討論了凹面輸出鏡透過率對(duì)于諧振腔球差的影響。分別采用透過率為32%和15%，曲率半徑為500 mm的凹面鏡作為輸出鏡搭建平-凹諧振腔進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，分別測量了晶體端面與輸出鏡端面的波前信息，分析了其隨泵浦功率的變化。另外搭建了曲率半徑為5 000 mm，透過率為32%和15%的平-凹系統(tǒng)作為補(bǔ)充實(shí)驗(yàn)，同樣測量了晶體端面與輸出鏡端面的波前信息并加以討論。1 實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置原理圖如
- 同步加速器慢引出束流頻譜定量分析及其應(yīng)用
間被分為三角形穩(wěn)定區(qū)與非穩(wěn)定區(qū)，利用RF-KO激勵(lì)粒子的橫向發(fā)射度增長由穩(wěn)定區(qū)進(jìn)入非穩(wěn)定區(qū)進(jìn)而被引出。三階共振慢引出中橫向三角形穩(wěn)定區(qū)的面積為：(6)其中：q=Qx-Qres，Qx為同步環(huán)的水平工作點(diǎn)，Qres為三階共振線；q為水平工作點(diǎn)到三階共振線的距離；S為歸一化的等效六極鐵強(qiáng)度。磁鐵電源紋波(主要是二、四極鐵電源)會(huì)引起水平工作點(diǎn)波動(dòng)，導(dǎo)致穩(wěn)定區(qū)的面積發(fā)生波動(dòng)，進(jìn)而引起引出束流的紋波。假設(shè)磁鐵電源紋波為正弦波，其引起的工作點(diǎn)紋波的幅度為a，頻率為f，
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年9期2022-10-10
- 周期軸向力作用下旋轉(zhuǎn)圓錐薄殼動(dòng)力穩(wěn)定性研究*
件時(shí)系統(tǒng)主參數(shù)穩(wěn)定區(qū)的變化，討論軸向力相對(duì)變化幅值以及幾何設(shè)計(jì)參數(shù)(錐角、長徑比和厚徑比)對(duì)不穩(wěn)定區(qū)的影響規(guī)律.1 分析模型1.1 周期軸向力本文考慮各向同性的截?cái)嘈蛨A錐薄殼，其彈性模量為E，密度為ρ，泊松比為υ.圖1給出了以角速度Ω繞其對(duì)稱軸旋轉(zhuǎn)的圓錐薄殼的幾何結(jié)構(gòu)和坐標(biāo)系.其中，α為錐角，L為軸向長度，h為厚度，a和b是錐殼兩端的半徑.錐殼的基準(zhǔn)面取其厚度中面，其中正交坐標(biāo)系(x-θ-z)是固定的，r=r(x)是任意坐標(biāo)點(diǎn)(x,θ,z)的半徑.旋轉(zhuǎn)錐殼
動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-31
- 泥石流流域失穩(wěn)性坡面土壤抗蝕性評(píng)價(jià)
，形成大量包含穩(wěn)定區(qū)、失穩(wěn)區(qū)、堆積區(qū)的失穩(wěn)性坡面，坡面土壤受降雨和徑流的沖刷，進(jìn)一步加劇土壤侵蝕，生態(tài)環(huán)境問題日趨嚴(yán)重。近年來，學(xué)者們針對(duì)蔣家溝泥石流頻發(fā)區(qū)開展相關(guān)研究，但主要集中于土壤粒徑特征、泥石流成因及特征、不同植被類型間土壤理化性質(zhì)的差異、流域群落特征等，關(guān)于該區(qū)域土壤抗蝕性綜合評(píng)價(jià)方面的研究較少。僅廖超林等和陳愛民等對(duì)蔣家溝流域源地和單一植被類型的土壤抗蝕性進(jìn)行綜合分析，缺乏土壤抗蝕性主要影響因子的界定和抗侵蝕能力的充分認(rèn)識(shí)，亟待加強(qiáng)。了解失穩(wěn)性
水土保持學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-16
- 變速旋轉(zhuǎn)圓柱薄殼動(dòng)力穩(wěn)定性研究*
，將使得系統(tǒng)不穩(wěn)定區(qū)減小甚至消失.因此，可以預(yù)見的是同時(shí)考慮兩種時(shí)變因素將使得系統(tǒng)動(dòng)力穩(wěn)定性發(fā)生顯著變化.因此，本文提出了變速旋轉(zhuǎn)圓柱薄殼動(dòng)力穩(wěn)定性研究.基于Donnell薄殼理論[25]建立同時(shí)考慮變轉(zhuǎn)速和周期軸向力的圓柱殼體振動(dòng)微分方程；采用多尺度方法，推導(dǎo)系統(tǒng)主參數(shù)不穩(wěn)定區(qū)和組合不穩(wěn)定區(qū)邊界的解析表達(dá)式；分別探討僅考慮周期軸向力、僅考慮變轉(zhuǎn)速以及同時(shí)考慮兩種時(shí)變因素時(shí)，系統(tǒng)主參數(shù)不穩(wěn)定區(qū)和組合不穩(wěn)定區(qū)的變化規(guī)律；通過與文獻(xiàn)結(jié)果以及數(shù)值結(jié)果的對(duì)比，驗(yàn)證
動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào) 2022年2期2022-07-19
- 杉橋煤礦地面變形特征及采空區(qū)穩(wěn)定性評(píng)價(jià)
定采空區(qū)全區(qū)為穩(wěn)定區(qū)。4.2 地面變形特征據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，礦區(qū)地表整體呈現(xiàn)下沉的趨勢，在不同的區(qū)域產(chǎn)生不同的位移變形，塌陷坑及地裂縫主要發(fā)生在采空區(qū)內(nèi)及邊緣，受損房屋主要分布在地表移動(dòng)盆地中間及邊緣區(qū)。依據(jù)《煤礦采空區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》中表12.2.3-2，按變形特征評(píng)判采空區(qū)場地穩(wěn)定性等級(jí)為不穩(wěn)定。4.3 采深采厚比根據(jù)礦山地質(zhì)條件及開采方式，并參考地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，該處采空區(qū)穩(wěn)定性采深采厚比臨界值取120，即采深采厚比大于120 的采空區(qū)為基本穩(wěn)定區(qū)～穩(wěn)定區(qū)；采深
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年16期2022-05-30
- 煤礦分層開采工作面立體式瓦斯抽采技術(shù)及應(yīng)用
煤工作面和采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)(采空區(qū))的瓦斯超限問題。1 岳城煤礦工作面基本情況岳城煤礦為高瓦斯礦井，礦井面積13.859 7 km2，核定生產(chǎn)能力為1.50 Mt/a，批準(zhǔn)開采煤層為3#、9#、15#煤層，井田共分為3個(gè)盤區(qū)，礦井主采3#煤層，其煤層均厚 6.11 m，為優(yōu)質(zhì)無煙煤。3#煤層平均瓦斯含量達(dá)14.57 m3/t，最大瓦斯含量達(dá) 18.25 m3/t，煤層透氣性系數(shù)為18.73～52.38 m2/(MPa2·d)，鉆孔瓦斯流量衰減系數(shù)為0.040 3
礦業(yè)安全與環(huán)保 2021年6期2022-01-14
- 甘肅青羊峽鉛鋅礦采空區(qū)穩(wěn)定性研究
空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。4.3.1 礦山采空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)不穩(wěn)定區(qū)主要為地表移動(dòng)盆地影響范圍，根據(jù)上、下盤移動(dòng)半徑作圓，然后連接各圓切點(diǎn)圈定地表移動(dòng)盆地范圍。最終圈定兩處采空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)范圍分別為以下兩點(diǎn)。西坡采空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)西起23 線、東至7 線，范圍起止坐標(biāo)東經(jīng)105°20′04″～105°20′22″，北緯33°51′42″～33°51′49″；東西長約435m，南北寬約95m～195m，面積約為0.065km2。
世界有色金屬 2021年1期2021-11-30
- 徐州市賈汪礦區(qū)采空區(qū)穩(wěn)定性研究
于30劃定為不穩(wěn)定區(qū)，介于30～60為基本穩(wěn)定區(qū)，但當(dāng)深度大于200 m時(shí)劃定為穩(wěn)定區(qū)，采深采厚比大于60劃定為穩(wěn)定區(qū)。3.1.2 B類采空區(qū)因頂板垮落不充分，在埋藏淺的地段，雖然暫時(shí)處于相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài)，但在地質(zhì)環(huán)境條件發(fā)生變化時(shí)，采空區(qū)頂板的垮落可能會(huì)引起地表出現(xiàn)一些非連續(xù)變形，對(duì)地面建筑的危害大，因此劃分為不穩(wěn)定區(qū)，具體各類采空區(qū)劃分方案如下。（1）B1類采空區(qū)。當(dāng)采深采厚比H/M小于30時(shí)，先劃定為不穩(wěn)定區(qū)，若該地段野外調(diào)查存在大量安全使用多年的建筑時(shí)
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年10期2021-11-18
- 某巨型水電站AGC策略優(yōu)化與實(shí)施
程序只能對(duì)處于穩(wěn)定區(qū)運(yùn)行的機(jī)組進(jìn)行平穩(wěn)調(diào)節(jié)。2019年，該電站啟動(dòng)了監(jiān)控系統(tǒng)改造，其中包括AGC程序的國產(chǎn)化、策略優(yōu)化。新監(jiān)控系統(tǒng)的AGC策略由電廠人員自主研究，具備在開機(jī)并網(wǎng)后和停機(jī)前的兩個(gè)過渡過程中，對(duì)全電站機(jī)組有功調(diào)節(jié)過程進(jìn)行程序化調(diào)整的功能。同時(shí)新AGC策略模擬了最優(yōu)人工調(diào)節(jié)過程，使電站出力調(diào)整過程更有利于減少機(jī)組磨損、更好滿足電網(wǎng)對(duì)出力平穩(wěn)變化的要求。下文將對(duì)其AGC策略優(yōu)化研究、實(shí)施過程進(jìn)行詳細(xì)介紹。1 AGC策略優(yōu)化難點(diǎn)某電站安裝若干臺(tái)巨型混
水電站機(jī)電技術(shù) 2021年10期2021-11-15
- 基于SINMAP模型的不同降雨強(qiáng)度下小流域滑坡危險(xiǎn)性分析*
為6個(gè)區(qū)域：極穩(wěn)定區(qū)、穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)、潛在不穩(wěn)定區(qū)、不穩(wěn)定區(qū)和極不穩(wěn)定區(qū)。模型淺層滑坡預(yù)測評(píng)價(jià)結(jié)果如圖6所示。(a)暴雨由圖6可知，隨著降雨強(qiáng)度的增大，不穩(wěn)定區(qū)和極不穩(wěn)定區(qū)顯著增多，且主要分布在各水系單元的兩側(cè)，這與現(xiàn)場觀測結(jié)果一致。根據(jù)模型評(píng)價(jià)結(jié)果(見表4)可知，降雨強(qiáng)度從50 mm/d增加至829.7 mm/d，不穩(wěn)定區(qū)域的面積占比從47.04%減少至21.11%，極不穩(wěn)定區(qū)域的面積占比從45.25%增加至72.24%，潛在不穩(wěn)定區(qū)域的面積占比在2
化工礦物與加工 2021年10期2021-10-26
- 深部非爆卸荷帷幕的等效力學(xué)作用研究
應(yīng)力場和碎裂不穩(wěn)定區(qū)對(duì)比分析，探索深部非爆卸荷帷幕的等效力學(xué)作用，為深部高應(yīng)力高風(fēng)險(xiǎn)礦柱的工程處理提供理論支撐。1 非爆卸荷帷幕孔間距離選擇為了研究非爆卸荷帷幕的等效力學(xué)作用，需要先確定非爆卸荷帷幕多孔之間合理孔間距。首先根據(jù)彈性力學(xué)分析單孔形成之后的應(yīng)力分布情況。彈性力學(xué)深部單孔平面應(yīng)變狀態(tài)下的孔壁周邊應(yīng)力如下：(1)(2)(3)其中，λ為側(cè)壓力系數(shù)。為了簡要得出深部單孔的應(yīng)力影響主要范圍，將λ=1作為簡化情況分析，即當(dāng)λ=1時(shí)，其孔壁周邊的應(yīng)力分布如圖
有色金屬（礦山部分） 2021年5期2021-09-27
- 計(jì)及油缸作用的起重機(jī)伸縮臂參數(shù)振動(dòng)分析
，以結(jié)構(gòu)動(dòng)力不穩(wěn)定區(qū)的形式進(jìn)行表達(dá)。文獻(xiàn)[4]通過梁柱的動(dòng)力微分方程，研究了直桿在周期載荷作用下的動(dòng)力穩(wěn)定性。文獻(xiàn)[5]研究了周期載荷下復(fù)合材料懸臂梁的動(dòng)力不穩(wěn)定性，推導(dǎo)其動(dòng)力學(xué)方程，并對(duì)不同參數(shù)組合成的組合梁進(jìn)行參數(shù)振動(dòng)分析。文獻(xiàn)[6]應(yīng)用Hamilton原理研究了雙柱懸索拉線塔塔柱參數(shù)共振，根據(jù)Bolotin提供的方法建立臨界頻率方程，從而得到塔柱的主要?jiǎng)恿Σ?span id="syggg00" class="hl">穩(wěn)定區(qū)。然而，上述方法只適用于一些簡單且截面連續(xù)變化的結(jié)構(gòu)，不適用復(fù)雜桿系結(jié)構(gòu)。因此一些學(xué)者嘗
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年8期2021-08-26
- 縱蕩與升沉耦合激勵(lì)下晃蕩波特性及響應(yīng)規(guī)律研究
升沉參數(shù)位于不穩(wěn)定區(qū)，其他情況下流體的運(yùn)動(dòng)強(qiáng)度微弱，屬于穩(wěn)定區(qū)內(nèi)的流體晃蕩。根據(jù)Frandsen[4]，第一與第二不穩(wěn)定區(qū)分別位于ω1/ωn= 0.5與ω1/ωn= 1.0的附近。2 數(shù)值模型與驗(yàn)證2.1 流體運(yùn)動(dòng)控制方程本文采用不可壓縮流體運(yùn)動(dòng)控制方程為Navier-Stokes方程組，可表示為(5)(6)式中：i和j為自由指標(biāo)(i,j= 1, 2, 3)，分別代表x,y,z三個(gè)方向上的分量；ui為流體速度分量；ρ為流體密度；p為壓強(qiáng)；gi為i方向的重力
水道港口 2021年3期2021-08-24
- 車輛制動(dòng)盤模態(tài)耦合系統(tǒng)不穩(wěn)定性研究
對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定和不穩(wěn)定區(qū)的影響及系統(tǒng)出現(xiàn)不同頻率噪聲的條件,研究結(jié)果表明,形貌參數(shù)是結(jié)合面產(chǎn)生振動(dòng)噪聲的主要影響因素;文獻(xiàn)[11-12]認(rèn)為兩個(gè)摩擦副間存在摩擦?xí)r,由于摩擦力作用導(dǎo)致摩擦副位置傾斜,從而存在傾斜角度,但相關(guān)研究未考慮傾斜角度對(duì)模態(tài)耦合系統(tǒng)不穩(wěn)定性的影響.本文以車輛制動(dòng)盤為研究對(duì)象,基于前人提出的車輛制動(dòng)盤模態(tài)耦合模型,并在文獻(xiàn)[12]關(guān)于結(jié)合面形貌特性對(duì)模態(tài)耦合系統(tǒng)不穩(wěn)定性影響研究的基礎(chǔ)上,考慮摩擦副傾斜角度,分析結(jié)合面形貌特性對(duì)系統(tǒng)不穩(wěn)定性的
- Sn、SnS、Cu、Cu2S分解、揮發(fā)及相互反應(yīng)的熱力學(xué)分析與討論
與反應(yīng)各物質(zhì)的穩(wěn)定區(qū)域及穩(wěn)定條件。表1 SnS(s,l)分解反應(yīng)ΔG-T 關(guān)系直線上方區(qū)域內(nèi),任一溫度下,實(shí)際硫壓高于平衡線上相同溫度時(shí)的平衡硫分壓,故平衡線上方區(qū)域?yàn)镾nS 的穩(wěn)定區(qū),下方為Sn 的穩(wěn)定區(qū)。圖中繪出兩個(gè)相變點(diǎn),1 154 K 時(shí)SnS 的熔點(diǎn)和505 K 時(shí)Sn 的熔點(diǎn),以及SnS(s)、SnS(l)、Sn(s)、Sn(l)的穩(wěn)定區(qū)。由圖1 可判斷各物質(zhì)穩(wěn)定存在的條件,如:505 K時(shí),若SnS(s)發(fā)生分解,則有l(wèi)g(Ps2/Pθ＜1.
中國有色冶金 2021年6期2021-03-09
- 趙莊煤業(yè)復(fù)用巷道變形規(guī)律及注漿加固技術(shù)
m/d；（3）穩(wěn)定區(qū)（-600m～ ），兩幫變形速度逐漸下降，變形量388.5mm，變形速度平均約4.6mm/d。劇烈影響區(qū)和穩(wěn)定區(qū)變形量占兩幫總變形量的89.2%。3 二次錨注加固機(jī)理及方案設(shè)計(jì)3.1 二次錨注加固機(jī)理分析13092 巷變形規(guī)律發(fā)現(xiàn)，兩幫總變形量的89.2%集中在劇烈變形區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。劇烈變形區(qū)產(chǎn)生大變形的根本原因是一次支護(hù)強(qiáng)度不足，而穩(wěn)定區(qū)變形量較大的主要原因是圍巖破壞深度增大，一次支護(hù)錨桿索失效，圍巖喪失大部分承載能力，即使穩(wěn)定區(qū)頂板壓
山東煤炭科技 2020年5期2020-06-10
- 基于瓦斯涌出量的采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)煤層氣資源量計(jì)算
井開發(fā)利用采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)煤層氣資源具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。如何利用已有的地質(zhì)生產(chǎn)資料，準(zhǔn)確快速地計(jì)算采動(dòng)穩(wěn)定區(qū)煤層氣資源得到了專家學(xué)者的高度重視，開展了全面深入的研究，并取得了豐碩的研究成果。研究認(rèn)為[1-3]，采動(dòng)裂隙是采空區(qū)煤層氣滲流及賦存的基本條件。采場巖層移動(dòng)破斷與采動(dòng)裂隙分布的“橫三區(qū)”、“豎三帶”的總體認(rèn)識(shí)，為煤礦采空區(qū)煤層氣資源計(jì)算和開發(fā)提供了理論依據(jù)[4-8]。韓保山[9]等提出了物質(zhì)平衡法、資源構(gòu)成法及下降曲線法等3 種采空區(qū)煤層氣資源量估算方法
煤礦安全 2020年4期2020-04-24
- 基本非線性波與調(diào)制不穩(wěn)定性的精確對(duì)應(yīng)*
制, 如調(diào)制不穩(wěn)定區(qū)的共振激發(fā)[109]或基帶調(diào)制不穩(wěn)定性[110].這些更具體的激發(fā)機(jī)制理解可以用來基于線性穩(wěn)定性分析初步判斷非線性系統(tǒng)中是否存在怪波激發(fā).高階效應(yīng)對(duì)怪波激發(fā)的影響也被廣泛討論[111?115].人們還進(jìn)一步提議了基于呼吸子的碰撞可以激發(fā)高階怪波[116?118].這些非線性波中亮孤子和暗孤子已經(jīng)有了大量的實(shí)驗(yàn)和理論研究并且已經(jīng)有了廣泛的應(yīng)用.然而怪波、呼吸子、平面波背景上的孤子和周期波等平面波背景上的非線性波從上個(gè)世紀(jì)70年代開始就陸續(xù)
物理學(xué)報(bào) 2020年1期2020-01-16
- 四極質(zhì)譜儀中偶極輔助四極激發(fā)仿真研究
多個(gè)不穩(wěn)定帶，穩(wěn)定區(qū)分裂成穩(wěn)定島，不同的激發(fā)幅度和激發(fā)頻率會(huì)影響島的邊界使得傳輸率和分辨率有所提高[7]。最近的研究表明，當(dāng)在主RF電壓上施加輔助偶極激發(fā)電壓，且該輔助電壓沿著βy線激發(fā)，分辨率會(huì)提高且無顯著的離子傳輸損失，并能改善峰拖尾現(xiàn)象[8]。有研究者發(fā)現(xiàn)在主射頻基礎(chǔ)上施加兩個(gè)輔助四極激發(fā)可在穩(wěn)定區(qū)頂點(diǎn)產(chǎn)生不穩(wěn)定帶，繼而有效地優(yōu)化峰形，提高質(zhì)量分辨和測量可靠性[9-10]。本研究工作在四極激發(fā)的基礎(chǔ)上，提出了一種新的偶極輔助四極激發(fā)的操作方法，通過對(duì)
真空與低溫 2019年6期2019-12-20
- 二次采動(dòng)軟煤巷道變形規(guī)律及錨注加固技術(shù)
mm/d。3)穩(wěn)定區(qū)(-600 m～)，兩幫變形速度逐漸下降，變形量388.5 mm，變形速度平均約4.6 mm/d。劇烈影響區(qū)和穩(wěn)定區(qū)變形量占兩幫總變形量的89.2%。1.3 變形原因分析1)高地應(yīng)力。煤層埋深超過750 m，最大水平主應(yīng)力為18.25 MPa，最小水平主應(yīng)力為9.15 MPa，垂直應(yīng)力為21.82 MPa。2)煤質(zhì)酥軟。3#煤平均抗壓強(qiáng)度值為7.07 MPa，強(qiáng)度測試曲線波動(dòng)范圍較大，反映出煤體松散、破碎，完整性差等問題。3)煤體結(jié)構(gòu)松
山西煤炭 2019年3期2019-11-06
- 含不同槳尖的無軸承旋翼直升機(jī)氣動(dòng)機(jī)械穩(wěn)定性
使旋翼轉(zhuǎn)速的不穩(wěn)定區(qū)向高轉(zhuǎn)速移動(dòng)，使得地面共振旋翼轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定區(qū)遠(yuǎn)離旋翼工作轉(zhuǎn)速，懸停空中共振旋翼轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定區(qū)靠近旋翼工作轉(zhuǎn)速，表明槳葉擺振模態(tài)頻率增加。從圖10可以看出，前飛狀態(tài)，槳尖前掠或者后掠均能增加旋翼后退型擺振模態(tài)的阻尼。隨著槳尖前掠、后掠角的增加，旋翼后退型擺振模態(tài)的阻尼會(huì)有所增加。4.2 槳尖上反、下反的影響槳尖上反、下反對(duì)地面共振、懸停狀態(tài)和前飛狀態(tài)空中共振穩(wěn)定性的影響如圖11-13所示。從圖11和12可以看出，槳尖上反可以有效增加旋翼轉(zhuǎn)速不
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2019年4期2019-10-21
- 棘胸蛙種群分布和景觀生態(tài)穩(wěn)定性相關(guān)性研究
個(gè)級(jí)別景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域的面積，再利用統(tǒng)計(jì)出的景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域以及結(jié)合調(diào)查區(qū)域的地形，設(shè)置單側(cè)寬度為20m樣帶、面積為50m×50m的樣方。該次調(diào)查共設(shè)置樣帶26條、樣方36個(gè)。樣帶調(diào)查時(shí)，按3～5人/組，沿路以2km/h的速度前進(jìn)，記錄其種群數(shù)量、海拔和坐標(biāo)等數(shù)據(jù)。由于棘胸蛙隱蔽性很強(qiáng)，聞其鳴聲，但未發(fā)現(xiàn)實(shí)體的也算做記錄。2.2.2 種群數(shù)量統(tǒng)計(jì)種群估計(jì)利用景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域樣方樣帶結(jié)合法進(jìn)行調(diào)查統(tǒng)計(jì)，即按照景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域不同，估算出每個(gè)級(jí)別穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)的種
熱帶林業(yè) 2019年2期2019-08-01
- 應(yīng)用于微波鐘的十六極線型阱中汞離子囚禁數(shù)值及仿真研究*
雜性，無法得到穩(wěn)定區(qū)的解析解，只能通過囚禁方程得到數(shù)值解[9,15]。盡管如此，對(duì)多極阱中電勢場的數(shù)值分析以及近似贗勢模型的研究已有相關(guān)報(bào)道[16]。另外，囚禁離子冷卻問題是實(shí)現(xiàn)高性能微波鐘必須考慮的，基于碰撞冷卻的緩沖氣體冷卻由于其簡單可行、不受離子種類和能級(jí)結(jié)構(gòu)的限制在離子阱頻標(biāo)中得到了廣泛研究和應(yīng)用[17-19]。其中，緩沖氣體冷卻汞離子過程中引進(jìn)的碰撞頻移以及弛豫過程得到了尤為重要的研究[20-22]。離子阱離子囚禁的仿真研究目前主要集中在離子阱微
時(shí)間頻率學(xué)報(bào) 2019年2期2019-06-14
- 非穩(wěn)沉采煤沉陷區(qū)光伏產(chǎn)業(yè)治理的設(shè)計(jì)實(shí)踐
沉降邊界之外為穩(wěn)定區(qū)，沉降范圍內(nèi)參照“三下”規(guī)范第27條規(guī)定劃分為基本穩(wěn)定區(qū)（Ⅰ、Ⅱ級(jí)損壞）和不穩(wěn)定區(qū)（≥Ⅲ級(jí)損壞）。綜合以上分析結(jié)果可知，場址區(qū)面積的49%處于穩(wěn)定區(qū)范圍，不會(huì)對(duì)項(xiàng)目實(shí)施產(chǎn)生影響；48%處于基本穩(wěn)定區(qū)范圍，存在一定變形影響；極小部分處于不穩(wěn)定區(qū)（約3%）?？蛇M(jìn)一步優(yōu)化地面總平面布置，將綜合樓等重要建（構(gòu)）筑物放在穩(wěn)定區(qū)域?？紤]到本電站支架基礎(chǔ)可采用單根鋼筋混凝土管樁基礎(chǔ)形式，抗變形能力較強(qiáng)，經(jīng)試驗(yàn)區(qū)驗(yàn)證地表移動(dòng)下沉盆地邊緣較緩，樁體施工后
山東煤炭科技 2019年5期2019-06-06
- 基于Floquet理論的深水隔水管參激振動(dòng)穩(wěn)定性分析
水管參激振動(dòng)不穩(wěn)定區(qū)[6];唐友剛等人考慮隔水管頂端動(dòng)邊界條件,研究在剪切流作用下參激-渦激耦合振動(dòng)響應(yīng),結(jié)果表明橫向振動(dòng)響應(yīng)頻率存在0.5倍參激亞諧成分[7];李威等人基于DQM方法得到隔水管參激振動(dòng)穩(wěn)定圖,研究阻尼和鉆井液流速對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,結(jié)果表明阻尼越大對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性越好,流速增加會(huì)增加系統(tǒng)失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)[8];張杰等人基于Floquet理論分析了隔水管參激特性,考慮軸向力線性變化,模態(tài)出現(xiàn)耦合響應(yīng),結(jié)果表明模態(tài)耦合參數(shù)振動(dòng)的不穩(wěn)定區(qū)顯著增大[9]。
天然氣與石油 2018年6期2019-01-29
- 四極-十六極分區(qū)式線型阱中汞離子囚禁仿真研究
禁區(qū)域時(shí)的第一穩(wěn)定區(qū)。在四極阱中分別模擬了Ω1=4.5MHz、Ω2=5.0MHz、Ω3=5.5MHz、Ω4=6.0MHz四種不同射頻頻率下的第一穩(wěn)定區(qū)，如圖3所示。在十六極阱中分別模擬了ΩΙ=11.0MHz、ΩΠ=14.0MHz兩種射頻頻率下的第一穩(wěn)定區(qū)，如圖4所示。在圖3中可以發(fā)現(xiàn)，四極阱中離子的穩(wěn)定區(qū)區(qū)域形狀均為四邊形，且關(guān)于直流電壓為零對(duì)稱。穩(wěn)定區(qū)的邊界表現(xiàn)為首先隨著射頻電壓幅度增大，直流電壓的幅度正負(fù)值對(duì)稱地慢慢變大，當(dāng)射頻電壓增大到某個(gè)值時(shí)直流電
宇航計(jì)測技術(shù) 2018年6期2019-01-08
- 威海市城鎮(zhèn)化擴(kuò)展區(qū)地殼穩(wěn)定性評(píng)價(jià)
展區(qū)整體處于次穩(wěn)定區(qū)（占總面積的70.05%），局部第四系地帶處于次不穩(wěn)定區(qū)（占總面積的28.79%），雙島灣地區(qū)為不穩(wěn)定區(qū)（占總面積的1.16%）。關(guān)鍵詞：城鎮(zhèn)化擴(kuò)展區(qū);蓬萊-威海斷裂帶;地殼穩(wěn)定性中圖分類號(hào)：P553? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ?文章編號(hào)：1007-1903（2018）04-0050-05威海市以創(chuàng)建“國家新型城鎮(zhèn)化綜合試點(diǎn)城市”為契機(jī)，注重發(fā)揮科學(xué)規(guī)劃的引領(lǐng)作用，在各區(qū)域資源優(yōu)勢的基礎(chǔ)上，以重點(diǎn)區(qū)域和重點(diǎn)中心鎮(zhèn)為基礎(chǔ)，向南經(jīng)臨港區(qū)
城市地質(zhì) 2018年4期2018-09-10
- 漸進(jìn)成形錐形件壁厚的正弦定理預(yù)測精度研究
厚發(fā)現(xiàn)，在壁厚穩(wěn)定區(qū)的壁厚值最接近正弦定理的理論預(yù)測值，正弦定理適用范圍在板料的壁厚穩(wěn)定區(qū)。一次加工產(chǎn)生加工硬化，導(dǎo)致二次加工時(shí)在接合處的板料難以變形，平均誤差率較高。大部分漸進(jìn)成形錐形件壁厚穩(wěn)定區(qū)實(shí)測的板料壁厚比正弦定理的理論預(yù)測值略低1%～2%，且進(jìn)給量對(duì)正弦定理精確度的影響較大。此外，采用列文伯格-麥夸特算法和通用全局優(yōu)化法建立了錐形件壁厚穩(wěn)定區(qū)以及壁厚減薄區(qū)和壁厚回升區(qū)的壁厚模型經(jīng)驗(yàn)公式。漸進(jìn)成形；鋁板；壁厚；錐形件；正弦定理0 引言漸進(jìn)成形是一種
中國機(jī)械工程 2017年22期2017-12-02
- 低真空度下四極桿質(zhì)量分析器穩(wěn)定區(qū)的數(shù)值計(jì)算
極桿質(zhì)量分析器穩(wěn)定區(qū)的數(shù)值計(jì)算姜佩賀1，趙占鋒2，陳煥文3，周志權(quán)1,2(1. 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 電子與信息工程學(xué)院，哈爾濱 150001；2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)(威海) 信息與電氣工程學(xué)院， 山東 威海 264209；3.東華理工大學(xué) 江西省質(zhì)譜科學(xué)與儀器重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南昌 330013)為實(shí)現(xiàn)質(zhì)譜儀在低真空度下進(jìn)行質(zhì)量分析，推導(dǎo)了有阻力條件下的離子運(yùn)動(dòng)方程，得到低真空度下有阻尼項(xiàng)的Mathieu方程，利用五階龍格-庫塔數(shù)值方法在MATLAB中求解離子在四極桿中
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年5期2017-07-05
- 基于滲流力學(xué)的高瓦斯綜放面窄煤柱寬度確定機(jī)制
法分析了煤柱內(nèi)穩(wěn)定區(qū)厚高比與瓦斯?jié)B流量關(guān)系，以及不同寬度煤柱受動(dòng)壓影響時(shí)兩側(cè)破碎區(qū)演化規(guī)律。結(jié)果表明，超前支承壓力強(qiáng)烈影響范圍內(nèi)，窄煤柱穩(wěn)定區(qū)厚高比達(dá)到0.5，即可有效阻隔鄰空區(qū)瓦斯。煤柱較小時(shí)，超前支承壓力強(qiáng)烈影響范圍內(nèi)煤柱全部進(jìn)入破碎狀態(tài)；隨煤柱寬度增大，超前支承壓力強(qiáng)烈影響范圍內(nèi)煤柱出現(xiàn)穩(wěn)定區(qū)，其兩側(cè)破碎區(qū)厚度之和為定值。研究成果在陽煤五礦8407綜放面成功應(yīng)用，并取得了顯著的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。高瓦斯 綜放面 滲流力學(xué) 數(shù)值模擬 窄煤柱 合理寬度沿空窄煤
中國煤炭 2017年5期2017-06-05
- 徐州城市規(guī)劃區(qū)煤礦采空區(qū)穩(wěn)定性評(píng)價(jià)
，最終劃分出不穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。煤礦采空區(qū)；穩(wěn)定性評(píng)價(jià)；徐州徐州市作為江蘇乃至華東地區(qū)最大煤炭能源基地，經(jīng)過百余年的開采，地表已形成了規(guī)模巨大的地面塌陷區(qū)[1]。2011年，徐州市賈汪區(qū)被列入國家第三批資源枯竭城市名單，塌陷地的復(fù)墾和生態(tài)重建已提上日程。隨著城市經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，土地資源日益緊張，對(duì)采空區(qū)上方的土地利用已是不可避免，而準(zhǔn)確客觀地評(píng)價(jià)采空區(qū)穩(wěn)定性則是開展采空區(qū)土地利用的基礎(chǔ)。目前，國內(nèi)外對(duì)采空區(qū)問題的研究按照采空區(qū)上覆構(gòu)筑物類型可以劃
水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2017年2期2017-05-15
- 基于箱線圖的海南省東方市生態(tài)景觀格局穩(wěn)定性研究
穩(wěn)定狀況。其中穩(wěn)定區(qū)集中分布于西南部，主要為斑塊較完整的喬木林地，林種以天然闊葉混交林為主；中度穩(wěn)定區(qū)主要分布于東方市的陀興水庫和大廣壩水庫周邊；一般穩(wěn)定區(qū)主要分布于感恩河、南清河和大安水庫附近，以喬木林地和農(nóng)用地為主，且伴有水域零星分布；一般不穩(wěn)定區(qū)主要分布城鎮(zhèn)和村莊，以建設(shè)用地和其他用地為主，受人類活動(dòng)的影響；十分不穩(wěn)定區(qū)主要分布于四更鎮(zhèn)、新龍鎮(zhèn)、抱板鎮(zhèn)和東方市市區(qū)，以建設(shè)用地和其他用地為主。生態(tài)景觀格局穩(wěn)定性研究為海南省東方市生態(tài)景觀的可持續(xù)發(fā)展提供
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年8期2016-12-19
- 電渦流緩速器在制動(dòng)全過程中的影響
后輪先抱死為不穩(wěn)定區(qū)，前輪先抱死為穩(wěn)定區(qū)。下面進(jìn)行討論：如圖4：①制動(dòng)過程：汽車均處于不穩(wěn)定區(qū)。②制動(dòng)過程：汽車由不穩(wěn)定區(qū)進(jìn)入穩(wěn)定區(qū)。③制動(dòng)過程：汽車經(jīng)歷穩(wěn)定區(qū)→不穩(wěn)定區(qū)→穩(wěn)定區(qū)三個(gè)階段。④制動(dòng)過程：汽車均處于穩(wěn)定區(qū)。結(jié)論路面附著系數(shù)相對(duì)較低時(shí)，如汽車行至冰雪路面，緩速器的不正確使用反而會(huì)導(dǎo)致汽車制動(dòng)時(shí)方向穩(wěn)定性降低，圖4中的①、②、③三種情況均會(huì)在不同程度上導(dǎo)致汽車側(cè)滑，從而引發(fā)交通事故。所以正確的使用緩速器，在設(shè)計(jì)匹配階段加入路面識(shí)別系統(tǒng)、設(shè)置ABS—
中國機(jī)械 2016年5期2016-06-21
- 基于變剛度模型的變速銑削穩(wěn)定性的試驗(yàn)研究
促使加工過程在穩(wěn)定區(qū)域進(jìn)行的變速切削抑振機(jī)理[13?14]某機(jī)床在僅對(duì)軸向切削深度進(jìn)行改變時(shí)得到的切削穩(wěn)定圖如圖1所示，曲線上面為切削不穩(wěn)定區(qū)域，曲線下方為切削穩(wěn)定區(qū)域。從圖中可以看出，對(duì)于某一特定轉(zhuǎn)速，隨著軸向切削深度的增加，將從穩(wěn)定區(qū)域進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)域，從而產(chǎn)生顫振。在實(shí)際加工中，為了避免顫振的出現(xiàn)，只能采用最小的軸向切削深度進(jìn)行加工，從而浪費(fèi)了機(jī)床的能力。但是對(duì)于某一給定的軸向切削深度b1，僅僅改變主軸轉(zhuǎn)速，顫振有時(shí)產(chǎn)生，有時(shí)不產(chǎn)生，如圖1所示，當(dāng)轉(zhuǎn)速
現(xiàn)代電子技術(shù) 2015年24期2015-12-08
- 新一代1∶500萬中國區(qū)域穩(wěn)定性評(píng)價(jià)圖編制
將斷裂活動(dòng)分為穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)、次不穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū)4級(jí)。穩(wěn)定區(qū)遠(yuǎn)離活動(dòng)斷裂帶，無活動(dòng)斷裂通過；基本穩(wěn)定區(qū)距活動(dòng)斷裂較近，或者有第三紀(jì)活動(dòng)斷裂通過；次不穩(wěn)定區(qū)有活動(dòng)斷裂通過，但活動(dòng)斷裂規(guī)模較小、活動(dòng)較弱；不穩(wěn)定區(qū)位于大的活動(dòng)斷裂帶上或活動(dòng)斷裂帶的交匯處，斷裂活動(dòng)強(qiáng)烈。圖2 中國活動(dòng)斷裂分布圖（據(jù)文獻(xiàn)［13～14］修改）Fig.2 The distribution of activity faults in China2.3 地應(yīng)力力與介質(zhì)是物體運(yùn)動(dòng)的2個(gè)
地質(zhì)力學(xué)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-12-06
- 一種改進(jìn)Mathieu方程動(dòng)力不穩(wěn)定邊界的方法
界。從改進(jìn)的不穩(wěn)定區(qū)域邊界表達(dá)式和Bolotin近似公式的對(duì)比中發(fā)現(xiàn)：兩種方法獲得的第一、二階不穩(wěn)定區(qū)域相差不大，但相較于Bolotin的第三階不穩(wěn)定區(qū)域，改進(jìn)的第三階不穩(wěn)定區(qū)域整體上移，且上移幅度隨著激發(fā)系數(shù)的增大而增大。當(dāng)激發(fā)系數(shù)μ取0．5時(shí)，上邊界上移幅度為8．61%，下邊界上移幅度為11．56%。對(duì)于受低頻載荷作用的動(dòng)力穩(wěn)定性問題，第三階不穩(wěn)定邊界公式的改進(jìn)具有重要的意義。動(dòng)力穩(wěn)定性；Mathieu方程；臨界頻率；動(dòng)力不穩(wěn)定區(qū)域Mathieu方程式
振動(dòng)與沖擊 2015年12期2015-05-25
- 某露天煤礦粉質(zhì)黏土邊坡穩(wěn)定性分析及治理
．80，屬于不穩(wěn)定區(qū)域，需加以治理。根據(jù)工程地質(zhì)勘察和穩(wěn)定性分析結(jié)果，發(fā)生滑坡的原因主要包括：原設(shè)計(jì)邊坡坡度較陡，礦區(qū)普遍發(fā)育的粉質(zhì)黏土層地域性強(qiáng)，物理力學(xué)性質(zhì)特殊，在區(qū)域構(gòu)造營力的作用下粉質(zhì)黏土地層豎向裂隙發(fā)育，從而其豎向滲透系數(shù)大于水平向滲透系數(shù)，地下水容易在此處聚集。圖2 首采區(qū)穩(wěn)定性分析分區(qū)圖圖3 A－A，B－B剖面位置圖3．2．2 各分區(qū)穩(wěn)定性分析分別選取多個(gè)剖面計(jì)算各分區(qū)安全系數(shù)，計(jì)算結(jié)果見表3。其中I區(qū)、II區(qū)、V區(qū)安全系數(shù)均大于1．2，邊坡
中國礦業(yè) 2015年1期2015-03-03
- 含萬向鉸偏斜軸系的超諧波共振及其穩(wěn)定性分析
調(diào)諧參數(shù)變化的穩(wěn)定區(qū)與不穩(wěn)定區(qū)。最后對(duì)不同初始條件下非線性扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的超諧波共振進(jìn)行仿真計(jì)算。研究結(jié)果揭示了含萬向鉸偏斜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)非線性動(dòng)力學(xué)的基本特性，也為進(jìn)一步分析偏斜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的分岔與奇異性奠定了基礎(chǔ)。扭轉(zhuǎn)振動(dòng);超諧波共振;穩(wěn)定性;偏斜軸系;萬向鉸0 引言萬向鉸被普遍應(yīng)用于各類傳動(dòng)系統(tǒng)。在該轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中，由萬向鉸引起的角速度波動(dòng)會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)的非線性振動(dòng)及其運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性問題，同時(shí)，在由制造、安裝而產(chǎn)生的實(shí)際誤差偏斜作用下，這種振動(dòng)形式表現(xiàn)出更復(fù)雜的特性。在萬向鉸偏
艦船科學(xué)技術(shù) 2014年5期2014-03-08
- 機(jī)械化學(xué)法獲得單相Fe3O4顆粒的熱力學(xué)條件*
3O4的熱力學(xué)穩(wěn)定區(qū)，從而揭示了通過機(jī)械化學(xué)法獲得單相Fe3O4的熱力學(xué)條件。1 鐵氧化物機(jī)械化學(xué)分解反應(yīng)的摩爾吉布斯自由能變化表達(dá)式無機(jī)械力作用時(shí)，鐵氧化物分解反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)摩爾吉布斯自由能變化表達(dá)式如表1所示［14］。表1 鐵氧化物分解反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)摩爾吉布斯自由能變化表達(dá)式表1中鐵氧化物的分解反應(yīng)式可寫成如下通式:機(jī)械力作用下，鐵氧化物會(huì)被活化。這一過程可描述為式中，[ FemiOni]表示機(jī)械活化鐵氧化物［15］，MΔGFemiOni表示作為反應(yīng)物的鐵氧化
金屬礦山 2013年10期2013-10-31
- 核素穩(wěn)定區(qū)外圍線的匯合
中[1],核素穩(wěn)定區(qū)出現(xiàn)兩坐標(biāo)上界都為44,根據(jù)同類核素分布以2遞變的規(guī)律,把穩(wěn)定范圍常數(shù)44分解成2的冪數(shù)列,綜合得到穩(wěn)定核素分布的新基本規(guī)律是1,2,4,8,16,8,4,2,1.新圖中各變量意義是以氘氚結(jié)團(tuán)為基礎(chǔ),因?yàn)樵陔敖Y(jié)團(tuán)中屏蔽了核子間復(fù)雜相互作用的主要部分,故能發(fā)現(xiàn)核素體系深層本質(zhì)規(guī)律.本文依據(jù)核素分布的基本實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),把穩(wěn)定區(qū)分為低A、下、中、上4個(gè)局部區(qū)域,主要分析各區(qū)邊界線延伸與出現(xiàn)數(shù)處會(huì)合,以及穩(wěn)定區(qū)邊界表現(xiàn)出的與穩(wěn)定范圍常數(shù)44的聯(lián)系
- 接近負(fù)荷極限的快速在線估算法
一個(gè)問題是，在穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū)，分別對(duì)應(yīng)于PV曲線的上半支與下半支，指標(biāo)值都是正的。因此，如果在被監(jiān)測母線附近發(fā)生一個(gè)大的擾動(dòng)，導(dǎo)致運(yùn)行點(diǎn)從穩(wěn)定區(qū)跳變到不穩(wěn)定區(qū)，且維持電壓水平合理，該指標(biāo)就不能辨別出運(yùn)行點(diǎn)已進(jìn)入了不穩(wěn)定區(qū)。本文應(yīng)用與SDC指標(biāo)相同的基本概念，介紹一種新的方法，估算運(yùn)行點(diǎn)與負(fù)荷極限之間接近程度的指標(biāo)，不存在上述問題。2 算法原理任一電力系統(tǒng)，從任意一個(gè)負(fù)荷節(jié)點(diǎn)看進(jìn)去的戴維南等值模型如圖1所示。圖1 從某一負(fù)荷節(jié)點(diǎn)看進(jìn)去的電力系統(tǒng)戴維南等值模
電氣開關(guān) 2013年3期2013-04-27
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)腔內(nèi)積油引發(fā)振動(dòng)故障分析
速范圍內(nèi)產(chǎn)生不穩(wěn)定區(qū)。整機(jī)振動(dòng)測試的其它測點(diǎn)振動(dòng)響應(yīng)瀑布如圖2～4所示。圖4 渦輪后機(jī)匣振動(dòng)響應(yīng)從圖2～4中可見，fx頻率在一定轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)出現(xiàn)，并作異步渦動(dòng)，幅值很大，所以fx頻率的出現(xiàn)應(yīng)是因?yàn)榍粌?nèi)積油，并且在一定轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)出現(xiàn)自激現(xiàn)象的結(jié)果。自從Kollmann[4]在試驗(yàn)中觀察到部分充液轉(zhuǎn)子的不穩(wěn)定現(xiàn)象后，已有一些學(xué)者開展了相關(guān)研究，但轉(zhuǎn)子系統(tǒng)基本上采用剛度各向同性的模型。Brommundt和Ostermeyer[5]及Holm和Trager[6]分別
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2013年2期2013-04-27
- CaS升溫浸出過程的電位－pH圖
的電位極低，其穩(wěn)定區(qū)遠(yuǎn)在水的穩(wěn)定區(qū)之下，發(fā)生的電極反應(yīng)對(duì)分析結(jié)果影響不大.在書寫電極電位反應(yīng)式時(shí)，主要以E=－1.4～1.4和pH=－2～16之間的電極反應(yīng)為主.4 不同溫度條件下CaS－H2 O系電位－pH圖的繪制根據(jù)表5中電極反應(yīng)方程式和相關(guān)的平衡關(guān)系，利用繪圖軟件origin8.0繪出電位－pH圖，并在每條線上標(biāo)出電極反應(yīng)式的編號(hào)，獲得298、373、423和473 K條件下的CaS－H2O系電位－pH圖，如圖1所示.圖1表明:由于電極Ca2+/Ca
材料與冶金學(xué)報(bào) 2012年3期2012-12-28
- 上海質(zhì)子治療裝置慢引出RFKO研究
方法是將相空間穩(wěn)定區(qū)三角形面積壓縮，使穩(wěn)定區(qū)外圍粒子進(jìn)入共振。相空間三角形面積與規(guī)一化六極磁鐵強(qiáng)度的平方成反比，與粒子的tune值與三階共振頻率的距離平方成正比。減小相空間三角形面積可增大六極磁鐵強(qiáng)度；或調(diào)節(jié)四極磁鐵強(qiáng)度使粒子的tune值逼近三階共振線，此方法需改變環(huán)束流的光學(xué)參數(shù)[1]。第二類方法是先調(diào)節(jié)束流參數(shù)(發(fā)射度，tune值等)至臨界值，維持不變，通過激勵(lì)使粒子進(jìn)入共振。一是縱向激勵(lì)，如使用betatron core和縱向隨機(jī)電場(stochas
核技術(shù) 2012年3期2012-10-16
- 硅酸鈉分解白鎢礦的熱力學(xué)研究
的CaSiO3穩(wěn)定區(qū)，白鎢礦被硅酸鈉分解，但溶液中鎢濃度較低；在高pH值的Ca3Si2O7穩(wěn)定區(qū)，氫氧化鈉也參與了分解反應(yīng)，鎢濃度隨pH值上升迅速增加。因此，硅酸鈉分解白鎢礦時(shí)可添加適量的氫氧化鈉，以提高鎢礦分解效果。分解實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析結(jié)果，實(shí)際分解效果變化的趨勢與熱力學(xué)分析一致。硅酸鈉用量是影響浸出總體水平的重要因素，提高試劑濃度或添加氫氧化鈉，能進(jìn)一步提高鎢的浸出率。對(duì)于WO3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為55.0%白鎢礦，在分解溫度為180 ℃，分解時(shí)間為4 h，體
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2012年9期2012-09-26
- 鉬酸銨溶液鎂鹽沉淀法除砷的熱力學(xué)分析
MgHAsO4穩(wěn)定區(qū)時(shí)，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度滿足式(1)～(9)，當(dāng)體系處于MgNH4AsO4穩(wěn)定區(qū)時(shí)，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度則滿足式(1)～(8)和式(10)，當(dāng)體系處于Mg3(AsO4)2穩(wěn)定區(qū)時(shí)，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度應(yīng)滿足式(1)～(8)和式(11)，當(dāng)體系處于Mg(OH)2穩(wěn)定區(qū)時(shí)，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度則滿足式(1)～(8)和式(12)。根據(jù)質(zhì)量平衡原理可知：溶液中總氮、總砷和總鎂濃度分別為：因此，根據(jù)
- Mathieu方程與束流冷卻對(duì)同步運(yùn)動(dòng)的影響
hieu方程的穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū) (禁帶)來討論系統(tǒng)的穩(wěn)定性。為此，在經(jīng)典力學(xué)框架內(nèi)，把周期冷卻的同步運(yùn)動(dòng)方程化為Mathieu方程，系統(tǒng)呈現(xiàn)出一系列穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū);對(duì)可能存在的一階不穩(wěn)定區(qū)進(jìn)行了討論，用攝動(dòng)法導(dǎo)出了它的邊界曲線和禁帶寬度，并討論了禁帶穿越和同步運(yùn)動(dòng)的穩(wěn)定性，導(dǎo)出了束流冷卻一次諧波振幅的臨界值。1 運(yùn)動(dòng)方程束流冷卻通常是在環(huán)形加速器 (比如同步加速器、儲(chǔ)存環(huán)等)的一個(gè)或幾個(gè)直線段上安裝冷卻器來實(shí)現(xiàn)的。當(dāng)粒子通過冷卻器時(shí)，用一束冷 (發(fā)射度小
東莞理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2012年3期2012-07-05
- 湖南糧食作物生產(chǎn)集聚與波動(dòng)狀況研究
各主產(chǎn)區(qū)劃分為穩(wěn)定區(qū)（CV＜-10%）、相對(duì)穩(wěn)定區(qū)（CV=-10%～10%）和波動(dòng)區(qū)（CV＞10%）。2 結(jié)果與分析2.1 播種面積2.1.1 水稻播種面積 從表1可以看出，湖南省2000～2009年水稻播種面積主要集中在常德、衡陽、岳陽、邵陽、永州、長沙、益陽7市，集中度為69.05%，集中度指數(shù)為9.86。湖南省波動(dòng)指數(shù)為8.35，其中長沙、衡陽波動(dòng)指數(shù)較湖南省波動(dòng)指數(shù)分別低23.59%、12.81%，為穩(wěn)定區(qū)；邵陽、永州屬相對(duì)穩(wěn)定區(qū)；岳陽、益陽、常德
湖南農(nóng)業(yè)科學(xué) 2012年1期2012-06-08
- 擬小波方法在梁動(dòng)力穩(wěn)定性分析中的應(yīng)用
。計(jì)算時(shí)，μ由穩(wěn)定區(qū)取值到失穩(wěn)區(qū)，間距為0.025。依據(jù)動(dòng)力失穩(wěn)準(zhǔn)則[3]：如果振動(dòng)的幅值在很長一段時(shí)間內(nèi)單調(diào)遞增,則認(rèn)為振動(dòng)是不穩(wěn)定的；否則,振動(dòng)是穩(wěn)定的。判斷出振動(dòng)響應(yīng)的穩(wěn)定性，從而得到梁的失穩(wěn)區(qū)。對(duì)于簡支梁，初始條件和參數(shù)設(shè)置為U(X,0)=0,?U(iΔX,0)/?τ=sin(iΔXπ)(i= 0,1,2,…,N)。λl=π,N=18,W=15,r=2.5,Δτ= 2.5×10-6。對(duì)于固支梁，初始條件和參數(shù)設(shè)置為：U(X,0)=0,?U(X,0)
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2012年2期2012-01-23
- 轉(zhuǎn)爐釩渣氧壓酸浸過程V-Fe-H2O系的電位—pH圖
1可知，在水的穩(wěn)定區(qū)范圍內(nèi)，釩主要以固體氧化物的形式存在，但在pH＜2的酸性條件下，有V3+、VO2+和VO2+3種水溶性離子存在；在pH＞8的堿性條件下，有 H VO、H V2O和VO等離子存在，這些穩(wěn)定區(qū)的存在從熱力學(xué)角度驗(yàn)證了采用酸浸或堿浸工藝從轉(zhuǎn)爐釩渣中提釩的可行性。針對(duì)轉(zhuǎn)爐釩渣的氧壓酸浸工藝進(jìn)行熱力學(xué)研究，主要考察在pH＜2的酸性條件下可溶性釩離子穩(wěn)定區(qū)的變化情況。由表3可知，隨著溫度由60 ℃升高到200 ℃， 構(gòu)成 V3+穩(wěn)定區(qū)的反應(yīng)(3)對(duì)
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年11期2011-08-13
- 海洋細(xì)長結(jié)構(gòu)參數(shù)激勵(lì)不穩(wěn)定區(qū)的確定方法
Hill方程不穩(wěn)定區(qū)的確定方法，同時(shí)比較不同方法之間的不同之處，并給出各自的適用范圍。1 控制方程張力腿被簡化為兩端簡支的梁結(jié)構(gòu)，假設(shè)頂端平臺(tái)的運(yùn)動(dòng)是關(guān)于時(shí)間的簡諧函數(shù)，采用Han和Benaroya［7］提出的非線性模型，忽略轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響，應(yīng)用Galerkin法和模態(tài)展開原則，得到描述張力腿等細(xì)長的海洋工程結(jié)構(gòu)參數(shù)激勵(lì)系統(tǒng)的無量綱Hill方程［6］:Ua，Va分別為平臺(tái)垂蕩和縱蕩的幅值，L為張力腿的長度。2 Hill方程的不穩(wěn)定區(qū)域確定方法Hi
振動(dòng)與沖擊 2011年9期2011-02-13
- 硫化鋅氧壓浸出過程的φ—pH圖
，S與Zn2+穩(wěn)定區(qū)逐漸增大，但構(gòu)成穩(wěn)定區(qū)各反應(yīng)的pH值上下限范圍逐漸減??；隨著氧分壓的增大，水的穩(wěn)定區(qū)逐漸增大。對(duì)ZnS進(jìn)行了氧壓浸出實(shí)驗(yàn)研究，采用全譜直讀等離子光譜儀(ICP)、XRD和XRF等方法對(duì)浸出液和浸出渣進(jìn)行分析、表征。結(jié)果表明：當(dāng)初始酸濃度為15%、氧分壓為1.1 MPa、浸出溫度為160 ℃、液固比為8:1、浸出時(shí)間為90 min、攪拌速度480 r/min時(shí)，鋅的浸出率為98.86%，硫的轉(zhuǎn)化率為81.33%。實(shí)際結(jié)果與根據(jù)φ—pH圖理
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2010年8期2010-11-30
- 穩(wěn)定區(qū)右下核素分布的三角形系列與邊界
400044)穩(wěn)定區(qū)右下核素分布的三角形系列與邊界王昱應(yīng)1，王星2（1.山西潞安礦業(yè)集團(tuán)公司煤炭運(yùn)銷總公司，山西長治046204；2.“生物流變科學(xué)與技術(shù)”教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶大學(xué)生物工程學(xué)院，重慶400044)在坐標(biāo)單位為氘氚結(jié)團(tuán)的核素圖穩(wěn)定區(qū)的右下部，核素分布存在一個(gè)由3列8偶偶核素包圍的邊長為7核素的三角形.這3列核素是坐標(biāo)S軸、坐標(biāo)差K22與S-2H=4，每一列與內(nèi)部的7核素三角形可組成3個(gè)邊長為8核素的三角形.再延長3外圍列就形成一個(gè)3個(gè)頂點(diǎn)坐
- 穩(wěn)定核素分布的七律
對(duì)應(yīng)聯(lián)系核素新穩(wěn)定區(qū)，說明核素分布七規(guī)律的連續(xù)性.1 坐標(biāo)S18～6連續(xù)核素的有序分布在坐標(biāo)為S=2Z-N，H=N-Z的核素圖中[2]，穩(wěn)定核素區(qū)的下界是坐標(biāo)S軸，該數(shù)軸上分布著等質(zhì)子與中子數(shù)的核素.在偶坐標(biāo)S18～6的7常數(shù)列上，下界核素（18，0），（16，0）， ～ ，（6，0）都是只有氘結(jié)團(tuán)的核素， 這些坐標(biāo)的下界分別有 18， 16，14，…，6個(gè)氘結(jié)團(tuán).在同一坐標(biāo)S常數(shù)列上的不同核素都具有相同個(gè)數(shù)的氘結(jié)團(tuán)，而對(duì)于同列相鄰核素，當(dāng)坐標(biāo)H以1個(gè)單位
- 模糊綜合評(píng)判在臨沂城區(qū)巖溶塌陷危險(xiǎn)性評(píng)價(jià)中的應(yīng)用
表1)。A={穩(wěn)定區(qū)(1),基本穩(wěn)定區(qū) (2),次不穩(wěn)定區(qū)(3),不穩(wěn)定區(qū)(4),極不穩(wěn)定區(qū)(5)}根據(jù)各單元評(píng)判的結(jié)果,按最大隸屬度原則,確定其所處單元的級(jí)別,然后再根據(jù)各單元的級(jí)別進(jìn)行研究區(qū)整體危險(xiǎn)性分區(qū)評(píng)價(jià)。表 1 評(píng)價(jià)目標(biāo)分區(qū)界線1.3 評(píng)價(jià)因子等級(jí)隸屬函數(shù)確定評(píng)價(jià)因子分定性指標(biāo)和定量指標(biāo) 2類。定性指標(biāo)是離散性取值,其隸屬函數(shù)為其相應(yīng)指標(biāo)所對(duì)應(yīng)的級(jí)別;定量指標(biāo)常常是連續(xù)性區(qū)間取值,各級(jí)別雖有界限值,但實(shí)際上往往呈過渡狀態(tài),對(duì)定量指標(biāo)隸屬函數(shù)的取值
山東國土資源 2010年6期2010-08-31
- 螺旋折流板換熱器殼程流動(dòng)特性研究
區(qū)域：(a)非穩(wěn)定區(qū),包括Y 1X3和Y 2X3;(b)穩(wěn)定區(qū),包括Y 1X2、Y 2X2和Y 3X3。圖5 管間流速沿Z軸的分布Fig.5 Velocity distribution among tubes along Z axis非穩(wěn)定區(qū)由于接近換熱器的軸心,受到三角區(qū)漏流的影響,速度沿軸線方向出現(xiàn)了較大的變化。Y 2X3在沿著軸線方向的開始階段具有一定的軸向速度,并緩慢上升。Y 2X3的切向速度以及Y 1X3的軸向速度和切向速度在沿著軸線方向的開始階
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2010年2期2010-04-15