熱端
- 乙烯裂解爐爐管伸縮囊安裝工藝及質(zhì)量控制
施工內(nèi)容包括冷、熱端耐高溫布兜的安裝與縫合，陶瓷纖維散棉填裝，防雨布、遮雨檐的安裝及爐內(nèi)防振繩的纏繞。爐管伸縮囊的安裝工序復(fù)雜，難度較大。1 工程材料及工具介紹在材料使用上，因裂解爐裝置的特殊工藝要求，伸縮囊安裝用的所有材料均由廠家提供。廠家從荷蘭Insulcon公司直接采購，需持領(lǐng)料單，從總包領(lǐng)取。施工中所需材料及機(jī)具如表1 所示。表1 伸縮囊安裝用材料及機(jī)具2 施工程序及施工方法領(lǐng)料之前開箱查驗(yàn)材料種類及數(shù)量，檢查材料狀況是否完好。材料領(lǐng)取至現(xiàn)場(chǎng)后要合
石油化工建設(shè) 2023年5期2023-11-02
- 新型余熱鍋爐冷卻水流動(dòng)及傳熱特性模擬和優(yōu)化
高溫?zé)煔馊肟趥?cè)的熱端集箱內(nèi)設(shè)置不同的導(dǎo)流結(jié)構(gòu)來改善冷卻水溫度場(chǎng)的分布情況，達(dá)到強(qiáng)化傳熱的效果。1 新型急冷器熱端集箱導(dǎo)流結(jié)構(gòu)模型與計(jì)算假設(shè)1.1 幾何模型急冷器熱端集箱局部結(jié)構(gòu)平面示意圖見圖1。 急冷器前半部分的總長(zhǎng)度約為7.2 m。 高溫?zé)煔馊肟谥睆? m， 入口壁面耐火隔層厚度75 mm，入口保護(hù)套管伸入管內(nèi)100 mm。 熱端集箱內(nèi)徑1.2 m。 換熱套管呈轉(zhuǎn)角正三角形排布，管間距為120 mm，套管的外管尺寸為φ89 mm×6 mm，內(nèi)管尺寸為φ6
石油化工設(shè)備 2023年5期2023-10-10
- 雙向進(jìn)氣型脈沖管膨脹機(jī)能流分析研究
發(fā)明專利,其包括熱端調(diào)相器、脈管、高壓氣體口等結(jié)構(gòu),采用多孔結(jié)構(gòu)保證冷端待膨脹氣體均勻流入脈沖管,避免湍流對(duì)內(nèi)部氣體活塞的破壞影響,通過脈沖管中部留存的氣體活塞實(shí)現(xiàn)冷端流體膨脹降溫。回?zé)崾窖h(huán)經(jīng)過多年發(fā)展在較小制冷量的工況下具備效率高的優(yōu)勢(shì),間壁式低溫循環(huán)在十到百瓦級(jí)制冷量范圍中具有優(yōu)勢(shì)。對(duì)系統(tǒng)開展能量流動(dòng)分析是探究其內(nèi)部機(jī)理并實(shí)現(xiàn)優(yōu)化的重要方式,以往研究已建立了較為完善的焓流理論[11]?；诿}沖管膨脹機(jī)系統(tǒng)內(nèi)無回?zé)崞鞯奶攸c(diǎn),將焓流理論應(yīng)用于雙向進(jìn)氣型脈
低溫工程 2023年1期2023-03-20
- 硅橡膠擠出機(jī)
頭的側(cè)壁內(nèi)開設(shè)有熱端孔。通過設(shè)置加熱環(huán)、熱端孔和冷端孔，從而當(dāng)使用的時(shí)候，螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)與加熱環(huán)摩擦產(chǎn)生熱量，然后通過步進(jìn)電機(jī)帶動(dòng)吸附圈轉(zhuǎn)動(dòng)，讓彈性氣囊與冷端孔的頂端連通，當(dāng)彈性氣囊運(yùn)動(dòng)到冷端孔的時(shí)候，磁鐵與磁鐵二相吸，促使彈性氣囊膨脹，從而產(chǎn)生負(fù)壓將冷端孔內(nèi)部的氣體吸出，從而、熱端孔內(nèi)的熱空氣可以流向冷端孔，熱空氣對(duì)模頭內(nèi)壁殘留的橡膠進(jìn)行加熱融化，達(dá)到清理的效果（申請(qǐng)專利號(hào)：CN202221716181.4）。
橡塑技術(shù)與裝備 2023年2期2023-02-10
- 250 W 空間自由活塞斯特林發(fā)電機(jī)模擬與實(shí)驗(yàn)研究
圖6 為發(fā)電機(jī)的熱端溫度和運(yùn)行頻率隨加熱功率的變化規(guī)律。當(dāng)加熱功率從1 000 W 增加到1 200 W時(shí),實(shí)驗(yàn)中發(fā)電機(jī)的輸出功率由205 W 增加到254.4 W,熱電效率由20.44%增加到21.24%,熱端溫度由850.76 K 增加到885.02 K,與模擬結(jié)果變化規(guī)律一致,實(shí)驗(yàn)中發(fā)電機(jī)的運(yùn)行頻率由72.61 Hz 增加到73.4 Hz。隨著加熱功率的增加,模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果輸出功率的差異由13 W 增加至91.8 W,效率的差異由1.3%增加至7.6
低溫工程 2022年5期2022-11-04
- 半導(dǎo)體冷熱墻的實(shí)驗(yàn)研究
與鋁棒相連的面是熱端，熱量經(jīng)過鋁棒傳給室內(nèi)的鋁板，再由鋁板與室內(nèi)空氣自然對(duì)流換熱，室內(nèi)的鋁板與室內(nèi)空氣自然對(duì)流，將冷量傳到室內(nèi)。若需要采暖，將半導(dǎo)體片與電源反接，室內(nèi)鋁板就變成熱端。2 半導(dǎo)體制冷量的計(jì)算根據(jù)半導(dǎo)體片的熱電制冷原理，根據(jù)測(cè)得的半導(dǎo)體冷熱端溫差、電壓及電流，可以計(jì)算出半導(dǎo)體制冷原件的特性參數(shù)[3]。式中，α——制冷片的塞貝克系數(shù)，V/K；U——供電電壓，V；I——制冷元件的工作電流，A；ΔT——制冷元件的冷熱端溫差，K。式中，Qc——半導(dǎo)體元
價(jià)值工程 2022年26期2022-09-26
- 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對(duì)大容量鍋爐]熱效率的影響探討
為冷端徑向漏風(fēng)、熱端徑向漏風(fēng)、旁路漏風(fēng)、軸向漏風(fēng)以及中心筒漏風(fēng)。冷端徑向漏風(fēng)未流經(jīng)轉(zhuǎn)子，對(duì)空預(yù)器換熱不造成影響，占直接漏風(fēng)的30%～50%；熱端徑向漏風(fēng)是空氣經(jīng)過加熱后從空預(yù)器熱端徑向漏入煙氣側(cè)，與進(jìn)入空預(yù)器的煙氣混合后排出，占直接漏風(fēng)的50%～70%[1]；軸向漏風(fēng)也不流經(jīng)轉(zhuǎn)子，不影響換熱；旁路漏風(fēng)是空氣不被加熱而混入熱風(fēng)，使空預(yù)器換熱效率有所下降。這些問題隨著旁路密封和軸向密封技術(shù)的發(fā)展得到了有效控制[2]。1.2 空預(yù)器漏風(fēng)對(duì)鍋爐熱效率計(jì)算的影響空預(yù)
技術(shù)與市場(chǎng) 2022年9期2022-09-23
- 基于鎳鈦片的彈熱冰箱設(shè)計(jì)與仿真研究
、冷端保溫箱體、熱端散熱器及彈熱工質(zhì)等部件組成。通過電機(jī)的傾斜放置及絲桿滑塊系統(tǒng)，將電機(jī)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為夾具的水平和豎直兩個(gè)方向上的運(yùn)動(dòng)。彈熱工質(zhì)在夾具帶動(dòng)下，完成拉伸放熱、卸載吸熱的過程，圖1所示分別為三代彈熱冰箱的設(shè)計(jì)及實(shí)物圖，圖1(a)和(b)為基于鎳鈦絲的彈熱冰箱，圖1(c)為基于鎳鈦片的彈熱冰箱。圖1(a)為第一代緊湊型彈熱冰箱實(shí)物圖，第一代彈熱冰箱為臥式設(shè)計(jì)，熱端散熱器位于第一代臥式彈熱冰箱系統(tǒng)上方，冷端保溫箱體位于系統(tǒng)下方，通過卸載12根長(zhǎng)度
制冷學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-18
- 瓦里安醫(yī)用直線加速器GFIL 聯(lián)鎖故障的檢修
聯(lián)鎖和高壓部分的熱端控制電路及低壓部分的冷端控制電路有關(guān)。復(fù)雜的電子槍控制電路包含的主要部件有：熱端部分由槍脈沖驅(qū)動(dòng)板、燈絲電源板、低壓電源模塊及熱端母板組成；冷端部分由槍控制板、自動(dòng)頻率控制板和槍脈沖控制板、電源板、高壓電源模塊及冷端母板組成，見圖1[1]。圖1 柵控?cái)?shù)字化電子槍的主要部件接線圖2 GFIL 聯(lián)鎖的主要原因及維修方法熱端及冷端的控制電路為電子槍提供了穩(wěn)定的柵極脈沖電壓、燈絲電壓和陰極高壓，任一電壓系統(tǒng)異常均可導(dǎo)致GFIL 聯(lián)鎖。2.1 柵
醫(yī)療裝備 2022年7期2022-05-18
- 空間百瓦自由活塞斯特林發(fā)電機(jī)的實(shí)驗(yàn)研究
機(jī)（TDC）,在熱端和冷端溫度分別為650 ℃和50 ℃時(shí),該發(fā)電機(jī)運(yùn)行頻率80 Hz,輸出功率55 W,熱電效率20%[5]。2004 年NASA 資助Sunpower 公司研制先進(jìn)斯特林發(fā)電機(jī)（ASC）。通過大量的性能測(cè)試與結(jié)構(gòu)優(yōu)化,研制了一系列機(jī)型,2012 年該機(jī)型的優(yōu)化基本完成,其中ASC-E 在熱端850 ℃,冷端90 ℃時(shí),發(fā)電機(jī)的輸出功率為88 W,熱電效率達(dá)到38%[6-7]。但是因?yàn)閲?guó)外產(chǎn)品禁運(yùn)以及國(guó)內(nèi)起步較晚,相較于國(guó)外,國(guó)內(nèi)關(guān)于該技
低溫工程 2022年1期2022-03-30
- 聚光焦斑偏移對(duì)太陽能斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響
；通過升降臺(tái)調(diào)節(jié)熱端距離菲涅爾透鏡的高度，改變聚光焦斑的大?。煌ㄟ^導(dǎo)軌微移臺(tái)調(diào)節(jié)焦斑落在熱端的位置，改變其偏移量；通過非接觸式轉(zhuǎn)速測(cè)速儀測(cè)定飛輪轉(zhuǎn)速；通過太陽能輻射計(jì)測(cè)得太陽輻射強(qiáng)度；通過功率計(jì)測(cè)得發(fā)電機(jī)輸出功率。1.2 測(cè)試平臺(tái)工作原理聚光焦斑的大小、溫度是能流密度的直接體現(xiàn)，將平行太陽光垂直透過菲涅爾透鏡折射匯集，所形成焦斑在斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的熱端上產(chǎn)生高溫，菲涅爾透鏡聚光原理如圖1 所示。通過氣缸內(nèi)工作介質(zhì)經(jīng)過冷卻、壓縮、吸熱、膨脹為一個(gè)周期的循環(huán)來輸出
能源與環(huán)境 2022年1期2022-03-07
- Ni-GNSs增強(qiáng)Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE復(fù)合釬料/Cu釬焊接頭熱遷移組織與性能
00 h后,對(duì)冷熱端成分分析可知，冷端聚集大量Bi原子，熱端聚集大量Sn原子，而兩端都生成了同樣的Cu-Sn IMC，這表明熱端的Cu原子很難通過熱遷移擴(kuò)散到冷端。文獻(xiàn)[13]研究了Sn3.0Ag0.5Cu焊點(diǎn)在150 ℃下的熱遷移現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)Cu原子從熱端向冷端遷移，Sn原子遷移方向相反。隨著無鉛釬料的發(fā)展，納米顆粒增強(qiáng)復(fù)合無鉛釬料也備受關(guān)注，但有關(guān)復(fù)合釬料釬焊接頭熱遷移研究卻鮮有文獻(xiàn)報(bào)道。復(fù)合釬料熱遷移行為的研究對(duì)其在大溫度梯度下可靠性及應(yīng)用具有指導(dǎo)意義
- 入口壓力對(duì)小尺寸渦流管能量分離特性的影響
-2］。熱氣流從熱端出口排出，冷氣流則到達(dá)熱端出口附近時(shí)發(fā)生轉(zhuǎn)向，最終從逆流至冷端出口流出。這種神奇的溫度分離現(xiàn)象被稱作“渦流效應(yīng)”或“蘭克效應(yīng)”［1，3］。渦流管無運(yùn)動(dòng)部件，僅依靠氣體高壓即可生成低溫和高溫兩股流體，已廣泛應(yīng)用于制冷、制熱、干燥、分離，甚至天然氣水合物控制［4-8］。盡管渦流管結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但內(nèi)部流動(dòng)和傳熱機(jī)理非常復(fù)雜。研究者們提出了諸如“膨脹和多循環(huán)效應(yīng)”“絕熱冷卻和粘性加熱”、二次流理論、聲流理論等［9-12］，但仍無法完全解釋能量分離效
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2021年11期2022-01-06
- 強(qiáng)化熱端換熱對(duì)渦流管性能影響
艾國(guó)生等[3]在熱端管前端增加了排液結(jié)構(gòu)，避免了凝結(jié)的液滴在熱端管中二次蒸發(fā)．Matveev等[4]通過數(shù)值模擬研究了渦流室與熱端管的連接方式對(duì)冷端溫降的提升作用．郭向吉[5]通過模擬和實(shí)驗(yàn)探究了進(jìn)動(dòng)渦核和流場(chǎng)振動(dòng)特性對(duì)渦流管能量分離現(xiàn)象的影響．張恒瑞[6]采用新型的阻渦器結(jié)構(gòu)，更大限度地回收了冷端和熱端出口處的壓力能．Bazgir等[7]在冷端出口處增加不同形狀的翅片結(jié)構(gòu)來提升渦流管的等熵效率．由于上述能量分離現(xiàn)象的存在，內(nèi)外氣體之間的溫差傳熱會(huì)影響渦流
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-11-29
- 基于輻射制冷-溫室效應(yīng)的熱電系統(tǒng)性能分析*
利用溫室效應(yīng)增加熱端溫度,以提高冷熱端溫差,達(dá)到全天候無間斷的發(fā)電效果.實(shí)驗(yàn)研究了熱電模塊冷熱端溫差隨時(shí)間的變化及其受環(huán)境濕度的影響.在中國(guó)陜西的夏季實(shí)驗(yàn)測(cè)量和分析結(jié)果表明:輻射制冷使熱電模塊冷熱端在夜間維持約1.1 ℃的溫差;溫室效應(yīng)可使熱端溫度比環(huán)境溫度高出13.9 ℃;環(huán)境濕度在20%和45%的條件下,熱電模塊冷熱端的全天平均溫差分別為1.9 ℃和1.6 ℃,表明20%的環(huán)境濕度條件下該系統(tǒng)具有更好的發(fā)電性能.本裝置實(shí)現(xiàn)了全天候的被動(dòng)能量輸出,在離網(wǎng)
物理學(xué)報(bào) 2021年21期2021-11-19
- 熱端管長(zhǎng)度對(duì)渦流管性能影響的實(shí)驗(yàn)研究
構(gòu)特性的研究中,熱端管長(zhǎng)度對(duì)渦流管能量分離的影響一直無法得到長(zhǎng)足的進(jìn)展。Soni 和Thomson[4]認(rèn)為渦流管長(zhǎng)徑比L/D(熱端管長(zhǎng)度與渦流室直徑之比)L/D>45 時(shí)渦流管會(huì)擁有較好的能量分離效果。2005 年,何曙以渦流室直徑為D=6 mm,熱端管長(zhǎng)度L分別為80 mm、100 mm、140 mm的渦流管進(jìn)行試驗(yàn)研究[5],所選取的3 組熱端長(zhǎng)變化范圍太小即長(zhǎng)徑比變化范圍太小,不足以說明熱端管長(zhǎng)對(duì)渦流管性能的影響。2006 年王遠(yuǎn)鵬對(duì)長(zhǎng)徑比分別為1
低溫工程 2021年4期2021-11-05
- 基于蒸發(fā)冷卻的半導(dǎo)體制冷裝置制冷性能研究
體制冷裝置的冷、熱端需要不斷地?zé)峤粨Q才能保持正常工作。工作時(shí),半導(dǎo)體制冷片的冷、熱端面的散熱密度可以達(dá)到104W/m2[2]。半導(dǎo)體制冷片的冷、熱端換熱性能的好壞直接影響整個(gè)制冷系統(tǒng)的運(yùn)行。提高半導(dǎo)體制冷片制冷效果的關(guān)鍵是:(1)半導(dǎo)體材料的開發(fā)。半導(dǎo)體制冷技術(shù)發(fā)展的瓶頸之一在于材料的優(yōu)值系數(shù)低,同晶類化合物形成類質(zhì)同晶固溶體,可使晶格熱導(dǎo)率降低,從而使得材料優(yōu)值系數(shù)增加[3]。S W Kim 等以TiNiSn 為基底,在惰性氣體環(huán)境下,結(jié)合熱壓成型和粉末
低溫工程 2021年2期2021-06-06
- 不同熱邊界條件下板翅式換熱器軸向?qū)釋?duì)換熱的影響
，認(rèn)為隔板的冷端熱端是絕熱的，但在某些實(shí)際情況中并非如此。文獻(xiàn)[29]中發(fā)現(xiàn)在某些小型J-T 制冷器系統(tǒng)中，換熱器的冷端幾乎與蒸發(fā)器接觸，這可能會(huì)導(dǎo)致冷端大量的熱量損失，此時(shí)熱流體相比于端部絕熱被冷卻到了更低的溫度，溫度降低20%～30%，取決于傳熱單元數(shù)NTU、無量綱軸向?qū)嵋蜃右约盁崛荼取Ｒ虼苏J(rèn)為，取不同端部邊界條件時(shí)，軸向?qū)釋?duì)于換熱能力的影響可能與隔板兩端絕熱時(shí)不同，若此時(shí)軸向?qū)岬挠绊懗潭容^小，可以考慮在隔板兩端采取此種特殊的熱邊界條件，以此來削
化工學(xué)報(bào) 2021年4期2021-05-15
- 基于冷藏箱熱端散熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)
，半導(dǎo)體制冷片在熱端結(jié)合傳統(tǒng)的風(fēng)冷、水冷、熱管等散熱方式，可以有效提高制冷效率，使半導(dǎo)體制冷片達(dá)到的制冷溫度不斷降低，能滿足冷藏需求。由于半導(dǎo)體制冷片具有機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積小、溫控精準(zhǔn)、反應(yīng)迅速、無運(yùn)動(dòng)部件、噪音小等特點(diǎn)，在小型冷藏箱方面存在巨大應(yīng)用潛力[3]。提高半導(dǎo)體制冷片制冷效率是半導(dǎo)體制冷技術(shù)研究的核心，相關(guān)研究主要包括兩個(gè)方面：一是提高半導(dǎo)體材料優(yōu)值系數(shù)，研究出高效半導(dǎo)體制冷材料；二是優(yōu)化半導(dǎo)體制冷熱端散熱效率，減小半導(dǎo)體制冷片冷熱端溫差，達(dá)到優(yōu)化制
工業(yè)加熱 2021年4期2021-05-12
- 渦流管能量分離特性研究進(jìn)展
冷孔板、冷端管、熱端管和可調(diào)熱流控制閥等部件構(gòu)成[1]。壓縮氣體在噴嘴中膨脹，沿切線方向進(jìn)入渦流室，由于冷孔板的阻擋，氣體在經(jīng)過渦流變換后同時(shí)分離成溫度不同的兩股流體，其中外層流體的溫度較高，而內(nèi)層流體的出口溫度低于入口溫度，這種獨(dú)特的現(xiàn)象稱為溫度分離或能量分離效應(yīng)[1]。常規(guī)的渦流管為單向進(jìn)氣，一般根據(jù)冷熱氣流出口位置的不同將渦流管分成2種形式：順流型及逆流型。順流型渦流管中，冷、熱氣流出口在噴嘴的同一側(cè)；逆流型渦流管外層熱流體直接從熱端出口流出，中心冷
北京石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年1期2021-04-12
- 半導(dǎo)體制冷系統(tǒng)熱端散熱試驗(yàn)研究
況迅速惡化，強(qiáng)化熱端散熱是目前提高半導(dǎo)體制冷性能的主要手段之一［7-9］。相關(guān)學(xué)者對(duì)半導(dǎo)體制冷熱端散熱做了相關(guān)理論研究［10］，同時(shí)做了液體冷卻散熱［11］、熱管散熱［12］、蒸發(fā)冷卻散熱［3］、熱端散熱優(yōu)化設(shè)計(jì)［13］等試驗(yàn)研究。研究者對(duì)熱端散熱改善進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果可提高半導(dǎo)體制冷片的制冷性能，獲得較低的冷端溫度，但獲得冷端最低溫度較為有限，難以滿足大溫差工況要求。本文對(duì)單片半導(dǎo)體制冷片熱端散熱進(jìn)行試驗(yàn)研究，通過試驗(yàn)結(jié)果，分析了半導(dǎo)體熱端散熱對(duì)冷
流體機(jī)械 2021年2期2021-03-20
- 一種新型燃燒器壁溫監(jiān)測(cè)傳感器數(shù)值分析
墻內(nèi)，一端截面（熱端）與燃燒器內(nèi)壁表面平行。金屬桿以一定的距離埋設(shè)有壓電晶體測(cè)溫探頭，測(cè)溫探頭測(cè)得金屬桿上每一位置的溫度，通過分析金屬桿上溫度變化規(guī)律計(jì)算出遠(yuǎn)離高溫區(qū)測(cè)溫點(diǎn)溫度與熱端溫度的對(duì)應(yīng)關(guān)系。以傳感器測(cè)桿內(nèi)截面熱端的溫度代替燃燒器內(nèi)壁表面溫度，并與實(shí)際熱電偶測(cè)得的溫度進(jìn)行校準(zhǔn)。從而通過傳感器冷端溫度推測(cè)燃燒器內(nèi)壁溫度，在實(shí)際鍋爐運(yùn)行操控中達(dá)到保護(hù)測(cè)溫設(shè)備和解決測(cè)溫遲滯性的目的。圖1 傳感器埋設(shè)1 模型的建立1.1 物理模型圖2 是傳感器金屬測(cè)桿熱傳遞
山東電力技術(shù) 2021年2期2021-03-15
- 進(jìn)氣溫度及冷流率對(duì)渦流管制冷性能的影響
發(fā)生室、冷端管、熱端管和熱端調(diào)節(jié)閥7部分組成，其結(jié)構(gòu)尺寸如下：渦流管總長(zhǎng)L=130 mm，噴嘴直徑Di=12 mm，環(huán)形進(jìn)氣腔內(nèi)徑D1=22 mm，外徑D2=25 mm，流道沿渦流發(fā)生室切向分布，流道截面為矩形，邊長(zhǎng)B=1.8 mm，渦流發(fā)生室直徑Dv=14 mm，冷端管徑Dc=5.4 mm，冷端管長(zhǎng)Lc=40 mm，熱端管錐段錐度θh=26.6°，熱端管徑Dh=11 mm，熱端管長(zhǎng)Lh=85 mm,熱端調(diào)節(jié)閥為圓錐臺(tái)，其大圓直徑D3=8 mm,小圓直徑D
- 基于ANSYS的溫差發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計(jì)分析
[2]；在熱電片熱端加裝蓄熱體，利用蓄熱體的大熱容和強(qiáng)換熱特性，將柴油機(jī)排氣源的大部熱量存儲(chǔ)于蓄熱體中，保證熱電片熱端溫度的穩(wěn)定性；另外除熱電轉(zhuǎn)換器件與冷端和熱端貼合區(qū)域外，冷端和熱端之間的縫隙處采用納米保溫板材料填充，以減少熱量由熱端向冷端傳遞，以維持穩(wěn)定的熱勢(shì)差。設(shè)計(jì)的溫差熱電裝置，熱端換熱區(qū)，耐高溫蓄熱材料填充于不銹鋼高溫?zé)煹纼?nèi)，縫隙處用石墨紙?zhí)畛洌焕涠藫Q熱區(qū)，采用不銹鋼水冷管緊密排布，并與不銹鋼導(dǎo)熱板殼體焊接，不銹鋼導(dǎo)板殼體與水冷管之間灌入導(dǎo)熱油，
綠色科技 2020年24期2021-01-09
- 600 MW機(jī)組空氣預(yù)熱器蓄熱板失效分析
計(jì)為三段蓄熱板：熱端和中溫段蓄熱板厚度為0.5 mm，高度分別為350 mm和1 000 mm，材料為低碳鋼；冷端蓄熱板厚度為0.75 mm，高度為950 mm，材料為抗腐蝕搪瓷鋼。為滿足國(guó)家對(duì)火電廠NOx排放要求，對(duì)該機(jī)組進(jìn)行了SCR脫硝改造。機(jī)組在運(yùn)行1年后，空預(yù)器煙氣側(cè)壓降上升到2 kPa左右，達(dá)到原設(shè)計(jì)鍋爐額定蒸發(fā)量(BMCR)工況下煙氣側(cè)壓降(1.27 kPa)的1.57倍。同時(shí)，空預(yù)器熱一次風(fēng)溫在BMCR工況下約為310 ℃，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于空預(yù)器設(shè)計(jì)
發(fā)電設(shè)備 2020年6期2020-11-27
- 天然氣單流渦流管熱力特性優(yōu)化研究
向流入渦流室，在熱端管作三維強(qiáng)旋湍流“折返”運(yùn)動(dòng)后全部由冷端管排出，將渦流管內(nèi)氣體的熱量更高效地轉(zhuǎn)移到渦流管外壁，以便利用其熱能對(duì)調(diào)壓閥先導(dǎo)氣體進(jìn)行加熱[4-7]。為使SCVT加熱技術(shù)更好地適應(yīng)天然氣管道系統(tǒng)的工況調(diào)整和環(huán)境溫度變化，筆者在前人有關(guān)RHVT的研究基礎(chǔ)上[8-13]，采用數(shù)值模擬方法對(duì)影響SCVT熱力性能的結(jié)構(gòu)參數(shù)和操作參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。1 計(jì)算模型SCVT的計(jì)算區(qū)域?yàn)閲娮?正方形)、渦流室、熱端管和冷端管(如圖1所示)。本研究中將天然氣簡(jiǎn)化為
北京石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年3期2020-10-13
- 基于FLUENT的渦流管內(nèi)部場(chǎng)的數(shù)值模擬及旋流流動(dòng)分析
由噴嘴、渦流室、熱端閥、冷端管、熱端管組成，其中渦流室和熱端管是渦流管能量分離的主要場(chǎng)所。工作原理為：高壓氣體經(jīng)噴嘴膨脹加速后高速切向進(jìn)入渦流室，氣體在渦流室內(nèi)形成高速旋渦流動(dòng)并沿著熱端管壁向熱端閥方向流動(dòng)，由于熱端閥和渦流室之間的壓力差作用，在渦流管軸心區(qū)域產(chǎn)生自熱端閥向冷孔板孔徑方向的反向旋流流動(dòng)，兩股旋渦流體之間發(fā)生能量轉(zhuǎn)換，致使外緣流體溫度增高而內(nèi)緣流體溫度降低，外緣高溫流體自熱端出口流出，內(nèi)緣低溫流體經(jīng)過冷孔板孔徑從冷端出口流出。圖1 渦流管結(jié)構(gòu)
流體機(jī)械 2020年8期2020-09-15
- 延伸波長(zhǎng)InGaAs探測(cè)器封裝用二級(jí)熱電制冷器性能研究
級(jí)熱電制冷器冷、熱端溫差的影響研究以及不同氣體封裝條件下多級(jí)熱電制冷器性能的研究。江世臣等人[8]開展了某星載CCD器件所用熱電制冷器的性能研究,獲得了安裝方式、輸入功耗、負(fù)載功率與冷熱端溫差的對(duì)應(yīng)關(guān)系以及大氣和真空環(huán)境對(duì)制冷器的性能影響。具體應(yīng)用時(shí),InGaAs探測(cè)器封裝用的熱電制冷器通過輻射制冷進(jìn)行冷卻和散熱,熱端溫度不穩(wěn)定,熱電制冷器往往處于273 K以下溫度工作,而關(guān)于熱電制冷器處于低溫下工作時(shí)的性能研究的報(bào)道較少,因此,需要開展低溫下熱電制冷器性
激光與紅外 2020年8期2020-09-03
- 基于機(jī)器視覺的發(fā)動(dòng)機(jī)熱端螺紋缺失檢測(cè)方法
為了實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)熱端總成安裝情況的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，避免在生產(chǎn)過程中出現(xiàn)不合格的產(chǎn)品，以CCT15發(fā)動(dòng)機(jī)熱端總成為研究對(duì)象，重點(diǎn)研究其中各內(nèi)孔螺紋是否缺失的機(jī)器視覺判斷實(shí)現(xiàn)方法，設(shè)計(jì)了一種將采樣約束與相關(guān)像素近圓分布選擇并用的改進(jìn)隨機(jī)Hough圓檢測(cè)方法，提高了熱端總成整體圖像中螺孔及凸焊螺母等目標(biāo)區(qū)域的定位可靠性。將檢測(cè)出的圓個(gè)數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)零件中需要安裝的個(gè)數(shù)進(jìn)行對(duì)比，從而判斷內(nèi)孔螺紋是否漏裝、少裝。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，該方法能準(zhǔn)確并且快速檢測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)熱端總成的螺紋缺失情
軟件導(dǎo)刊 2020年8期2020-09-02
- 熱電腿幾何位形對(duì)熱電發(fā)電器性能的影響
能和增大熱電偶冷熱端溫差是提高TEG性能最直接的兩條途徑。熱電優(yōu)值(ZT)是評(píng)價(jià)TEG性能優(yōu)劣的一個(gè)無量綱量[2]:式中:S、σ、T、κc和κp分別為Seebeck系數(shù)、電導(dǎo)率、絕對(duì)溫度、電子熱導(dǎo)率和晶格熱導(dǎo)率[3]。提高熱電材料的ZT可以有效地優(yōu)化TEG的性能。熱電偶冷熱端溫差主要取決于TEG的應(yīng)用環(huán)境,強(qiáng)化熱端聚熱和冷端散熱有助于提高冷熱端溫差。然而,TEG的性能不僅受材料性質(zhì)及溫差的制約還與熱電腿的尺寸[4]、排列方式及幾何形狀[5-7]緊密相關(guān)。J
上海第二工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年1期2020-04-18
- 基于帕爾帖效應(yīng)的便攜式理療儀系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)研究
制冷效果的影響、熱端風(fēng)扇電壓對(duì)制冷效果的影響和皮膚電傳感器測(cè)試；確保制冷的效果以及快速緩減疲勞。本系統(tǒng)具有制冷速度快、效果好、安全環(huán)保的優(yōu)勢(shì)[7-10]。1 實(shí)驗(yàn)及測(cè)量系統(tǒng)1.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)便攜式理療儀系統(tǒng)主要由7塊鋁板組成，整體可分為兩個(gè)部分，分別是頭部制冷體和軀干制冷體，中間部分使用支撐架連接。頭部制冷體采用 20 cm×15 cm四面制冷的長(zhǎng)方體結(jié)構(gòu)，軀干制冷體采用1.5 m×0.7 m兩面制冷的長(zhǎng)方體結(jié)構(gòu)，其中內(nèi)側(cè)為制冷面，外側(cè)為散熱面。實(shí)驗(yàn)中采
制冷技術(shù) 2019年4期2019-11-01
- 冷卻方式對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻系統(tǒng)溫差發(fā)電器的影響
排氣系統(tǒng)[9]，熱端的溫度足夠高(排氣系統(tǒng)的溫度能達(dá)到600 ℃以上)，但是由于一般的市售溫差發(fā)電片自身不可能承受超過220 ℃以上的溫度，所以不可能利用太高的溫度[10]；如果熱端利用冷卻系統(tǒng)的余熱能量，由于溫差發(fā)電片體積較小，熱端和冷端存在較大的熱量交換，因此主要的問題是如何保證冷端溫度[11]。目前，冷端一般采用外部冷卻的方式，比如自然風(fēng)冷、強(qiáng)制風(fēng)冷及水冷。已有的研究結(jié)果表明，如果采用自然風(fēng)冷，在車速為90 km/h和120 km/h的情況下，溫差發(fā)
車用發(fā)動(dòng)機(jī) 2019年4期2019-08-26
- 中國(guó)自主鑄成重型燃機(jī)大尺寸一級(jí)靜葉
是我國(guó)在重型燃機(jī)熱端核心部件上取得的第一個(gè)重要突破，也是國(guó)家科技重大專項(xiàng)“航空發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)”迄今最重要的里程碑式的成果。被譽(yù)為裝備制造業(yè)“皇冠上的明珠”的燃?xì)廨啓C(jī)，我國(guó)此前僅具備重型燃機(jī)冷端部件制造與總裝能力，尚未掌握其熱端部件設(shè)計(jì)制造核心技術(shù)，也沒有相關(guān)自主研制能力。渦輪第一級(jí)靜葉作為重型燃機(jī)典型的熱端零部件，其核心制造技術(shù)一直處于國(guó)外絕對(duì)封鎖狀態(tài)。專家認(rèn)為，國(guó)家電投旗下中國(guó)聯(lián)合重燃、中科院金屬所、江蘇永瀚等協(xié)同攻關(guān)，既交付了一套質(zhì)量合格的實(shí)物葉片，
發(fā)明與創(chuàng)新·大科技 2019年1期2019-06-17
- 中國(guó)自主鑄成重型燃機(jī)大尺寸一級(jí)靜葉
是我國(guó)在重型燃機(jī)熱端核心部件上取得的第一個(gè)重要突破，也是國(guó)家科技重大專項(xiàng)“航空發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)”迄今最重要的里程碑式的成果。被譽(yù)為裝備制造業(yè)“皇冠上的明珠”的燃?xì)廨啓C(jī)，我國(guó)此前僅具備重型燃機(jī)冷端部件制造與總裝能力，尚未掌握其熱端部件設(shè)計(jì)制造核心技術(shù)，也沒有相關(guān)自主研制能力。渦輪第一級(jí)靜葉作為重型燃機(jī)典型的熱端零部件，其核心制造技術(shù)一直處于國(guó)外絕對(duì)封鎖狀態(tài)。專家認(rèn)為，國(guó)家電投旗下中國(guó)聯(lián)合重燃、中科院金屬所、江蘇永瀚等協(xié)同攻關(guān)，既交付了一套質(zhì)量合格的實(shí)物葉片，
發(fā)明與創(chuàng)新 2019年1期2019-03-26
- 雙粗塔生產(chǎn)優(yōu)級(jí)酒精的差壓蒸餾節(jié)能裝置及其生產(chǎn)工藝
第一醪液預(yù)熱器的熱端入口與第一粗餾塔的頂部酒汽管道連通；第二醪液預(yù)熱器的熱端入口與回收塔的頂部酒汽管道連通，熱端出口與回收塔的回流口連通；第三醪液預(yù)熱器的熱端入口與第一粗餾塔的底部出口管道連通；第一粗餾塔的側(cè)線采出管口與第四醪液預(yù)熱器的冷端入口連通，第四醪液預(yù)熱器的冷端出口與第二粗餾塔的進(jìn)料口連通，第四醪液預(yù)熱器的熱端入口與第二粗餾塔的底部廢醪液管道連通，第四醪液預(yù)熱器的熱端出口與第一粗餾塔的底部塔釜連通。差壓蒸餾節(jié)能裝置還包括粗酒罐；第一粗餾塔、第二粗餾
山東化工 2019年15期2019-02-16
- 基于TED原理的燃?xì)庠畎l(fā)電模型及數(shù)值模擬
個(gè)發(fā)電圈。發(fā)電圈熱端在內(nèi)，接收火焰輻射的溫度；冷端在外，采用水冷的方式提升兩側(cè)的溫差，效果圖如圖1所示。圖1 帶有溫差發(fā)電裝置的燃?xì)庠? 發(fā)電模型及設(shè)計(jì)意義1.1 溫差發(fā)電模型根據(jù)塞貝克效應(yīng)，將P型和N型兩種熱電材料連接構(gòu)成一個(gè)PN熱電偶，將PN熱電偶置于不同溫度之間，兩端出現(xiàn)溫差，如圖2所示。熱激發(fā)效應(yīng)產(chǎn)生，熱端與冷端的電子濃度發(fā)生變化，在濃度梯度的驅(qū)動(dòng)下，空穴和電子從熱源端向冷端轉(zhuǎn)移，形成電動(dòng)勢(shì)，電路閉合即可產(chǎn)生電流[4]，熱電材料就通過兩端溫差可實(shí)現(xiàn)
節(jié)能技術(shù) 2018年6期2019-01-03
- 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子隔板的熱變形分析
1-3]、冷端與熱端溫度差異[4-5]、轉(zhuǎn)子及轉(zhuǎn)子隔板存在熱變形[6-7]等因素的影響，流體會(huì)在不同的倉室之間相互泄漏，造成直接漏風(fēng)，極大地程度影響了鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。掌握預(yù)熱器轉(zhuǎn)子隔板的變形規(guī)律，選擇合適的密封結(jié)構(gòu)，才能優(yōu)化密封效果。對(duì)于空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子的變形問題，王洪躍[8]等人采用數(shù)學(xué)方法，建立了熱態(tài)運(yùn)行時(shí)隔板熱應(yīng)變的數(shù)學(xué)模型，利用熱彈性力學(xué)理論和有限元方法進(jìn)行求解，得到較為準(zhǔn)確的熱應(yīng)變結(jié)果。強(qiáng)君剛[9]等采用ANSYS有限元分析法，對(duì)轉(zhuǎn)子倉室的隔板進(jìn)
電站輔機(jī) 2018年2期2018-08-18
- 20 000 m3/h內(nèi)壓縮流程空分設(shè)備主換熱器操作方法改進(jìn)
程中，向主換熱器熱端導(dǎo)入低壓空氣、高壓空氣或啟動(dòng)增壓透平膨脹機(jī)時(shí)，主換熱器增壓膨脹空氣通道壓力大于2.9 MPa高報(bào)警值、中部溫度小于-133℃低聯(lián)鎖值，增壓膨脹空氣通道安全閥啟跳，膨脹機(jī)因進(jìn)氣溫度降至聯(lián)鎖值自動(dòng)停機(jī)?？辗衷O(shè)備處于停機(jī)狀態(tài)，主換熱器增壓膨脹空氣通道內(nèi)殘存2.3 MPa、-127℃正流增壓膨脹空氣與返流氧氣通道內(nèi)殘存2.4 MPa、-180℃液氧換熱，主換熱器內(nèi)封閉的增壓膨脹空氣通道中增壓膨脹空氣溫度降至液化溫度，增壓膨脹空氣液化。在向主換熱
低溫與特氣 2018年3期2018-07-17
- 驅(qū)動(dòng)電源對(duì)熱電模塊制冷性能的影響
-12706的冷熱端溫差及對(duì)應(yīng)電壓或電流的變化由圖1可知，電流源工況下，當(dāng)I=6 A時(shí)，獲得最大的制冷溫差68 ℃，此時(shí)對(duì)應(yīng)的電壓U=15.2 V。電壓源工況下，當(dāng)U=15.2 V時(shí)，獲得最大的制冷溫差68 ℃，此時(shí)對(duì)應(yīng)的電流I=6 A，且均與表1中數(shù)值相同。即熱電模塊數(shù)據(jù)單中的最大工作電流和最大工作電壓均表示獲得最大冷熱端溫差時(shí)的電流和電壓，且此時(shí)冷端制冷量為0 W，熱端換熱熱阻為0 ℃/W。同時(shí)表明理想工況下，輸入源采用電流源或電壓源的制冷效果是相同的
制冷技術(shù) 2018年2期2018-07-02
- 溫度梯度對(duì)Cu/Sn/Cu微焊點(diǎn)界面反應(yīng)和剪切強(qiáng)度的影響
取200 ℃作為熱端溫度，并通過前期實(shí)驗(yàn)和文獻(xiàn)調(diào)研分別選取20 ℃和0 ℃作為冷端溫度。試樣依次在10、40、130和310 min的時(shí)間時(shí)用自制溫度梯度儀進(jìn)行熱遷移實(shí)驗(yàn)。熱遷移時(shí)，下端接觸熱臺(tái)，上端進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。通過ANSYS軟件模擬焊點(diǎn)處溫度梯度，計(jì)算Cu原子在固態(tài)Sn中的遷移熱和驅(qū)動(dòng)力并進(jìn)行分析。圖1 三明治結(jié)構(gòu)微小焊點(diǎn)尺寸及熱遷移試驗(yàn)示意圖1.3 顯微形貌觀察及剪切強(qiáng)度測(cè)試所有試樣分別采用400#、600#、800#和1200#砂紙進(jìn)行打磨，經(jīng)過A
- 火電廠空預(yù)器密封回收系統(tǒng)節(jié)能改造
向密封裝置、冷、熱端扇形板、轉(zhuǎn)子密封片等組成。冷、熱端扇形板與軸向密封裝置，在滿足冷、熱端徑向密封和軸向密封間隙前提下，采用剛性密封結(jié)構(gòu)固定在設(shè)備內(nèi)。采用自補(bǔ)償功能的熱端徑向密封來解決熱端動(dòng)靜密封間隙；冷端徑向密封片與剛性密封結(jié)構(gòu)組成具有密封區(qū)和回收區(qū)的密封轉(zhuǎn)動(dòng)副，在回收區(qū)域內(nèi)布置回收渠道與回收室相通。冷、熱端徑向回收室和軸向回收室在密封機(jī)構(gòu)內(nèi)相互隔離，各自通過通道與設(shè)備外漏風(fēng)回收裝置中的匯集聯(lián)箱聯(lián)接[2]。鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，金屬轉(zhuǎn)子受熱變形后熱端膨脹量大于
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2018年2期2018-01-19
- 圓臺(tái)式新型空預(yù)器技術(shù)應(yīng)用與改進(jìn)
720mm，其中熱端傳熱元件為FNC板型，高度為1000mm，采用0.5mm厚的鋼板；中間層為FNC板型，高度為420mm，采用0.5mm厚的鋼板；冷端采用DU3板型，高度為300mm，采用0.8mm厚的鋼板。轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)向?yàn)槟孓D(zhuǎn)，即先加熱二次風(fēng)再加熱一次風(fēng)?？疹A(yù)器為48隔倉，采用固定式三密封和環(huán)向密封系統(tǒng)。2 圓臺(tái)式空預(yù)器結(jié)構(gòu)與原理國(guó)內(nèi)外所有的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器轉(zhuǎn)子為圓柱形，高、低溫端截面積相等，造成高溫端流速是低溫端1.5倍以上，空預(yù)器設(shè)計(jì)是控制高溫端介質(zhì)流速，達(dá)
資源節(jié)約與環(huán)保 2017年12期2017-12-27
- 某增壓發(fā)動(dòng)機(jī)排氣熱端耐久性分析與優(yōu)化
某增壓發(fā)動(dòng)機(jī)排氣熱端耐久性分析與優(yōu)化李相旺，黃鳳琴，張志明，何寶俊，鄒雄才，張文龍，王偉民(東風(fēng)汽車公司技術(shù)中心，武漢 430058)某增壓汽油機(jī)中，排氣歧管的隔板倒角與頸部和催化器的殼體都出現(xiàn)開裂。通過仿真分析和對(duì)比試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，隔板倒角和頸部熱應(yīng)力過大是造成開裂的主要原因，而排氣歧管1階模態(tài)頻率過低是催化器殼體開裂的主要原因。通過增大隔板處圓角并增加隔板厚度解決了隔板開裂問題，在頸部加筋解決了頸部開裂問題，而通過優(yōu)化支架并另外增加固定支架提高排氣歧管1階模
汽車工程 2017年10期2017-11-08
- 乘用車排氣系統(tǒng)氣密性研究
按照溫度高低分成熱端與冷端[2]，見圖1所示。離發(fā)動(dòng)機(jī)近的部分叫熱端，一般包括排氣歧管、波紋管、各級(jí)催化器等。當(dāng)氣體離發(fā)動(dòng)機(jī)越遠(yuǎn)，溫度就越低。冷端包括前消音器、后消音器、中間管道和尾管等。實(shí)際工作中，一般將最后一個(gè)氧傳感器后的排氣法蘭，為熱端與冷端的分界點(diǎn)。排氣系統(tǒng)冷、熱端功能不同，熱端零部件主要負(fù)責(zé)解決整車排放問題，冷端主要負(fù)責(zé)降低排氣噪音。由于催化劑的空燃比特性[3]，特別是具有反饋功能的閉環(huán)燃油電控系統(tǒng)，必須保證氧傳感器前的氣密性。試驗(yàn)結(jié)果顯示，如果
汽車實(shí)用技術(shù) 2017年15期2017-09-15
- 非均勻熱通量對(duì)熱電器件性能的影響
之一。但當(dāng)施加于熱端表面的熱通量不均勻時(shí)，熱端表面溫度不均勻，系統(tǒng)性能受到影響?；诖?，建立了熱電器件的熱電轉(zhuǎn)換耦合數(shù)學(xué)模型，分析熱電材料物性參數(shù)，非均勻熱通量等參數(shù)對(duì)熱電器件的功率輸出特性的影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明：材料物性參數(shù)隨溫度的變化對(duì)系統(tǒng)輸出功率的影響不可忽略，熱通量4 W·cm-2時(shí)物性參數(shù)對(duì)系統(tǒng)最高溫度的影響接近4%；非均勻熱通量對(duì)熱電器件輸出特性影響也十分顯著，熱通量均勻度越小，熱端表面溫度分布不均勻性越大，極值溫度越高，高溫區(qū)越小，斷路電壓
化工學(xué)報(bào) 2016年5期2016-08-22
- “Ω”形軸向槽道熱管傳熱系統(tǒng)傳熱能力試驗(yàn)研究
與翅片的溫差以及熱端安裝面與冷端安裝面的溫差。研究表明，熱端安裝面的溫度與冷端安裝面的溫度均隨加熱量的增大而升高；界面材料不同，熱端安裝面與冷端安裝面的溫度分布不同，石墨片作為界面材料時(shí)安裝面的溫度均勻性更好；各個(gè)部分的溫差基本也隨加熱量的增大而增大。熱管 導(dǎo)熱填料 加熱量 溫差1 引 言熱管是一種利用工質(zhì)的蒸發(fā)、凝結(jié)相變和循環(huán)流動(dòng)而工作的器械。熱管具有較高的等溫性，可在小溫差下傳遞大熱流，因而成為高熱流密度散熱的重要手段之一。熱管傳熱系統(tǒng)的性能好壞不僅與
低溫工程 2016年2期2016-06-01
- 機(jī)動(dòng)車“熱電式發(fā)電”系統(tǒng)
成熱電式發(fā)電機(jī)的熱端和冷端。其熱端和水箱的一側(cè)（不帶散熱扇）緊密相連，隔熱材料套在外部，防止發(fā)動(dòng)機(jī)等工作時(shí)釋放的熱量造成冷端溫度過高，降低發(fā)電效率（如圖二）。二、工作原理1.汽車工作時(shí)，攜帶大量熱量的尾氣經(jīng)過排氣管，吸熱絕緣層吸收這些熱量，內(nèi)壁成為熱電式發(fā)電機(jī)的熱端。2.水箱內(nèi)的水為發(fā)動(dòng)機(jī)降溫后，尾氣攜帶的大量熱量使水箱表面升溫，與水箱相連的一端為熱端。由于熱端材料的電子具有的能量比冷端的多，所以熱端的電子此時(shí)傾向于向冷端移動(dòng)。最終熱、冷兩端攜帶不同種電荷
發(fā)明與創(chuàng)新·中學(xué)生 2016年9期2016-05-14
- FJ44-1A渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件裝配關(guān)鍵方法
-1A渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件裝配關(guān)鍵方法史珂 (中國(guó)民用航空飛行學(xué)院,四川廣漢618307)摘要:在發(fā)動(dòng)機(jī)維修中，熱端部件檢查是一項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)、難度大、風(fēng)險(xiǎn)高的僅次于翻修的深度維修工作，而部件裝配又是熱端部件檢查工作中難度最大、風(fēng)險(xiǎn)最高的環(huán)節(jié)，通過對(duì)FJ44-1A渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件裝配工作的研究和維護(hù)經(jīng)驗(yàn)的積累，本文總結(jié)了FJ44-1A渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件裝配的關(guān)鍵方法，為有效降低維修差錯(cuò)風(fēng)險(xiǎn)、避免重大經(jīng)濟(jì)損失，保證飛行安全提供了技術(shù)支撐。關(guān)鍵詞:FJ44-
山東工業(yè)技術(shù) 2015年9期2015-08-02
- 汽車發(fā)動(dòng)機(jī)排氣余熱溫差發(fā)電技術(shù)的研究
e3熱電模塊，在熱端280℃、冷端30℃時(shí)，具有7.2%的熱電轉(zhuǎn)換效率，該溫差下單體模塊最大功率可達(dá)24W，能量密度為1 W/cm2[4]。目前適用于各溫度范圍的常見熱電材料如表1所示。表1 不同溫度范圍可選擇的熱電材料2 溫差發(fā)電裝置結(jié)構(gòu)溫差發(fā)電（TEG）裝置的作用是在其表面安裝熱電模塊和傳遞熱量，其結(jié)構(gòu)取決于熱源和冷源的種類、熱電模塊的性能和冷端表面的散熱方式，目前通常有圓桶式、平板式TEG裝置等[5]。本文結(jié)合汽車排氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及系統(tǒng)冷卻散熱方式
汽車技術(shù) 2015年4期2015-01-07
- 熱端閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)與應(yīng)用
的換熱網(wǎng)絡(luò)，稱為熱端（hot-end）閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)；只需要熱公用工程的換熱網(wǎng)絡(luò)，稱為冷端（cold-end）閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)。伴隨夾點(diǎn)理論的發(fā)展與完善［3－5］，閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)在過程工業(yè)換熱網(wǎng)絡(luò)綜合與優(yōu)化過程中的應(yīng)用日趨成熟，特別是夾點(diǎn)理論與數(shù)學(xué)規(guī)劃方法［6－8］的有機(jī)結(jié)合，大大提升了換熱網(wǎng)絡(luò)綜合與優(yōu)化的實(shí)用性和精確性。但截止目前，針對(duì)閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用研究相對(duì)匱乏，換言之，閾值問題換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化與綜合方法研究滯后于常規(guī)換熱網(wǎng)絡(luò)［9］。熱端
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2014年4期2014-12-31
- 高頻脈沖管制冷機(jī)回?zé)崞飨辔惶匦詢?yōu)化方法研究
表征的是回?zé)崞骼?span id="syggg00" class="hl">熱端質(zhì)量流幅值、壓力波幅值(壓比)及質(zhì)量流與壓力波之間的相位角，回?zé)崞骼洹?span id="syggg00" class="hl">熱端質(zhì)量流及壓力波相位矢量圖如圖1［2］。圖1 回?zé)崞髻|(zhì)量流及壓力波相位矢量圖Fig.1 Phasor diagram of regenerator部分工程項(xiàng)目對(duì)于脈沖管制冷機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行了限制，在回?zé)崞鹘Y(jié)構(gòu)尺寸確定時(shí)，回?zé)崞骼涠讼辔惶匦詻Q定了冷端的聲功及回?zé)崞鲹p失的大小，進(jìn)而決定了整機(jī)的制冷量;回?zé)崞骼涠讼辔惶匦杂种苯記Q定了回?zé)崞?span id="syggg00" class="hl">熱端的質(zhì)量流幅值、壓力波幅值及相位角
低溫工程 2014年4期2014-12-22
- 一種電柜專用制冷型除濕器系統(tǒng)研究
制冷片分為冷端與熱端，兩邊均連接換熱片。濕空氣中的水分在冷端換熱片表面凝結(jié)，液態(tài)水排出孔流出。由于風(fēng)扇的抽吸作用，凝結(jié)后的冷空氣流至熱端換熱片，對(duì)熱端換熱，同時(shí)考慮到熱端換熱的問題，空氣補(bǔ)償孔可提供額外的冷卻空氣，防止制冷片的熱端過熱。圖1 制冷系統(tǒng)工作原理1．3．2 半導(dǎo)體制冷原理半導(dǎo)體制冷是Peltier效應(yīng)在制冷技術(shù)方面的應(yīng)用。如圖2所示，把一只P型半導(dǎo)體元件和一只N型半導(dǎo)體元件聯(lián)結(jié)成熱電偶，接上直流電源后，在接頭處就會(huì)產(chǎn)生溫差和熱量的轉(zhuǎn)移，電流的路
機(jī)械與電子 2014年1期2014-11-27
- 半導(dǎo)體冷藏箱熱端最佳散熱方式的實(shí)驗(yàn)研究
制冷效果，相應(yīng)地熱端需要釋放出大量的熱[1].據(jù)半導(dǎo)體制冷規(guī)律可知，半導(dǎo)體制冷過程中，熱端溫度的高低，對(duì)半導(dǎo)體制冷的冷量傳遞有極大的影響.熱端散熱不良好，則會(huì)引起熱端溫度上升到很高，降低半導(dǎo)體制冷系統(tǒng)的制冷能力，從而降低半導(dǎo)體冷藏箱的整體運(yùn)行效率.只有將熱端釋放的熱量及時(shí)帶走，半導(dǎo)體制冷裝置的制冷效果才會(huì)理想.因此，選擇合適且高效的熱端散熱方式對(duì)于提高半導(dǎo)體冷藏箱制冷效率來說是至關(guān)重要的.1 三種散熱方式的理論分析為了使半導(dǎo)體蓄冷箱熱端能夠有效地散熱，本文
- 多級(jí)熱電制冷器的數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)研究
行了測(cè)試研究，在熱端溫度282 K的情況下使冷端達(dá)到了149 K［2］。新加坡國(guó)立大學(xué)的X C Xuan對(duì)多級(jí)熱電制冷器進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)試和優(yōu)化設(shè)計(jì)，用實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)說明了采用分離電流的熱電制冷器具有較大的制冷能力和更高的COP［3］。ANSYS 公司的 Elena E．Antonova、David C．Looman采用ANSYS Thermal-Electric模塊模擬了單級(jí)和多級(jí)熱電制冷器，發(fā)現(xiàn)模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果相符，為熱電制冷器的模擬分析設(shè)計(jì)提供了數(shù)值模擬
制冷學(xué)報(bào) 2014年2期2014-08-03
- 熱端溫度對(duì)直線型脈沖管制冷機(jī)的影響分析
200083)熱端溫度對(duì)直線型脈沖管制冷機(jī)的影響分析張安闊1，2陳 曦1吳亦農(nóng)2張 華1楊開響2(1上海理工大學(xué) 上海 200093)(2中國(guó)科學(xué)院上海技術(shù)物理研究所 上海 200083)基于一臺(tái)單級(jí)直線型脈沖管制冷機(jī)，研究分析了熱端溫度變化對(duì)制冷機(jī)性能的影響關(guān)系。建立了一維數(shù)值模型，分析了高頻脈沖管制冷機(jī)內(nèi)部相關(guān)熱力學(xué)參數(shù)隨熱端溫度變化的關(guān)系，從而揭示了熱端溫度變化影響整機(jī)性能的作用機(jī)理。最后通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和模擬值的比較研究，驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。脈沖管制
低溫工程 2013年4期2013-09-17
- 某空間光譜成像儀熱管理初析
求上，兩臺(tái)制冷機(jī)熱端和壓縮機(jī)分別是-40℃～0℃和-40℃～10℃，視頻處理器盒體-10℃～45℃，光學(xué)鏡頭組件及其支撐結(jié)構(gòu)件則要求在20℃±2℃的水平；在工作熱耗上，兩臺(tái)制冷機(jī)工作峰值熱耗共計(jì)295W，3臺(tái)視頻處理器熱耗分別為17W、25W和25W。圖1 成像儀系統(tǒng)簡(jiǎn)圖Fig.1 Diagram of imager system3 內(nèi)熱源熱設(shè)計(jì)思路3.1 內(nèi)熱源熱控任務(wù)特點(diǎn)及難點(diǎn)成像儀外罩、底板、光學(xué)鏡頭支架等主體結(jié)構(gòu)溫度要求20℃附近，成像儀內(nèi)熱源處在
航天返回與遙感 2012年6期2012-10-11
- 半導(dǎo)體制冷器制冷參數(shù)的性能分析
N-P型電臂冷、熱端的邊界條件對(duì)制冷參數(shù)的影響有很重要的意義。半導(dǎo)體制冷器的制冷參數(shù)的公式都是在冷、熱端溫度不變的第一類邊界條件下推導(dǎo)出來的,但是在實(shí)際情況下,由于環(huán)境條件的變化,半導(dǎo)體制冷器并不是在標(biāo)準(zhǔn)的工況下運(yùn)行,而且當(dāng)需要考慮環(huán)境條件 (散熱強(qiáng)度)變化對(duì)半導(dǎo)體制冷器的影響時(shí),對(duì)半導(dǎo)體制冷器冷、熱端在第三類邊界條件下的研究是有一定的實(shí)際意義的。文獻(xiàn) [1]對(duì)此進(jìn)行了分析,但是沒有考慮湯姆遜效應(yīng)的影響。文獻(xiàn)[2]對(duì)半導(dǎo)體制冷器的結(jié)構(gòu)尺寸及熱電材料相關(guān)物性
制冷 2012年3期2012-08-03
- 南熱600 MW超臨界機(jī)組回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器改造
元件分兩層布置，熱端傳熱元件采用0.5 mm厚碳鋼鋼板，DU3板型布置，熱端所有傳熱元件高度為950 mm；冷端傳熱元件采用0.8 mm鋼板兩面涂搪瓷，涂搪瓷后總厚度為1.2 mm，DFC板型布置，冷端所有傳熱元件高度900 mm。冷、熱端傳熱元件均采用模式布置，共分48小倉，與冷、熱端扇形板形成雙、三密封。2 運(yùn)行情況分析南熱1號(hào)機(jī)組于2010年1月21日通過168 h試運(yùn)行，投運(yùn)后一直存在排煙溫度較高的問題。2010年夏季，排煙溫度經(jīng)常達(dá)到150℃以上
電力工程技術(shù) 2012年1期2012-07-03
- 行波熱聲發(fā)動(dòng)機(jī)末端耦合方式研究
際系統(tǒng)吻合，設(shè)定熱端溫度上限為923 K(即650℃)。圖3所示為系統(tǒng)頻率隨負(fù)載阻抗實(shí)部的變化關(guān)系。針對(duì)4個(gè)不同諧振管，系統(tǒng)頻率均為67.7 Hz且基本保持不變，這樣即可保證在相同的熱端溫度下發(fā)動(dòng)機(jī)環(huán)路聲功轉(zhuǎn)換特性相同。圖3 頻率隨阻抗實(shí)部的變化曲線Fig.3 Frequency vs.Rez圖4至圖7分別表示熱端溫度、諧振管耗散聲功、凈輸出聲功(RC負(fù)載消耗聲功)和效率(凈輸出聲功除以輸入加熱功率)隨負(fù)載阻抗實(shí)部的變化關(guān)系。隨著阻抗實(shí)部減小，熱端溫度逐漸
低溫工程 2011年3期2011-02-26