跨距
- 時(shí)速160公里剛性接觸網(wǎng)定位點(diǎn)導(dǎo)高偏差研究
用弓網(wǎng)耦合模型對(duì)跨距、弓頭剛度、弓頭阻尼、懸掛結(jié)構(gòu)等效剛度等弓網(wǎng)參數(shù)進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)[5]進(jìn)行了受電弓靜態(tài)抬升力選取，并利用正交實(shí)驗(yàn)法對(duì)受電弓結(jié)構(gòu)參數(shù)影響弓網(wǎng)受流性能的重要程度進(jìn)行研究。文獻(xiàn)[6]基于有限元法建立弓網(wǎng)仿真模型，分析了全錨段定位點(diǎn)剛度整體變化以及僅錨段關(guān)節(jié)處定位點(diǎn)變化時(shí)的弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)性能。文獻(xiàn)[7-8]將剛性接觸網(wǎng)懸掛結(jié)構(gòu)等效為彈簧結(jié)構(gòu)，受電弓結(jié)構(gòu)等效為質(zhì)量塊模型，對(duì)跨距及懸掛結(jié)構(gòu)剛度等進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)[9]建立了弓網(wǎng)仿真模型，對(duì)160 km/h
電氣化鐵道 2023年6期2024-01-08
- 間隔跨距對(duì)玄武巖纖維/聚酰亞胺纖維三維間隔熱防護(hù)織物性能的影響
多種測(cè)試研究間隔跨距對(duì)玄武巖纖維/聚酰亞胺纖維三維間隔熱防護(hù)面料性能的影響,以有效減少消防服面料層數(shù),降低面料質(zhì)量。1 試驗(yàn)部分1.1 試驗(yàn)原料本文設(shè)計(jì)的三維間隔機(jī)織物上層經(jīng)紗、緯紗以及間隔紗采用278.2 tex的玄武巖纖維長(zhǎng)絲紗(西晉投玄武巖開(kāi)發(fā)有限公司),下層經(jīng)紗、緯紗采用71.43 tex×2的聚酰亞胺短纖紗(江蘇奧神新材料股份有限公司)。1.2 三維間隔機(jī)織物結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)三維間隔機(jī)織物的上層為玄武巖長(zhǎng)絲紗單層結(jié)構(gòu),下層為聚酰亞胺纖維雙層結(jié)構(gòu)[12],
毛紡科技 2023年9期2023-10-18
- 毛竹桿純彎構(gòu)件受力性能試驗(yàn)研究
者主要探究毛竹的跨距、直徑對(duì)毛竹梁初始剛度、極限承載力和撓度等抗彎性能的影響。選用24 根兩種不同跨距和直徑的毛竹進(jìn)行受彎試驗(yàn)，對(duì)比其受彎性能，并分析了直徑為100、120 mm 和跨距為3 000、3 600 mm 四種不同毛竹梁受彎破壞時(shí)的受壓區(qū)高度。1 試驗(yàn)概況1.1 竹條標(biāo)準(zhǔn)件抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)1.1.1 試件設(shè)計(jì) 竹條標(biāo)準(zhǔn)件取自同批砍伐風(fēng)干后10 根不同的毛竹，從每根毛竹的根部和梢部各取2 組竹條標(biāo)準(zhǔn)件，總共40 組試件。試件長(zhǎng)度為220 mm，截面高
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2023年4期2023-08-31
- 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)碟式分離機(jī)動(dòng)力學(xué)特性的影響研究
隨支承剛度、支承跨距、懸臂長(zhǎng)度的變化規(guī)律,針對(duì)每一個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)均設(shè)置有5個(gè)工況點(diǎn),通過(guò)對(duì)計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析,了解相應(yīng)參數(shù)變化時(shí)動(dòng)力學(xué)特性的變化趨勢(shì)。各工況設(shè)置的參數(shù)見(jiàn)表1。表1 參數(shù)設(shè)置表3 結(jié)果分析本文探究的碟式分離機(jī)動(dòng)力學(xué)特性主要包括3個(gè)方面,分別為軸系臨界轉(zhuǎn)速、軸系不平衡響應(yīng)以及軸系應(yīng)力。轉(zhuǎn)鼓處的振幅大小直接關(guān)系到碟式分離機(jī)的性能,故選取轉(zhuǎn)鼓質(zhì)心處節(jié)點(diǎn)作為參考點(diǎn),考察各參數(shù)變化對(duì)軸系不平衡響應(yīng)的影響。根據(jù)DyRoBeS的仿真結(jié)果,碟式分離機(jī)軸系的主要模
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2023年7期2023-08-21
- 除塵工程煙風(fēng)道在高空長(zhǎng)跨距方面的設(shè)計(jì)
常需要用到管道長(zhǎng)跨距高空架設(shè)。特殊情況下，除塵煙風(fēng)道由于荷載較重，原有構(gòu)筑物因加固或改造難度大，需要另找位置新設(shè)支架。4）多數(shù)管道的布置跨距較長(zhǎng)。對(duì)于已建的鋼鐵廠，新增的環(huán)境除塵管道因?yàn)榈孛鎴?chǎng)地有限的原因，難以找到合適的地面支撐點(diǎn)。對(duì)于管道的支撐點(diǎn)設(shè)計(jì)往往出現(xiàn)“無(wú)處下腳”，因此，設(shè)計(jì)支撐點(diǎn)只能“見(jiàn)縫插針”，利用一切可以利用的空?qǐng)龅?。因此，支架間的間距有時(shí)會(huì)超過(guò)設(shè)計(jì)跨距。對(duì)于高空長(zhǎng)跨距的煙風(fēng)道一般直徑較大，且重量較重，設(shè)計(jì)中如不加重視，將會(huì)增加安全隱患。因此
工業(yè)安全與環(huán)保 2023年2期2023-02-10
- 澆注式隔熱鋁合金幕墻立柱的雙跨連續(xù)梁強(qiáng)度計(jì)算理論推導(dǎo)及用Python 語(yǔ)言編程繪制雙跨連續(xù)梁彎矩圖剪力圖
1] 里是以特殊跨距結(jié)構(gòu)形式推導(dǎo)出的相關(guān)計(jì)算公式，為適應(yīng)形勢(shì)發(fā)展的需要，對(duì)文獻(xiàn)[1] 中的計(jì)算模型優(yōu)化為普遍跨距結(jié)構(gòu)形式，并對(duì)推導(dǎo)過(guò)程從材料力學(xué)計(jì)算角度進(jìn)行了更進(jìn)一步深化，推導(dǎo)過(guò)程采用的理論依據(jù)會(huì)在相關(guān)章節(jié)詳細(xì)說(shuō)明，主要依據(jù)參考文獻(xiàn)[2]、[3] 及[4]。為順應(yīng)“碳達(dá)峰”“碳中和”的綠色低碳循環(huán)發(fā)展戰(zhàn)略，利用Python 中的繪圖庫(kù)Matplotlib，對(duì)雙澆注式槽口隔熱鋁合金幕墻立柱的雙跨連續(xù)梁彎矩圖剪力圖繪制做了算例。1 普通鋁合金簡(jiǎn)支梁和澆注式隔熱
中國(guó)建筑金屬結(jié)構(gòu) 2022年10期2022-11-08
- 超長(zhǎng)跨距起重機(jī)主梁制造工藝研究
4)0 引言超長(zhǎng)跨距起重機(jī)一般指主梁跨距超過(guò)40 m的起重機(jī)，隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，各種大型基建工程不斷涌現(xiàn)，對(duì)超大型設(shè)備的需求也越來(lái)越大，超大型設(shè)備對(duì)生產(chǎn)商的制造能力提出了更高的要求，本文以太原重工股份有限公司為某核電站制造的超長(zhǎng)跨距橋式起重機(jī)為例，研究一種超長(zhǎng)跨距起重機(jī)主梁的制造工藝。常規(guī)起重機(jī)的制造工藝為：首先由結(jié)構(gòu)車間焊接成型，轉(zhuǎn)運(yùn)到后處理車間整體噴砂；接著轉(zhuǎn)運(yùn)到涂裝車間噴涂底漆；最后轉(zhuǎn)運(yùn)到裝配車間進(jìn)行機(jī)構(gòu)及電氣裝配、調(diào)試、面漆涂裝等，需要綜
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年5期2022-10-28
- 電主軸最佳跨距理論計(jì)算與仿真分析
)0 前言主軸的跨距設(shè)計(jì)對(duì)主軸的力學(xué)性能有較大影響。目前，已有學(xué)者對(duì)主軸跨距的優(yōu)化設(shè)計(jì)進(jìn)行了相關(guān)研究[1-4]，但是大多數(shù)研究成果僅限于理論公式計(jì)算或仿真分析，未能對(duì)兩者進(jìn)行綜合分析及評(píng)價(jià)，以提供有效的建議及方案，而且研究對(duì)象通常是結(jié)構(gòu)十分簡(jiǎn)單的階梯狀光軸，與實(shí)際復(fù)雜的電主軸轉(zhuǎn)動(dòng)組件結(jié)構(gòu)差異較大。陳維范和薛丹[1]對(duì)最佳跨距經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了詳細(xì)推導(dǎo)，并利用有限元方法對(duì)車床機(jī)械主軸進(jìn)行了靜力學(xué)及模態(tài)分析仿真，但僅針對(duì)經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證與對(duì)比，并未進(jìn)行
機(jī)床與液壓 2022年1期2022-10-14
- 臺(tái)風(fēng)地區(qū)架空煤氣管道設(shè)計(jì)要點(diǎn)
這樣能取得更大的跨距，節(jié)約支架工程量。本路段煤氣管道眾多，考慮總圖限值，管道分兩層布置，下層3 根較大管徑煤氣管道，上層2 根較小煤氣管道架設(shè)在下層中間大煤氣管道上，還有一些氧、氮、氬、蒸汽等小管道分別架設(shè)在下層兩邊的煤氣管道上。管道斷面布置見(jiàn)圖1。2 支架跨距計(jì)算煤氣管道的跨距應(yīng)按強(qiáng)度與剛度條件分別計(jì)算［1］。強(qiáng)度條件是控制管道自重彎曲應(yīng)力不超過(guò)管材的許用外載彎曲應(yīng)力值，根據(jù)這個(gè)條件計(jì)算的管道跨距，稱為按強(qiáng)度條件計(jì)算的跨距。剛度條件是限制管道自重產(chǎn)生的彎
冶金動(dòng)力 2022年4期2022-09-06
- 主減速器主動(dòng)齒輪軸承工作壽命的仿真研究
了支撐軸承在不同跨距下的工作壽命，通過(guò)在30305 TRB(圓錐滾子軸承)和30306 TRB之間設(shè)置合理的跨距以支持傳動(dòng)齒輪，改善了齒輪嚙合狀態(tài)，延長(zhǎng)了軸承的使用壽命，進(jìn)而減少齒輪嚙合的振動(dòng)和噪聲，提高了車輛NVH性能。1 軸承工作壽命計(jì)算主減速器的主動(dòng)齒輪由30305軸承和30306軸承支撐，結(jié)構(gòu)如圖1所示。齒輪之間的嚙合產(chǎn)生徑向力FR和軸向力FA。本文根據(jù)力的方向研究30306軸承的工作壽命，通過(guò)設(shè)置兩軸承間的合理跨距來(lái)支持主動(dòng)齒輪，齒輪嚙合力的狀態(tài)
技術(shù)與市場(chǎng) 2022年7期2022-07-16
- 剛性接觸網(wǎng)錨段關(guān)節(jié)布置研究
，自重?fù)隙容^?。?span id="syggg00" class="hl">跨距6，8，10 m的跨中撓度分別為1.2，3.4，7.8 mm），靜態(tài)彈性不均勻（跨中與懸吊點(diǎn)的彈性相差1～2個(gè)數(shù)量級(jí)，彈性差異系數(shù)達(dá)45%～98%）[1]，再加上關(guān)節(jié)處剛度和質(zhì)量分布不連續(xù)，導(dǎo)致關(guān)節(jié)處易形成硬點(diǎn)，對(duì)受電弓產(chǎn)生沖擊，降低受流質(zhì)量。因此，為改善弓網(wǎng)受流質(zhì)量，提高剛性接觸網(wǎng)的運(yùn)行速度，有必要對(duì)錨段關(guān)節(jié)的布置進(jìn)行全面系統(tǒng)的研究。2 錨段關(guān)節(jié)布置研究2.1 關(guān)節(jié)立面布置關(guān)節(jié)處接觸力變化如圖1所示。當(dāng)?shù)?懸吊點(diǎn)不抬高（安裝高度按設(shè)計(jì)
電氣化鐵道 2022年3期2022-06-30
- 剛性接觸網(wǎng)跨距的速度適應(yīng)性研究
剛性接觸網(wǎng)的標(biāo)準(zhǔn)跨距值。本研究利用弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)仿真手段，選取弓網(wǎng)接觸力標(biāo)準(zhǔn)差、最大值、最小值為性能指標(biāo)，比較分析剛性接觸網(wǎng)跨距為6 m和8 m時(shí)不同運(yùn)行速度、不同受電弓類型下的弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)性能。為得到更優(yōu)的弓網(wǎng)接觸力性能指標(biāo)，剛性接觸網(wǎng)在160 km/h及以下速度運(yùn)行時(shí)，對(duì)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)跨距宜選用8 m;在200 km/h及以下速度運(yùn)行時(shí)，對(duì)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)跨距值宜選用6 m;DSA250型受電弓與6 m跨距剛性接觸網(wǎng)的接觸質(zhì)量具有優(yōu)勢(shì)，統(tǒng)計(jì)值能滿足240 km/h運(yùn)行要求。關(guān)
河南科技 2022年9期2022-05-31
- 跨座式單軌列車-軌道梁耦合動(dòng)力學(xué)特性研究
以探討不同軌道梁跨距和載重狀態(tài)對(duì)系統(tǒng)響應(yīng)的影響。結(jié)果表明：軌道梁跨中豎向撓度和橫向撓度均隨跨距的增加而增大，跨中豎向撓度影響更顯著;跨中豎向撓度隨載客量的增大而增大，橫向撓度基本不受載客量的影響。研究可為跨座式單軌交通系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化和運(yùn)輸管理提供理論基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：跨座式單軌;列車-軌道梁耦合;跨距;載重;運(yùn)行平穩(wěn)性 中圖分類號(hào)：U441? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ?
內(nèi)燃機(jī)與配件 2021年5期2021-09-10
- 基于DOE算法的渦旋壓縮機(jī)曲軸支承跨距優(yōu)化及動(dòng)態(tài)性能研究*
響因素之中，支撐跨距是相對(duì)比較重要的一個(gè)影響因素[2]。在曲軸零件的設(shè)計(jì)中,關(guān)鍵問(wèn)題是選擇合理的支承跨度[3]。如果支撐跨距選擇不當(dāng),在交變氣體力作用下會(huì)引起曲軸偏心段的大位移,從而引起渦旋壓縮機(jī)的振動(dòng)和磨損,更會(huì)增加滾動(dòng)頭的磨損和軸承中滾動(dòng)體、內(nèi)外環(huán)及支承件的磨損,從而大大縮短壓縮機(jī)的使用壽命[4]。不管是在國(guó)內(nèi)還是國(guó)外,對(duì)于曲軸優(yōu)化設(shè)計(jì)領(lǐng)域的研究以及動(dòng)態(tài)性能領(lǐng)域的研究都相對(duì)較少。劉濤[5]根據(jù)渦旋壓縮機(jī)的動(dòng)力學(xué)模型,建立了曲軸的有限元模型,通過(guò)軟件分析
機(jī)電工程 2021年8期2021-08-23
- 核電站凝汽器冷卻管防碰摩優(yōu)化設(shè)計(jì)
意圖1.2 優(yōu)化跨距布置避免冷卻管振動(dòng)碰摩的最主要方法是在冷卻管上加入支撐隔板， 通過(guò)改變冷卻管自身的振動(dòng)屬性來(lái)實(shí)現(xiàn)。 因此確定支撐管板數(shù)量、 跨距布置方案是設(shè)計(jì)中最基礎(chǔ)、 最關(guān)鍵的部分。根據(jù)HEI 標(biāo)準(zhǔn) （第九版）[2]，冷卻管的計(jì)算最大跨距L 為：式中： L0為基本跨距； K1為冷卻管外徑與壁厚修正系數(shù)； K2為冷卻管排列間隙修正系數(shù)； K3為冷卻管材料修正系數(shù)?；?span id="syggg00" class="hl">跨距和各修正系數(shù)可根據(jù)參數(shù)查表求得。根據(jù)HEI 標(biāo)準(zhǔn)要求， 設(shè)計(jì)端跨距需小于計(jì)算最大跨
東方汽輪機(jī) 2021年2期2021-07-19
- 剛性接觸網(wǎng)跨距對(duì)弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)性能的影響分析
能要求越來(lái)越高。跨距是剛性接觸網(wǎng)的一項(xiàng)關(guān)鍵參數(shù)，弓網(wǎng)之間的良好受流質(zhì)量需要選取合理的跨距，鑒于此，有必要對(duì)不同速度等級(jí)下剛性接觸網(wǎng)跨距的選取進(jìn)行研究。目前，針對(duì)不同速度等級(jí)下剛性接觸網(wǎng)跨距選取的研究較少，文獻(xiàn)[2～4]建立弓網(wǎng)耦合模型，通過(guò)靜力分析與弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)仿真分析僅研究了在160 km/h及以下速度等級(jí)下與某種型號(hào)受電弓相匹配的跨距方案，尚未對(duì)在不同速度等級(jí)下與不同型號(hào)受電弓相適應(yīng)的剛性接觸網(wǎng)跨距進(jìn)行研究。本文建立剛性接觸網(wǎng)與受電弓模型，采用弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)仿真
電氣化鐵道 2021年3期2021-07-15
- 剛性接觸網(wǎng)相鄰跨距比速度適應(yīng)性仿真分析
。剛性接觸網(wǎng)相鄰跨距較大會(huì)導(dǎo)致匯流排出現(xiàn)負(fù)弛度。受電弓高速運(yùn)行時(shí)，若滑板不能適應(yīng)相鄰跨匯流排的撓度變化，會(huì)導(dǎo)致滑板和接觸線間產(chǎn)生拉弧及滑板撞擊匯流排等現(xiàn)象，將會(huì)給弓網(wǎng)受流及滑板磨耗帶來(lái)不良影響。在剛性接觸網(wǎng)平面布置設(shè)計(jì)中，車站風(fēng)孔、人防防淹門等結(jié)構(gòu)不利于懸掛點(diǎn)的布置，影響相鄰跨距比取值。因此，有必要對(duì)受電弓通過(guò)站端關(guān)節(jié)繼而通過(guò)關(guān)節(jié)相鄰跨距比較大區(qū)段時(shí)的弓網(wǎng)受流性能進(jìn)行分析。目前，《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》[1]尚未對(duì)剛性接觸網(wǎng)相鄰跨距比取值做出規(guī)定，《城際鐵路設(shè)計(jì)規(guī)
電氣化鐵道 2021年3期2021-07-15
- 不同列車運(yùn)行速度下架空剛性接觸網(wǎng)跨距的選擇
來(lái)關(guān)于剛性接觸網(wǎng)跨距的研究日趨增多，如設(shè)計(jì)速度為120 km/h條件下剛性接觸網(wǎng)的跨距選擇[1]、剛性接觸網(wǎng)最大支撐間距和最大坡度的計(jì)算方法[2]等。本文主要針對(duì)不同列車運(yùn)行速度條件下，從接觸網(wǎng)波動(dòng)傳播速度及接觸網(wǎng)系統(tǒng)不平順度等方面進(jìn)行研究分析，得出架空剛性接觸網(wǎng)的跨距布置原則的建議方案。1 剛性接觸網(wǎng)跨距選擇概述剛性接觸網(wǎng)系統(tǒng)主要由定位裝置、匯流排和接觸線等組成。弓網(wǎng)受流過(guò)程表現(xiàn)為運(yùn)動(dòng)的受電弓與接觸網(wǎng)進(jìn)行滑動(dòng)接觸的過(guò)程。整個(gè)弓網(wǎng)接觸系統(tǒng)可視為以跨距為周期
城市軌道交通研究 2021年6期2021-06-29
- 隨車起重機(jī)底盤(pán)及整機(jī)工況仿真分析計(jì)算
、支腿液壓缸伸出跨距、支腿液壓缸完全伸出時(shí)的盈余伸縮量等因素，才能得出并比較支腿液壓缸受力及傳遞到起重機(jī)底座的綜合支撐力及力矩影響。2.1 起重機(jī)安裝位置當(dāng)起重機(jī)安裝時(shí)，可置于底盤(pán)車前方、中部及后方位置，且這3種安裝方式并無(wú)明顯優(yōu)劣之分，應(yīng)根據(jù)各種底盤(pán)車的特點(diǎn)分別畫(huà)出傾覆線，并依據(jù)前后橋的接觸輪胎計(jì)算分配支腿液壓缸支撐力。2.2 起吊載荷位置起重機(jī)分析計(jì)算時(shí)，在ADAMS分析軟件中將底盤(pán)車6個(gè)輪胎簡(jiǎn)化為6個(gè)接觸點(diǎn)，并將起重機(jī)與底盤(pán)車連接騎馬螺栓約束，理解為
起重運(yùn)輸機(jī)械 2021年7期2021-05-04
- 基于傳遞矩陣法的齒輪系統(tǒng)軸承跨距優(yōu)化研究
緊力一定時(shí)，軸承跨距對(duì)支撐剛度有直接影響[4]。傳輸矩陣可以描述線性化MIMO系統(tǒng)（多輸入多輸出系統(tǒng)）的輸入和輸出之間的關(guān)系，輸入和輸出是各單元的末端狀態(tài)矢量，包括位移，角位移，彎矩和剪切應(yīng)力。以自由端為約束條件得到特征方程，并通過(guò)相關(guān)參數(shù)的計(jì)算得到系統(tǒng)在不同支承跨度下的固有頻率[5,6]。通過(guò)主動(dòng)齒輪軸的模態(tài)分析和主減速器的振動(dòng)試驗(yàn)可以確定應(yīng)避免的共振頻率范圍，從而得到最佳的軸承跨距。裴大明用有限元方法從靜剛度的角度出發(fā)建立數(shù)控鏜銑床主軸部件模型，并計(jì)算
制造業(yè)自動(dòng)化 2021年3期2021-04-04
- 綜放工作面大跨距切眼支護(hù)技術(shù)研究
寸不斷增大，切眼跨距甚至達(dá)到10 m以上［1-3］。對(duì)于綜放工作面開(kāi)采，隨著切眼斷面的增大加上切眼是煤層巷道，增加了巷道圍巖的擾動(dòng)深度，降低了圍巖本身的強(qiáng)度和自穩(wěn)能力，其礦山壓力顯現(xiàn)愈加強(qiáng)烈［4-5］，導(dǎo)致一般支護(hù)難以有效控制圍巖變形破壞而造成冒頂事故的發(fā)生，影響工作面的正?；夭缮踔翆?duì)井下人員及設(shè)備造成巨大生命財(cái)產(chǎn)損失。因此，大跨距切眼支護(hù)技術(shù)的研究對(duì)煤礦安全開(kāi)采具有十分重要的意義。1 工程概況龐龐塔礦9-301 工作面開(kāi)采2#煤層。2#煤層平均厚度為7.
江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 多層礦協(xié)同開(kāi)采頂板穩(wěn)定性研究
應(yīng)力表達(dá)式與極限跨距表達(dá)式；第二是利用面能量釋放求解埋深1 200 m以內(nèi)多采區(qū)頂板極限跨距［9］。前者在考慮巖層厚度比（h1/h2）對(duì)頂板荷載影響時(shí)忽略了巖層厚度和（h1+h2）的作用，且利用2種方法求得的2個(gè)極限跨距公式也沒(méi)有進(jìn)行對(duì)比分析。本研究將在此基礎(chǔ)上，研究在頂板各巖層厚度之和不變的前提下巖層厚度比對(duì)頂板荷載的影響，對(duì)比分析不同方法求得的頂板極限跨距。1 多層礦開(kāi)采協(xié)同處理方法1.1 礦體特性上橫山礦段共有12個(gè)礦體，自下而上分別為v1、v2、…
金屬礦山 2020年10期2020-11-14
- 中速磁浮列車靴軌動(dòng)力學(xué)分析與試驗(yàn)研究
礎(chǔ)上分析了接觸軌跨距和運(yùn)行速度對(duì)靴軌耦合動(dòng)力學(xué)性能，為中速磁浮靴軌優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。1 計(jì)算模型1.1 受電靴動(dòng)力仿真模型磁浮列車受電靴為四連桿結(jié)構(gòu)，通過(guò)彈簧提供靜態(tài)接觸力，彈簧設(shè)置一定的剛度，見(jiàn)圖1。將受電靴的主要結(jié)構(gòu)等效為剛體，關(guān)節(jié)位置采用合適的鉸鏈連接。受電靴滑板通過(guò)滑板托架限制其擺動(dòng)角度。本文計(jì)算中所設(shè)定的受電靴提供的靜態(tài)接觸力為100 N。利用ANSYS進(jìn)行受電靴的動(dòng)態(tài)運(yùn)動(dòng)仿真，模擬受電靴的上升運(yùn)動(dòng)過(guò)程。在受電弓自由上升的運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，滑板在空間中
黑龍江大學(xué)工程學(xué)報(bào) 2020年1期2020-07-16
- 核級(jí)工藝管道支撐跨距研究
卷NF 的推薦跨距，給出了DN25 至DN500 管道對(duì)應(yīng)1g、5g、10g 和15g4 種加速度的最大支撐跨距。依照此跨距準(zhǔn)則布置的管道和支撐相對(duì)合理，更易滿足規(guī)范對(duì)于管道自重、壓力和地震的要求。在計(jì)算支撐跨距時(shí)，自重工況下考慮同時(shí)滿足ASME 規(guī)范對(duì)管道應(yīng)力和變形的要求；地震工況下滿足規(guī)范對(duì)管道應(yīng)力的要求?？紤]地震加速度為1g、5g、10g、15g4 種情況，每種加速度計(jì)算得到的跨距均與滿足自重應(yīng)力要求得到的跨距、滿足自重工況下管道變形要求得到的跨距
中國(guó)科技縱橫 2020年19期2020-04-16
- 凝汽器半側(cè)工況冷卻管跨距的校核方法探討
，如果冷卻管支撐跨距設(shè)計(jì)不合理，冷卻管在局部高速汽流的激振下易產(chǎn)生振動(dòng)破壞[1]，這一直是凝汽器運(yùn)行中的一大問(wèn)題。目前凝汽器冷卻管支撐跨距的設(shè)計(jì)校核普遍采用美國(guó)熱交換學(xué)會(huì)(Heat Exchange Institute, HEI)凝汽器標(biāo)準(zhǔn)[2]，但該標(biāo)準(zhǔn)的跨距計(jì)算并未對(duì)凝汽器半側(cè)運(yùn)行工況進(jìn)行分析考慮。對(duì)于凝汽器半側(cè)運(yùn)行工況來(lái)說(shuō)， 蒸汽只在凝汽器的一側(cè)凝結(jié)，汽流的流速與汽流密度會(huì)增大，冷卻管的汽流激振會(huì)更加劇烈，因此按已有的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)并不能滿足凝汽器半側(cè)
熱力透平 2019年3期2019-10-16
- 單繞組雙速電動(dòng)機(jī)的新型式
一般用一套等匝等跨距的雙迭繞組。 以定子36槽-8/4極為例, 常用一套雙迭繞組，取跨距為1～6 。 圖1為其槽號(hào)及一相線圈的布置(僅畫(huà)一半槽，一相)。按特赫萊接法, 4極時(shí)后一組線圈反向。為便于比較， 其諧波分析匯總見(jiàn)表1。表1 雙速電動(dòng)機(jī) 36槽-8/4極 雙迭繞組跨距Y=1～6 諧波計(jì)算注： 等匝等跨距(Y=1～6)雙迭繞組。排列見(jiàn)圖1?，F(xiàn)在我們將定子36槽-8/4極的雙迭線圈改為不等匝同心線圈, 其排列見(jiàn)圖2。當(dāng)新繞組匝比為N1:N2:N3=0.1
防爆電機(jī) 2019年2期2019-04-22
- 新型大跨距鋁合金電纜橋架的結(jié)構(gòu)可行性研究
。電纜橋架的支撐跨距一般為1.5m-3m[2]，在不便設(shè)置橋架支撐的地方電纜橋架的支撐跨距可達(dá)6m-9m，此時(shí)常用大跨距鋼制電纜橋架解決不便設(shè)置橋架支撐的問(wèn)題。但大跨距鋼制電纜橋架由于自身材料的問(wèn)題，有不耐腐、重量過(guò)重、不便安裝、維護(hù)成本高等缺陷，而這與市場(chǎng)所需的重量輕、強(qiáng)度高、防腐性能好、成本低的電纜橋架相違背[3]，因此有必要開(kāi)發(fā)新的大跨距電纜橋以取代原有的鋼制電纜橋架。2 新型大跨距鋁合金電纜橋架的斷面設(shè)計(jì)由于鋁合金的抗彎性能較差，為保證大跨距鋁合金
中國(guó)建材科技 2018年3期2018-09-28
- 創(chuàng)新組方腸內(nèi)營(yíng)養(yǎng)乳劑制備的工藝參數(shù)研究
(1)計(jì)算粒徑的跨距。用跨距和D50的平均值來(lái)評(píng)價(jià)乳劑粒度分布的好壞。跨距=(D90-D10)/D50(1)1.2.3剪切條件 根據(jù)脂肪供能比確定油相，固定乳化劑用量，剪切轉(zhuǎn)速、剪切時(shí)間、剪切溫度為變量，依次設(shè)置為單因素變量，用高剪切混合器剪切制得初乳，測(cè)定其粒徑和粒度分布。測(cè)定次數(shù)為3次，并求平均值。2 結(jié)果與分析2.1 剪切轉(zhuǎn)速對(duì)粒度分布的影響不同剪切條件及結(jié)果如表1所示。從圖1可以看出，在剪切溫度和剪切時(shí)間一定的情況下，隨著剪切速度的增加，也即剪切力
中國(guó)食物與營(yíng)養(yǎng) 2018年8期2018-09-27
- 航空光電吊艙隔振器布局方式分析
代表隔振器的安裝跨距,θ代表光電吊艙的轉(zhuǎn)動(dòng)角度,Δx為隔振器的減震振幅的差值,可知:圖3 x,θ,L的關(guān)系示意圖Fig.3 Relationship between Δx,θ and L由式(6)可知,當(dāng)Δx一定時(shí),跨距L與轉(zhuǎn)動(dòng)角度θ成反比,增大跨距L時(shí)可減小轉(zhuǎn)動(dòng)角度θ,根據(jù)式(1)的原理,當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)角度θ越小時(shí),光電吊艙的角位移和角速度的值同樣越小,光電吊艙的成像質(zhì)量越好。3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證為了驗(yàn)證上述理論,在初樣設(shè)計(jì)時(shí),采用了兩種不同的隔振器的布置形式:(1)在
激光與紅外 2018年8期2018-08-28
- CSR底部砰擊載荷作用下PSM的最大剪力
)圖2 PSM沿跨距方向上最大剪力分布系數(shù)fdist砰擊載荷通過(guò)船底板的筋傳遞到支撐筋的PSM上，單個(gè)PSM只承受一定比例的砰擊載荷，其余傳遞到支撐筋的其他相鄰PSM。fpt表示通過(guò)筋傳遞到目標(biāo)PSM上的最大砰擊載荷的比例系數(shù)。對(duì)PSM任意計(jì)算點(diǎn)，當(dāng)砰擊載荷作用在PSM跨距方向不同位置時(shí)，計(jì)算點(diǎn)的剪力各不相同，假定砰擊載荷在某位置時(shí)計(jì)算點(diǎn)有最大剪力，該剪力即是用來(lái)計(jì)算PSM計(jì)算點(diǎn)凈剪切面積的最大剪力。fdist表示PSM在跨距方向不同位置處的最大剪力與PS
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 奧村組開(kāi)發(fā)出山嶺隧道襯砌混凝土快速澆筑系統(tǒng)
這種延長(zhǎng)1個(gè)澆筑跨距的“長(zhǎng)跨距移動(dòng)模板方式”能夠?qū)仓芰μ岣咧猎瓉?lái)的2倍。在混凝土流動(dòng)到達(dá)模板臺(tái)車內(nèi)的澆筑口高度之后，可兼用不切換配管、照常壓送至澆筑空間上方的方式。通過(guò)擴(kuò)大澆筑口的澆筑范圍，減少配管的切換次數(shù)，能夠縮短切換作業(yè)引起的澆筑中斷時(shí)間。奧村組在位于山梨縣的中部橫斷自動(dòng)車道石合隧道工程中驗(yàn)證了該系統(tǒng)。驗(yàn)證結(jié)果表明，新系統(tǒng)應(yīng)用于長(zhǎng)跨距模板臺(tái)車澆筑18 m跨距的時(shí)間與原來(lái)使用10.5 m的模板臺(tái)車的澆筑時(shí)間相同，在相同的時(shí)間內(nèi)澆筑的長(zhǎng)度大幅提高。奧
隧道建設(shè)(中英文) 2018年9期2018-03-24
- 雙驅(qū)進(jìn)給系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性研究
，著重分析了絲杠跨距和導(dǎo)軌跨距對(duì)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性的影響，為雙驅(qū)絲杠進(jìn)給系統(tǒng)的改進(jìn)設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。1 有限元模型的建立1.1 模型簡(jiǎn)化運(yùn)用SolidWorks建立雙驅(qū)進(jìn)給系統(tǒng)的三維實(shí)體模型，建模時(shí)所需的基本參數(shù)：絲杠直徑為63mm,絲杠的導(dǎo)程為16mm，絲杠長(zhǎng)為2 260mm，橫梁的外形尺寸為3 675mm×900mm×225mm，絲杠的跨距為2 260mm，導(dǎo)軌的跨距為1 783mm。將一個(gè)復(fù)雜的模型簡(jiǎn)化，可使得建模方便，分析錯(cuò)誤概率下降[5]。在建立有限元
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2018年1期2018-02-08
- 設(shè)計(jì)時(shí)速120 km線路架空剛性懸掛接觸網(wǎng)跨距選擇
空剛性懸掛接觸網(wǎng)跨距選擇王洪林（中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司電化處，710043，西安//工程師）隨著國(guó)內(nèi)城市軌道交通多條線路速度等級(jí)達(dá)到120 km/h，架空剛性懸掛弓網(wǎng)系統(tǒng)因共振導(dǎo)致受流質(zhì)量下降的運(yùn)行區(qū)段時(shí)有出現(xiàn)，因而架空剛性接觸網(wǎng)系統(tǒng)跨距值的設(shè)計(jì)選用變得相當(dāng)重要。結(jié)合架空剛性接觸網(wǎng)模態(tài)分析、弓網(wǎng)動(dòng)態(tài)接觸壓力頻譜分析，闡述了設(shè)計(jì)時(shí)速120 km線路架空剛性懸掛接觸網(wǎng)跨距選擇為8 m的依據(jù)。架空剛性接觸網(wǎng)；跨距選擇；共振；弓網(wǎng)接觸壓力頻譜分析；模態(tài)分析
城市軌道交通研究 2017年10期2017-11-21
- 風(fēng)扇/增壓級(jí)動(dòng)平衡工裝最佳支承跨距計(jì)算方法
平衡工裝最佳支承跨距計(jì)算方法楊法立，史新宇，趙洪豐（中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所,沈陽(yáng)110015）某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)風(fēng)扇增壓級(jí)平衡工裝采用懸臂支承結(jié)構(gòu)，其支承跨距是該平衡工裝的重要設(shè)計(jì)參數(shù)。針對(duì)該平衡工裝的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)建立了最佳支承跨距的理論分析模型，給出了最佳支承跨距計(jì)算的解析表達(dá)式，并通過(guò)數(shù)值計(jì)算對(duì)最佳支承跨距進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明：平衡工裝最佳支承跨距的解析解與數(shù)值解一致，建立的最佳支承跨距計(jì)算方法可以為風(fēng)扇增壓級(jí)平衡工裝的支承跨距的參數(shù)設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)，提高平
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2017年1期2017-11-10
- 高精度多孔大跨距同軸度測(cè)量關(guān)鍵技術(shù)綜述
術(shù)】高精度多孔大跨距同軸度測(cè)量關(guān)鍵技術(shù)綜述雷建波1,王雙不2(1.海軍駐重慶艦船動(dòng)力軍事代表室，重慶 402263； 2.重慶大學(xué) 機(jī)械傳動(dòng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400044)多孔大跨距同軸度誤差直接影響傳動(dòng)的精度與可靠性，不僅使傳動(dòng)過(guò)程的附加載荷增加，而且會(huì)造成振動(dòng)噪聲高，嚴(yán)重影響設(shè)備的正常運(yùn)行。本文針對(duì)高精度多孔大跨距同軸度測(cè)量問(wèn)題，在分析目前技術(shù)問(wèn)題的基礎(chǔ)上，探討解決高精度大跨距同軸度測(cè)量方法的關(guān)鍵技術(shù)，為開(kāi)發(fā)高精度多孔大跨距同軸度測(cè)量系統(tǒng)提供思路。
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2017年5期2017-06-15
- 新型大跨距日光溫室設(shè)計(jì)
工作研究■新型大跨距日光溫室設(shè)計(jì)閆鴻媛1劉 佳2（1.雞西市農(nóng)產(chǎn)品質(zhì)量安全檢驗(yàn)檢測(cè)中心 黑龍江·雞西 158100）（2.雞西市農(nóng)業(yè)科學(xué)研究所 158100）目前普遍使用的日光溫室和雙拱落地式大棚，都各自存在不同的優(yōu)缺點(diǎn)，設(shè)計(jì)上也不盡合理，這些都直接影響了日光溫室或大棚的發(fā)展。本文設(shè)計(jì)新型日光溫室、雙拱落地式塑料大棚兩用棚，六年才更換一次棚膜、以掛板取代磚墻，以雙層膜取代卷簾被，實(shí)現(xiàn)了冬季是溫室，夏季變成塑料大棚的革命性突破新型大跨距；日光溫室1 新型大跨
吉林蔬菜 2017年3期2017-04-27
- 異型過(guò)渡段結(jié)構(gòu)分析及切割方法研究
規(guī)過(guò)渡段；鋼樁；跨距中圖分類號(hào)：U448 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-2064（2017）03-0085-011 引言傳統(tǒng)的樁基式海洋石油平臺(tái)，由組塊和導(dǎo)管架組成。海洋石油平臺(tái)過(guò)渡段的切割關(guān)系到組塊和導(dǎo)管架是否能夠?qū)崿F(xiàn)順利連接，是一項(xiàng)關(guān)鍵的海上施工技術(shù)，以往的海洋石油平臺(tái)過(guò)渡段多為三段式形式，即直管段、拐脖段和插尖段，而B(niǎo)Z25-1南永久復(fù)產(chǎn)項(xiàng)目則采用了新型過(guò)渡段形式，通過(guò)對(duì)比兩種過(guò)渡段的結(jié)構(gòu)不同，參照常規(guī)過(guò)渡段鋼樁的切割方法，提出異型過(guò)渡段的切割
中國(guó)科技縱橫 2017年3期2017-03-29
- 低諧波雙層同心繞組在高效電機(jī)的應(yīng)用
層同心式繞組有短跨距和整跨距兩種基本形式。已總結(jié)出雙層同心繞組的繞組系數(shù)Kdpv與諧波磁勢(shì)幅值比的設(shè)計(jì)公式。短跨距繞組v次諧波的繞組系數(shù)為：(1)整跨距繞組v次諧波的繞組系數(shù)為：(2)在實(shí)際應(yīng)用中，常采用v次諧波磁勢(shì)與基波磁勢(shì)幅值的百分比為參數(shù)來(lái)表示v次諧波磁勢(shì)的大小。2.3 線模尺寸計(jì)算雙層同心繞組線圈設(shè)計(jì)輔助圖如圖1所示。圖1 雙層同心繞組線圈設(shè)計(jì)輔助圖1) 各線圈邊的跨距ty計(jì)算：式中：β為各線圈跨距的短距比；Di1，hs0，hs1，hs2，R為定子
重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2017年1期2017-03-16
- 基于三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)雙參數(shù)向自適應(yīng)測(cè)量自由曲面
確定和V向掃描線跨距自適應(yīng)確定。1.1U向測(cè)點(diǎn)自適應(yīng)確定U向測(cè)點(diǎn)自適應(yīng)確定方法為沿U向連續(xù)均勻初測(cè)k+1個(gè)點(diǎn)后，由這k+1個(gè)測(cè)點(diǎn)擬合一條k次非均勻B樣條曲線。計(jì)算這條曲線末端處一、二階導(dǎo)數(shù)得出曲線末端曲率，由此預(yù)測(cè)第k+2個(gè)測(cè)點(diǎn)位置和測(cè)量矢量，指導(dǎo)CMM測(cè)量該點(diǎn)，得到該點(diǎn)實(shí)測(cè)坐標(biāo)后，重復(fù)上述過(guò)程，將測(cè)點(diǎn)重新擬合一條k次非均勻B樣條曲線，然后計(jì)算曲率和測(cè)點(diǎn)。同理，如圖2所示，當(dāng)CMM測(cè)量n+1個(gè)點(diǎn)后，擬合n+1個(gè)測(cè)點(diǎn)為曲線來(lái)預(yù)測(cè)下一測(cè)點(diǎn)位置，如果預(yù)測(cè)點(diǎn)的理論
中國(guó)機(jī)械工程 2017年5期2017-03-14
- 燃?xì)廨啓C(jī)周向拉桿轉(zhuǎn)子拉桿應(yīng)力分析和改進(jìn)設(shè)計(jì)
間隙量下凸肩數(shù)等跨距加倍和不等跨距加倍對(duì)降低拉桿應(yīng)力的效果,進(jìn)一步研究了各凸肩等跨距時(shí)跨距變化對(duì)拉桿應(yīng)力的影響。結(jié)果表明:拉桿凸肩與拉桿孔的靜態(tài)安裝間隙量不影響拉桿在正常工作狀態(tài)下的應(yīng)力,但是影響轉(zhuǎn)子升速時(shí)拉桿最大應(yīng)力;隨著轉(zhuǎn)速升高,拉桿最大應(yīng)力在不同的轉(zhuǎn)速區(qū)域內(nèi)存在特定變化規(guī)律;增加凸肩數(shù)、減小凸肩跨距能夠有效減小拉桿最大應(yīng)力,與不等跨距增加拉桿凸肩數(shù)的改進(jìn)方案相比,等跨距方案降低應(yīng)力效果更顯著。該結(jié)論可為燃?xì)廨啓C(jī)的拉桿組合式轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)提供參考。燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年10期2016-12-22
- 齒輪量球（棒）跨距測(cè)量及公式的應(yīng)用
）齒輪量球（棒）跨距測(cè)量及公式的應(yīng)用孫國(guó)媛，賈林娜，曹維（哈爾濱東安汽車發(fā)動(dòng)機(jī)制造有限公司，黑龍江 哈爾濱 150069）實(shí)際生產(chǎn)中，通過(guò)量球（棒）跨距控制齒輪齒厚的做法因具有操作方便，測(cè)量精度高等優(yōu)點(diǎn)而得到廣泛應(yīng)用。但對(duì)于不同類型的齒輪，測(cè)量人員采用量棒替代量球的情況比較普遍，存在的問(wèn)題是用量棒測(cè)量，計(jì)算則直接套用量球跨距的公式。由于測(cè)量和計(jì)算結(jié)果數(shù)值差異不明顯，很容易混淆錯(cuò)用。根據(jù)漸開(kāi)線齒輪幾何學(xué)的基本原理，結(jié)合實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn)，歸納總結(jié)了漸開(kāi)線圓柱齒輪量
汽車實(shí)用技術(shù) 2016年7期2016-05-18
- 淺談石化管道支吊架的類型及選用設(shè)計(jì)
吊架；管道設(shè)計(jì)；跨距；應(yīng)力管道支吊架是管道系統(tǒng)中的一個(gè)重要組成部分。所有管道敷設(shè)都必須借助各種不同形式、不同性能的支吊架來(lái)完成。進(jìn)行管道設(shè)計(jì)時(shí)，首先要考慮滿足生產(chǎn)工藝要求，其次要考慮設(shè)備、管道及其組成件的受力狀況，確保安全運(yùn)行。在石油化工管道設(shè)計(jì)過(guò)程中，正確選用、合理設(shè)置管道支吊架是一項(xiàng)重要的工作。支吊架選型得當(dāng)、布置合理，所設(shè)計(jì)的管道不僅美觀，而且經(jīng)濟(jì)安全。1、石油化工管道支吊架的類型①1.1管道支吊架的類型及不同應(yīng)用場(chǎng)合管道支吊架按其功能可分為承受管道
決策與信息·下旬刊 2015年8期2015-10-22
- 大機(jī)組供熱改造廠內(nèi)蒸汽管道設(shè)計(jì)
；材質(zhì)；支吊架；跨距1 前言近年來(lái)隨著國(guó)家節(jié)能減排政策的推進(jìn)，國(guó)內(nèi)小機(jī)組逐漸關(guān)停，為了完成節(jié)能減排任務(wù)，300MW純凝機(jī)組關(guān)停趨勢(shì)逐漸明朗，且由于現(xiàn)在市場(chǎng)煤價(jià)維持在較高水平，300MW純凝機(jī)組發(fā)電虧損較大，為了扭轉(zhuǎn)300MW純凝機(jī)組發(fā)電虧損及關(guān)停局面，越來(lái)越多的300MW純凝機(jī)組通過(guò)供熱改造，獲得生存及扭虧為盈，在300MW純凝機(jī)組改造過(guò)程中不可避免的遇到大量的蒸汽管道設(shè)計(jì)工作。2 供熱改造蒸汽管道的設(shè)計(jì)2.1抽汽點(diǎn)及管道材質(zhì)的選擇供熱改造管道設(shè)計(jì)中管材的
山東工業(yè)技術(shù) 2015年14期2015-07-27
- 新型模塊組合式定子永磁電機(jī)
一種基于采用不等跨距繞組的模塊組合式定子永磁電機(jī)結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)了低速大功率電機(jī)定子的模塊化制作，增強(qiáng)了電機(jī)的制造靈活性、運(yùn)行可靠性、可維護(hù)性以及容錯(cuò)性。本文闡述了模塊組合式定子永磁電機(jī)結(jié)構(gòu)，總結(jié)了其設(shè)計(jì)方法，并對(duì)模塊組合式電機(jī)定子分塊規(guī)則和不等跨距繞組進(jìn)行了研究。在此基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)制造了一臺(tái)樣機(jī)，采用有限元方法進(jìn)行了仿真分析，并用解析法和增量電感法分別計(jì)算了樣機(jī)的自感參數(shù)和互感參數(shù)。最后搭建試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。仿真結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果都驗(yàn)證了所提結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)方法的合理性。低
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年12期2015-04-14
- 基于ANSYS的海底雙層輸油管道懸空段的受力和變形分析
析計(jì)算，得到不同跨距下最大應(yīng)力和最大變形的變化規(guī)律，以及發(fā)生位置，對(duì)于海底管道的懸空分析與治理具有重要的意義。1 幾何模型選取某種海底輸油管道進(jìn)行計(jì)算分析，此管道為內(nèi)外雙層結(jié)構(gòu)，內(nèi)管為輸油管，外管為保護(hù)管，兩層管材質(zhì)均為X60，內(nèi)外管之間為的泡沫黃夾克保溫層，如圖1所示。管道規(guī)格為φ325×14.5mm（φ457×16mm），主要參數(shù)如下：內(nèi)外管參數(shù)：E=2.06×1011Pa，u=0.3，密度9850kg/m3；保溫層參數(shù)：E=3.18×109Pa，u=
制造業(yè)自動(dòng)化 2014年8期2014-07-11
- 雙絲杠驅(qū)動(dòng)直線進(jìn)給系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析*
模型分別研究絲杠跨距和導(dǎo)軌跨距對(duì)進(jìn)給系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響規(guī)律，為雙絲杠進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供理論參考。1 雙絲杠驅(qū)動(dòng)直線進(jìn)給系統(tǒng)模型簡(jiǎn)述文中共建立了10 組雙絲杠驅(qū)動(dòng)直線進(jìn)給系統(tǒng)有限元模型。采用單因素分析法，分別研究絲杠跨距和導(dǎo)軌跨距對(duì)進(jìn)給系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響規(guī)律，其中，滾珠絲杠全長(zhǎng)1600mm，直徑為50mm。在導(dǎo)軌跨距D不變，取1300mm 時(shí)，絲杠的跨距依次取值300mm、450mm、600mm、750mm 和900mm，記為S300、S450、S600、S
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2014年3期2014-06-29
- 救援起重機(jī)安全監(jiān)控系統(tǒng)支腿傳感信號(hào)改進(jìn)方案探討
技術(shù)革新。如支腿跨距傳感信號(hào)，對(duì)下車支腿跨距狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)控，系統(tǒng)根據(jù)采集到的支腿跨距信號(hào)，做出各種判斷，實(shí)現(xiàn)起重機(jī)安全控制功能。改造后的起重機(jī)支腿跨距檢測(cè)均采用了行程開(kāi)關(guān)，共12個(gè)，每個(gè)支腿有三種跨距（視車型不同，跨距不同，現(xiàn)以3.5 m、4.8 m、6.0 m三種跨距為例），分別用一個(gè)行程開(kāi)關(guān)檢測(cè)，相同跨距檢測(cè)的四個(gè)行程開(kāi)關(guān)為一組，相互串聯(lián)，當(dāng)四個(gè)行程開(kāi)關(guān)均閉合后，電路導(dǎo)通，將+24 V信號(hào)傳遞給系統(tǒng)主機(jī)。有的廠家無(wú)下車主機(jī)，信號(hào)直接傳遞給上車主機(jī)系統(tǒng)；有
上海鐵道增刊 2014年2期2014-05-04
- 光伏支架最優(yōu)跨距仿真分析
支架系統(tǒng)的東西向跨距是支架設(shè)計(jì)的重要部分。跨距與支架系統(tǒng)前后立柱選型和數(shù)量、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)和數(shù)量、支架橫梁的選型等息息相關(guān)。計(jì)算太陽(yáng)能組件陣列支架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)，最大的荷載一般是風(fēng)荷載。本文以某一光伏電站為例，利用Fluent 6.3平臺(tái)計(jì)算單塊組件所受極限風(fēng)荷載，再利用ANSYS軟件計(jì)算支架橫梁強(qiáng)度，得出合理的支架系統(tǒng)跨距。通過(guò)此算例，提出普適支架系統(tǒng)跨距的合理化建議。1 組件風(fēng)荷載仿真計(jì)算Fluent軟件是目前得到設(shè)計(jì)者普遍認(rèn)可的CFD軟件，具有豐富的數(shù)學(xué)模型、
太陽(yáng)能 2014年9期2014-01-01
- 鋼結(jié)構(gòu)住宅體系及性能研究
最大側(cè)移、層高、跨距與單位耗鋼量之間的變化關(guān)系。在我國(guó)，鋼結(jié)構(gòu)住宅的主流及以后的發(fā)展方向是多層及小高層住宅，一般都屬于平面板式結(jié)構(gòu)，其長(zhǎng)、寬及高度都符合一定的范圍。根據(jù)這些建筑特點(diǎn)，本文首先確定多層及小高層結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)度、寬度及樓高，其中多層結(jié)構(gòu)長(zhǎng)40 m，寬12 m，樓高取22 m;而小高層的長(zhǎng)度為48 m，寬度14.4 m，樓高36 m。在此基礎(chǔ)上通過(guò)改變層數(shù)和長(zhǎng)度方向的跨數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)跨距、層高的變化。同時(shí)在各種跨距、層高情況下又配合有梁柱截面的變化，共有
山西建筑 2013年25期2013-08-21
- 軸承預(yù)緊力-系統(tǒng)固有頻率及跨距關(guān)系的研究
、系統(tǒng)固有頻率和跨距之間的關(guān)系，提出了相應(yīng)的理論計(jì)算公式，并通過(guò)軸承預(yù)緊力測(cè)試系統(tǒng)對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證。1 理論計(jì)算公式1.1 軸向定位預(yù)緊角接觸球軸承的徑向剛度角接觸球軸承經(jīng)常成對(duì)使用，工程上常對(duì)其進(jìn)行軸向定位以提高剛度。在軸向預(yù)緊載荷下，可使用軸承徑向剛度的簡(jiǎn)便計(jì)算公式[12](1)式中：Dw為球直徑；Z為球數(shù)；α為接觸角;Fa0為所施加的軸向預(yù)緊力。已知軸向預(yù)緊力Fa0，利用(1)式便可以計(jì)算出預(yù)緊狀態(tài)下角接觸球軸承的徑向剛度。(1)式表明，徑向剛度
軸承 2013年4期2013-07-21
- 基于移動(dòng)終端的接觸網(wǎng)附加導(dǎo)線張力-弛度曲線動(dòng)態(tài)繪制
。它們分別用臨界跨距和臨界溫度來(lái)決定。在進(jìn)行附加導(dǎo)線的安裝計(jì)算時(shí)，用臨界跨距作為Tmax的起始依據(jù)；在進(jìn)行某些供電線或捷接線計(jì)算時(shí)，如果懸掛導(dǎo)線受支柱高度和弛度值的條件限制，其弛度就成為控制條件，這時(shí)用臨界溫度作為起始條件確定的依據(jù)。（以上計(jì)算均由程序自動(dòng)完成，但因?yàn)閷儆谖墨I(xiàn)[1]中比較基礎(chǔ)的計(jì)算，在此不做具體的分析。）1.3 決定當(dāng)量跨距設(shè)定一個(gè)綜合代表跨距，這個(gè)跨距中的導(dǎo)線張力隨溫度變化的規(guī)律與該錨段內(nèi)的實(shí)際變化規(guī)律完全相同，這個(gè)假設(shè)的跨距就稱為該錨段
科技傳播 2012年15期2012-07-05
- 管道支吊架增大跨距的措施
言管道支吊架最大跨距，通常是由強(qiáng)度條件和剛度條件來(lái)確定的，取兩者允許跨距最小值。在確保安全運(yùn)行的前提下，應(yīng)盡可能擴(kuò)大管道支吊架的跨距，以節(jié)約供熱管線的投資費(fèi)用［1］。支吊架跨距與管道材料強(qiáng)度、管道截面剛度、載荷大小、敷設(shè)坡度以及管道允許撓度大小有關(guān)，因此要增大支吊架跨距必須從管道強(qiáng)度和剛度著手［2］。本文詳細(xì)介紹增加管道支吊架跨距的若干措施，使架空敷設(shè)降低了施工難度、加快了施工速度和降低了工程造價(jià)，同時(shí)為架空管道設(shè)計(jì)提供了工程實(shí)例。1 大管背小管的敷設(shè)方式
山西建筑 2012年22期2012-06-01
- 帶有單向離合器的蛇形帶傳動(dòng)的分段線性動(dòng)力學(xué)分析（二）
力降低的影響動(dòng)態(tài)跨距拉緊力幅值是帶傳動(dòng)的一個(gè)重要的性能限值，根據(jù)參考文獻(xiàn)［9］，各跨距線性動(dòng)態(tài)拉緊力相對(duì)于系統(tǒng)外部穩(wěn)態(tài)附件轉(zhuǎn)矩M1為式中w＊i（x）為均衡跨距偏差，帶輪和拉緊器臂的轉(zhuǎn)速支配著式（16）內(nèi)的動(dòng)態(tài)張緊力，其中綜合包括的跨距斜率是小的。圖11 對(duì)于 M1＝0.167，Ω＝2.0，α＝2.0，α＝50，和表2列其他參量——非線性和－－鎖止線性三跨距動(dòng)態(tài)拉緊力的時(shí)間歷程Fig.11 Time history of dynamic tensions o
傳動(dòng)技術(shù) 2012年2期2012-01-08
- 注塑模模架剛度分析及撐頭擺放位置研究
比分析不同的橫向跨距和縱向跨距時(shí)模架最大變形量發(fā)生的位置，如表2所示。表2 方式2下兩組數(shù)據(jù)的對(duì)比模型僅在動(dòng)模板上型腔底面受面載荷為10.67 MPa作用。圖3為兩組數(shù)據(jù)下模架的位移云圖。圖3 兩組數(shù)據(jù)模架的位移云圖可知模架最大變形量的位置隨撐頭位置變化而發(fā)生變化。組1中撐頭位置靠近模架的中心，因此其最大變形量發(fā)生在靠近模架未有方鐵支撐的一側(cè)上。組2中撐頭遠(yuǎn)離模架中心，故其最大變形量發(fā)生在模架的中心處。組1模架變形量比組2的小0.03mm。2 撐頭位置參數(shù)
制造業(yè)自動(dòng)化 2011年20期2011-07-03
- 淺析利用ANSYS軟件合理設(shè)計(jì)機(jī)床主軸支撐跨距
設(shè)計(jì)機(jī)床主軸支撐跨距張振山 丁凱軍 鄭越超 陳文杰（河北機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河北 邢臺(tái) 054048）主要介紹了在機(jī)床設(shè)計(jì)時(shí)，利用ANSYS軟件分析技術(shù)，合理計(jì)算主軸支撐跨距的步驟、方法，以圖示的方法進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，并對(duì)結(jié)果進(jìn)行了分析，從而提高機(jī)床的使用性能。機(jī)床主軸 支撐跨距 幾何建模 分析金屬切削加工中，機(jī)床主軸與工件、刀具、夾具組成工藝系統(tǒng)，影響加工過(guò)程。機(jī)床主軸支承跨距對(duì)工藝系統(tǒng)剛性、主軸前端切削點(diǎn)處變形影響較大，如果設(shè)計(jì)不合理，將嚴(yán)重影響機(jī)床切削性能
制造技術(shù)與機(jī)床 2010年4期2010-09-11
- 基于ANSYS的接觸網(wǎng)彈性計(jì)算
限元模型，對(duì)一個(gè)跨距內(nèi)的接觸網(wǎng)彈性進(jìn)行了仿真計(jì)算，對(duì)彈性的變化規(guī)律做了定量分析，這對(duì)今后的接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)有重要的指導(dǎo)意義。1 接觸網(wǎng)仿真模型的建立接觸網(wǎng)是沿線路布置的架空的懸索結(jié)構(gòu)，隨著跨距的變化，其彈性亦會(huì)發(fā)生相應(yīng)的變化，這與接觸網(wǎng)的參數(shù)設(shè)置以及吊弦的布置情況都有密切關(guān)系。對(duì)于不同的跨距和接觸網(wǎng)線材參數(shù)，應(yīng)建立相應(yīng)的模型，才能精確地計(jì)算出該情況下的接觸網(wǎng)彈性變化情況。本文在建立相應(yīng)的仿真模型方面做了以下幾種假設(shè)：（1）承力索、接觸線、彈性吊索和吊弦為柔性索，
電氣化鐵道 2010年3期2010-06-27
- 三河口電站導(dǎo)體穩(wěn)定計(jì)算
時(shí)母線的最大允許跨距LMY-2(125×10)型母線,豎放滿足機(jī)械強(qiáng)度最大允許跨距不超過(guò) lm:片間襯墊的臨界跨距為:取小于 lli的片間襯墊間距 l1=50cm,片間應(yīng)力:短路時(shí)多片矩形母線受到的機(jī)械應(yīng)力為:將 σ限制在鋁母線的允許應(yīng)力 σxu=6860(N/cm2)設(shè)母線相間距離 a=30cm3.2 避免機(jī)械共振和滿足機(jī)械強(qiáng)度要求下的跨距不發(fā)生共振的最大跨距:lg=108cm片間襯墊跨距為:ld=61cm避免發(fā)生機(jī)械共振的跨距 l=90cm～100cm
四川水利 2010年5期2010-04-18