黃騰云，姜淑忠，李小海

(上海交通大學(xué)，上海200030)

0 引 言

永磁同步電動機(jī)(以下簡稱PMSM)由于其具有功率密度大、效率高、轉(zhuǎn)子損耗小、噪聲低等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用家電設(shè)備、機(jī)器人、電動車、電動醫(yī)療器械等領(lǐng)域。

PMSM為了產(chǎn)生平滑的轉(zhuǎn)矩以及減小電磁噪聲和轉(zhuǎn)矩脈動，因此需要高分辨率的轉(zhuǎn)子位置傳感器，例如:光電編碼器、旋轉(zhuǎn)變壓器等［1－2］。但是這類傳感器的使用不僅使得系統(tǒng)成本變高，并且易受高溫、高濕等惡劣環(huán)境的影響。為了使PMSM不用這類高分辨率的位置傳感器，目前產(chǎn)生了很多無傳感器的轉(zhuǎn)子位置觀測算法，但這些算法在起動和低速時(shí)容易出問題?；魻杺鞲衅骶哂袃r(jià)格便宜、運(yùn)行可靠的優(yōu)點(diǎn)，近年來被廣泛應(yīng)用于正弦波驅(qū)動［3－4］。

針對系統(tǒng)對轉(zhuǎn)子位置分辨率要求不高但對成本有苛刻要求的場合，如家用洗衣機(jī)應(yīng)用場合，本文設(shè)計(jì)了一種采用霍爾傳感器作為轉(zhuǎn)子位置反饋的PMSM控制系統(tǒng)。該系統(tǒng)采用三個(gè)霍爾元件提供轉(zhuǎn)子位置信號，控制器利用轉(zhuǎn)子信號算出轉(zhuǎn)子位置和轉(zhuǎn)速計(jì)算輸出正弦波的位置角和幅值，進(jìn)而計(jì)算出PWM波形的輸出脈寬，形成全數(shù)字的PMSM控制系統(tǒng)。

1 PMSM數(shù)學(xué)模型

圖1給出了一臺兩極PMSM的結(jié)構(gòu)示意圖。對于這種電機(jī)，可得出在靜止坐標(biāo)系下的電壓方程和磁鏈方程［5］:

圖1 兩極PMSM結(jié)構(gòu)示意圖

式中:u、i、ψ分別為A、B、C三相繞組的相電壓、相電流和磁鏈;R為每相繞組的電阻。

式中:Lii為每相繞組的自感;Mij為兩相繞組的互感;ψf為轉(zhuǎn)子永磁體的磁鏈;θ為轉(zhuǎn)子位置。PMSM的自感和互感可用下式表示:

式中:Lσ、Lav、Ls分別為繞組自身的漏電感，主電感平均值和轉(zhuǎn)子相關(guān)電感量。

由以上各式可知，轉(zhuǎn)子位置θ與電機(jī)本身的參數(shù)(繞組電阻、電感和轉(zhuǎn)子永磁體的磁鏈)共同決定著電機(jī)的相電壓、相電流和磁鏈。PMSM的電磁轉(zhuǎn)矩可表示［6］:

其中:伴隨能WC= ∫ψAdiA+ ∫ψBdiB+ ∫ψCdiC，ω 為轉(zhuǎn)子電角速度，ei為各相的反電動勢:

由式(4)和式(5)可知，如果反電動勢波形與相對應(yīng)的相電流波形不一致將會產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩脈動以及電磁噪聲。因此，要將反電動勢為正弦波的PMSM的轉(zhuǎn)矩脈動降到最低，必須使PMSM的相電流為正弦波，即iA=Imsin θ，其中Im為電流幅值，則可得電磁轉(zhuǎn)矩表達(dá)式:

2 控制策略

相電流為正弦波時(shí)，由式(6)可知，PMSM的電磁轉(zhuǎn)矩為恒定值并且與轉(zhuǎn)子位置無關(guān)。定子繞組端電壓為反電勢、電樞繞組電阻壓降和電樞繞組電抗壓降矢量和，在家用洗衣機(jī)等對動態(tài)響應(yīng)要求不高的場合，可認(rèn)為加在定子端的相電壓近似等于反電動勢。因此可通過在PMSM輸入如式(7)的相電壓來產(chǎn)生與反電動勢相對應(yīng)的正弦波相電流:

式中:V*為相電壓幅值。

圖2為PMSM的控制框圖。當(dāng)電機(jī)運(yùn)行時(shí)，操作面板給定的轉(zhuǎn)速ω*減去通過霍爾傳感器估算得來的轉(zhuǎn)速ω，轉(zhuǎn)速誤差Δω通過轉(zhuǎn)速PI調(diào)節(jié)器得出正弦波的幅值V*。由式(7)可知，只要算出轉(zhuǎn)子位置θ就可以得到三相互差120°的正弦波相電壓，而轉(zhuǎn)子位置信息可通過對霍爾元件的輸出信號進(jìn)行估算來得到。在完成上述任務(wù)后，通過規(guī)則采樣法或等面積法可算出6路PWM所輸出的脈沖寬度。

圖2 PMSM控制框圖

3 轉(zhuǎn)子位置與轉(zhuǎn)速的估算

由圖1所示，A、B和C三相對稱繞組互差120°電角度，三個(gè)霍爾元件也互差120°電角度，安裝在PMSM的定子上。當(dāng)霍爾元件在S極上時(shí)，它的輸出為高電平，否則，輸出為低電平。PMSM連續(xù)旋轉(zhuǎn)時(shí)，三個(gè)霍爾元件的輸出信號如表1所示。由表1可知，霍爾信號為三相相隔120°電角度的方波，且各有180°的有效角度，這些信號把360°電角度分為6個(gè)60°電角度的霍爾扇區(qū)。也就是說每一個(gè)電周期，三個(gè)霍爾元件的分辨率為6個(gè)脈沖，顯然直接用這6個(gè)狀態(tài)來產(chǎn)生正弦波是不夠的，因此需要來估算轉(zhuǎn)子的位置和轉(zhuǎn)速。

表1 霍爾元件輸出信號

假設(shè)兩個(gè)相連的霍爾狀態(tài)所間隔的時(shí)間為t，微處理器可通過定時(shí)器捕捉功能來記錄下這個(gè)值，在這個(gè)區(qū)間內(nèi)，電機(jī)的平均角速度:

Capponi從泰勒展開式的角度闡述轉(zhuǎn)子位置和速度觀測算法，提出了零階算法和一階算法［7］，即:

式中:θn為當(dāng)前計(jì)算得到的轉(zhuǎn)子位置角度;Ts為采樣時(shí)間即一個(gè)載波周期;α為平均加速度，即:

在通過以上算法得到PMSM的轉(zhuǎn)子位置信息后，微處理器還需要檢查估算得到的轉(zhuǎn)子位置是否在所期望的期間內(nèi)。例如，估算出來的轉(zhuǎn)子角度應(yīng)滿足30°≤θn+1≤90°，如果得到 θn+1＜30°或 θn+1＞90°，則將修正為 θn+1=30°或 θn+1=90°。并且微處理器在每進(jìn)入一個(gè)新的霍爾扇區(qū)時(shí)進(jìn)行一次轉(zhuǎn)子位置校正，以消除誤差的累積。

上述算法隨著階數(shù)的增加，轉(zhuǎn)子位置的誤差必然會降低，但是會給微處理器增加負(fù)擔(dān)。在家用洗衣機(jī)應(yīng)用場合，使用零階算法就可以滿足要求。因而可以采用8位單片機(jī)來完成對轉(zhuǎn)子位置的估算，以達(dá)到節(jié)省成本的目的。

4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及結(jié)論

控制系統(tǒng)由整流電路、驅(qū)動電路、三相逆變電路、邏輯控制電路和PMSM構(gòu)成，如圖3所示。

圖3 系統(tǒng)構(gòu)成框圖

所用的電機(jī)為一臺12極、功率為200 W的PMSM。本文根據(jù)上述的控制思路進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)證明系統(tǒng)可靠、有效。圖4為轉(zhuǎn)速為500 r/min時(shí)的兩相電流波形。圖5為運(yùn)轉(zhuǎn)1.5 s后停止的一相電流波形，從波形可以看出，PMSM的起停是快速、安全和有效的。

本文采用三個(gè)霍爾傳感器作為反饋信號，通過8位單片機(jī)對霍爾信號進(jìn)行轉(zhuǎn)子位置和轉(zhuǎn)速估算，與給定轉(zhuǎn)速進(jìn)行比較，進(jìn)而對PWM輸出脈寬進(jìn)行調(diào)節(jié)實(shí)現(xiàn)電流的正弦換流。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本文所構(gòu)建的控制系統(tǒng)不僅有很好的控制效果，而且又達(dá)到了節(jié)約成本的要求，具有廣闊的應(yīng)用前景。

圖4 轉(zhuǎn)速為500 r/min的電流波形

圖5 運(yùn)轉(zhuǎn)1.5 s后停止的電流波形

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