輥身
- 鍛鋼支承輥局部接觸疲勞導(dǎo)致剝落的過程分析
在機軋鋼過程中,輥身持續(xù)承受的交變接觸應(yīng)力會引起支承輥的接觸性疲勞。這種接觸性疲勞積累到一定程度,就會萌生出疲勞裂紋,如果繼續(xù)在機軋鋼使用,疲勞裂紋就會在軋制力與軋輥內(nèi)應(yīng)力的共同作用下發(fā)生擴展,輕者出現(xiàn)輥面疲勞掉肉,重者出現(xiàn)在機剝落事故[3]。劉學(xué)偉等[4]對剝落失效的Cr5支承輥進行了分析,發(fā)現(xiàn)裂紋在疲勞硬化層萌生,在淬硬層內(nèi)沿著圓周方向擴展,最終引起大面積剝落。王玉輝等[5]通過對支承輥滾動接觸疲勞過程中的表層組織演變進行研究,發(fā)現(xiàn)支承輥表層材料在接觸
大型鑄鍛件 2023年3期2023-05-23
- 熱軋鍛鋼支承輥輥身邊部局部接觸疲勞過程分析
用工況的特殊性，輥身邊部一定范圍內(nèi)的接觸疲勞程度最為嚴重。這種局部接觸疲勞使得輥身邊部最易出現(xiàn)蜂窩狀的疲勞掉肉，是熱軋板帶類軋機支承輥較為常見的一類失效形式，給支承輥的使用穩(wěn)定性和安全性造成了較大的威脅[5-6]。軋機在運行過程中，支承輥與工作輥發(fā)生直接接觸，使支承輥輥身承受著交變接觸載荷，而這種交變接觸載荷會使支承輥在輥面表層或次表層發(fā)生接觸疲勞，當(dāng)接觸疲勞積累到一定程度，就會產(chǎn)生表層或次表層疲勞裂紋[7]。由于支承輥的單次在機服役周期較長，就會使接觸疲
大型鑄鍛件 2022年6期2022-11-23
- UCM六輥連軋機中間輥表面接觸應(yīng)力疲勞裂紋擴展失效機理研究
30190 引言輥身表面剝落是冷軋工作輥常見的失效形式，引起軋輥剝落的常見的原因有表面缺陷（如裂紋、軟點）、次表層材質(zhì)缺陷及接觸應(yīng)力[1]。按剝落劃分一般可分為表面接觸疲勞剝落和次表層疲勞剝落，其裂紋源的產(chǎn)生主要與軋制事故及修磨使用維護不當(dāng)有關(guān)[2]。但冷軋中間輥的剝落案例較少，雖然冷軋中間輥的材質(zhì)和熱加工工藝基本相當(dāng)，但硬度水平差距較大；另外中間輥在機服役周期長，輥面存在較明顯的接觸疲勞硬化現(xiàn)象，從而中間輥的剝落機理有所區(qū)別。本文以某冷軋廠5機架六輥連軋
新型工業(yè)化 2022年7期2022-09-07
- 熱軋支承輥邊部剝落失效分析
一般始發(fā)于支承輥輥身邊部300～500 mm 以內(nèi)，剝落層沿輥身周向呈連續(xù)或斷續(xù)分布；或以上述位置作為初始裂紋源在輥身內(nèi)部周向擴展，造成輥身大面積剝落（見圖1）。在典型失效案例中，表現(xiàn)為邊部大面積掉肉（見圖1（a）），且邊部殘留部分仍然可見前期小剝落坑（見圖1（c）），以及輥身整體大面積剝落（見圖1（b），（d））。圖1 熱軋支承輥邊部剝落典型案例現(xiàn)場2 典型失效分析流程鑒于熱軋支承輥大面積剝落失效往往會造成支承輥提早報廢，所以精準(zhǔn)分析原因所在，判定質(zhì)量責(zé)
一重技術(shù) 2022年3期2022-07-07
- 鍛鋼冷軋工作輥表面裂紋擴展引起的剝落分析
輥為Cr5材質(zhì)，輥身淬火硬度要求89～92HSD。1 概述該輥上機使用共8次，剝落區(qū)域距非字端輥身端面0～1000 mm范圍。剝落區(qū)域存在肉眼可見的疲勞擴展通道，通道中心距非字端輥身端面約500 mm處，周向已剝落開區(qū)域約250 mm。在剝落區(qū)域附近還存在一處裂紋區(qū)域，剝落區(qū)域與裂紋區(qū)域相通，周向總長約320 mm。剝落區(qū)域最深約35 mm。該輥新輥時直徑450 mm，淬硬層要求50 mm，剝落時直徑448.28 mm，最后一次上機軋制48.32 t時發(fā)生
中國重型裝備 2022年2期2022-04-19
- 新型熱軋工作輥材料差溫?zé)崽幚砉に噮?shù)研究
mm，技術(shù)要求輥身硬度65-70HSD，硬度均勻性≤3HSD（見圖8）。圖8 YW-50 熱軋工作輥試制工藝3.2 硬度檢測試制完成后，對試制輥身表面進行硬度檢測，測得輥身硬度66-69HSD，輥身硬度均勻性為3HSD，符合技術(shù)要求（見圖9）。圖9 熱軋工作輥試制件輥身硬度檢測結(jié)果4 結(jié) 語通過對YW-50 材料及試制產(chǎn)品的檢測分析可知：（1） YW-50 材質(zhì)的最佳淬火溫度為960～1 000℃。（2） YW-50 材質(zhì)熱軋工作輥差溫工藝淬火參數(shù)選擇1
一重技術(shù) 2022年1期2022-03-26
- 60CrNiMo軋輥退火工藝研究
度相差很大，導(dǎo)致輥身心部和表面溫差很大，因此有必要對軋輥輥身溫度進行數(shù)值模擬，并依此制定軋輥輥身表面和心部的熱處理模擬曲線。此次數(shù)值模擬及室內(nèi)試驗參數(shù)均以規(guī)格φ1000mm×2600mm×5100mm的軋輥作為熱處理模擬模型，如圖4所示。圖4 φ1000mm×2600mm×5100mm軋輥模型待料保溫時間待料保溫段，鍛態(tài)組織需轉(zhuǎn)化為珠光體組織。為后續(xù)晶粒細化提供組織保證。此次數(shù)值模擬待料溫度為640℃，保溫時間選擇30h。模擬計算結(jié)果如圖5所示。首先依據(jù)模
鍛造與沖壓 2021年21期2021-11-12
- 離心噴涂方式在軋輥制造中的應(yīng)用
mm，這對軋輥輥身硬度均勻性及鑄坯表面光潔度帶來很大的負面影響。因此大量的軋輥生產(chǎn)廠家不斷尋求新的金屬型腔涂料掛涂工藝，其中邢臺機械軋輥公司自主研發(fā)了自動噴涂料機設(shè)備。黃永渭等[1]利用離心噴涂方式制備的自動噴涂料機已成功解決了涂料層對軋輥輥身質(zhì)量的影響。劉群山等[2]利用高速旋轉(zhuǎn)的離心噴頭，對預(yù)熱過的金屬鑄型內(nèi)腔進行涂料反復(fù)堆積來形成涂層，使得厚度均勻。因此，遼寧恒通冶金裝備制造有限公司綜合自動噴涂及離心金屬鑄型的優(yōu)點，采用自動離心噴涂方式對金屬型腔進
金屬世界 2021年3期2021-06-07
- 基于ProCAST的鑄鋼軋輥鑄造工藝模擬
789 s時，輥身表面是溫度最低的，為整個鑄件的最先凝固的部分，這里會形成一定厚度的激冷層組織。在澆注后26 189 s時，溫度最低的部分是底頸，也是鑄件首先完全凝固的部分，輥身中部鋼水熱量逐漸向外擴散，中心溫度最高，保持著順暢的補縮通道。在澆注后35 088 s時，只有冒口部位仍保持著較高的溫度，為冒口補縮提供熱量支持，有利于冒口的凝固質(zhì)量。鑄件由下而上順序凝固，圖3為鑄件不同時刻的固相率分布圖，首先凝固的是鑄件下部，4.44 h時已完成凝固，其次凝固
山西冶金 2021年1期2021-03-27
- 酸洗軋制機組張力計輥故障分析及改進
內(nèi)，再將端蓋插入輥身，這種設(shè)計方式不僅要保證軸承內(nèi)圈與軸的配合尺寸，還要保證端蓋與軸承外圈的配合尺寸，同時端蓋外圈與輥身內(nèi)圈的配合尺寸也要保證，對裝配要求較高。圖1 張力計輥原設(shè)計視圖（mm）2 原因分析酸洗軋制機組2019前半年共更換張力計輥和壓輥39根，其中張力計輥21根，壓輥18根。2018年全年共更換張力計輥和壓輥62根，其中張力計輥31根，壓輥31根（見表2）。表1 2019前半年共更換的張力計輥和壓輥 根數(shù)表2 2018年全年共更換的張力計輥和
山西冶金 2020年6期2021-01-22
- 酸軋支撐輥剝落分析
下 機 后，發(fā)現(xiàn)輥身中間部位有約200*200 左右剝落情況，當(dāng)前直徑1406.98mm ；（2）4 月15 日酸軋支撐輥SZC006 在四架正常下機后發(fā)現(xiàn)中部一處掉塊，面積100mm×70mm ；（3）4 月15 日酸軋支撐 輥SZC012 在 一 架 正常下機后發(fā)現(xiàn)輥面有2 處剝落，位置在輥身中間部位，一處面積約為200*200mm，另一處面積約100*100mm，當(dāng)前直徑1402.935mm ；（4）4 月30 日酸軋支撐輥SZC011 在二架下機，
中國金屬通報 2020年21期2021-01-04
- 寬厚板矯直機支承輥強度分析
矯直輥具有輥徑與輥身長度之比很小的特點，造成矯直輥的強度與剛度都很低，因此在矯直輥上設(shè)置了多排支承輥以增加強度和剛度。寬厚板矯直輥承受矯直力大，支承輥在過大的支反力作用下會造成輥面裂紋與表面剝落的發(fā)生。以下以1 臺9 輥寬厚板矯直機為例，計算各排支承輥受力，按最大支反力分析支承輥強度。1 寬厚板矯直機輥系的主要技術(shù)參數(shù)1.1 支承輥支承輥參數(shù)見表1。表1 支承輥參數(shù)1.2 矯直輥矯直輥身半徑為110 mm；矯直輥身長度L2為3600 mm。2 計算各排支承
山西冶金 2020年5期2020-11-13
- 基于Simulation 仿真的輥道卡阻原因分析及改造
輥道的高溫烘烤使輥身發(fā)生彎曲，更惡化了輥道設(shè)備的狀況，對輥道本身造成損壞。由于生產(chǎn)量任務(wù)增加，現(xiàn)場利用兩塊中間坯通過輥道的間隔時間，人工對輥道的軸承座和輥徑輥身進行澆水冷卻，通過人工冷卻這一臨時措施維持生產(chǎn)。因此，需要對該問題進行分析，找到解決問題的最好辦法。2 輥道卡阻的原因分析與核算2.1 原因分析輥道卡阻在排除了輥身等外部干涉擠壓和潤滑正常等因素外，就只有輥子裝配內(nèi)部的原因了，中間輥道輥子裝配如圖2 所示。圖2 中間輥道輥子裝配電機端輥子軸承有軸向定
河南冶金 2020年4期2020-10-21
- 冷軋軋機支承輥輥面剝落原因與應(yīng)對策略
因此，探索支承輥輥身脫落的起因，并及時有效的針對性預(yù)防，對降低軋機由于輥身脫落造成的重大斷帶火災(zāi)隱患和企業(yè)順利生產(chǎn)經(jīng)營都有著十分重要的現(xiàn)實意義。圖1 一號軋機支承輥輥面剝落及疲勞麻坑2 四輥軋機支承輥輥面脫落的原因2.1 冷軋軋機輥系主要受力狀態(tài)四輥鋁帶軋機高速軋制過程中，在軋制力的作用下，軋輥和支承輥在圓柱接觸弧線上會發(fā)生擠壓變形，工作輥與支承輥主要承受由軋制力引發(fā)的法向的接觸應(yīng)力б，如圖2所示。圖2 四輥軋機工作輥與支承輥主要接觸應(yīng)力根據(jù)赫茲方程，最大
世界有色金屬 2020年13期2020-10-10
- 型鋼軋機用Cr5 鍛造工具鋼開坯輥熱處理工藝初探
理方式已無法滿足輥身輥頸差異化的技術(shù)要求，目前鮮有文獻針對型鋼軋機用BD 輥的輥身輥頸差異化熱處理研究。本文以中鋼邢機為某國外客戶研發(fā)的Cr5 鍛鋼BD 輥為背景，介紹了鍛造高合金工具鋼的熱處理工藝研究過程。1 熱處理中試試驗型鋼軋線BD 輥應(yīng)用于型鋼軋線開坯機架，需具備良好的抗熱裂性及抗粘接性能。針對用戶有輥役延長的需求，中鋼邢機對BD 輥進行了材質(zhì)提升，Cr5 鍛造工具鋼BD 輥合金含量高，具備良好的抗熱裂性、耐磨性及抗粘接性能。值得注意的是，Cr5
中國鑄造裝備與技術(shù) 2020年5期2020-10-01
- 新型卷取機上夾送輥裝配結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究
構(gòu)，由鋼板卷制的輥身套筒、兩端隔環(huán)、輥軸、鎖緊機構(gòu)四大部分構(gòu)成，通過錐面配合、焊接、鍵聯(lián)接等方式組裝成一整體。這種輥身套筒外表面堆焊一層10 mm的耐磨合金，當(dāng)這層合金磨損完后，再進行第二次堆焊使用，如此反復(fù)。由于堆焊合金需多次將夾送輥運到生產(chǎn)廠家進行堆焊修復(fù)，周期長，成本高，且存在夾碴、氣孔等焊接缺陷，使用過程中需經(jīng)常檢查輥面表面質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)缺陷必須及時處理或更換修磨，否則損傷鋼板表面，造成次品鋼板，因此綜合成本較高。圖1是某種上夾送輥結(jié)構(gòu)，由輥身套筒和輥
山西冶金 2020年4期2020-09-17
- UCM 軋機中間輥接觸疲勞硬化層深度研究
并記錄數(shù)據(jù)，繪制輥身表面硬度分布曲線。另外，采用Hertz 提出的兩軸線平行圓柱體接觸疲勞理論計算中間輥疲勞硬化層深度[7-8]。圖1 UCM 六輥軋機輥工作輥與中間輥間接觸受力示意圖Fig.1 Schematic diagram of contact force between working roller and intermediate roller of UCM圖2 中間輥示意圖Fig.2 Schematic diagram of intermed
失效分析與預(yù)防 2020年2期2020-07-21
- 板形調(diào)控工藝對軋輥間接觸及磨損的影響
工作輥采用中間平輥身與端部L×θ為40 mm×15 °直線倒角組合的輥身曲線；支承輥采用中間平輥身與端部兩段式L×θ為30 mm×3 °加10 mm×45 °直線倒角組合的輥身曲線；中間輥采用中間平輥身與端部L×R為50 mm×1 000 mm圓弧倒角組合的輥身曲線。機組采用UCM冷軋機常用的工作輥竄輥、中間輥竄輥和彎輥等板形調(diào)控手段對所軋制板形調(diào)控，其工作輥、中間輥和支承輥輥身尺寸如表1所示；板形調(diào)控工藝參數(shù)范圍如表2所示。表1 輥系中不同軋輥平輥身段尺
太原理工大學(xué)學(xué)報 2020年2期2020-03-12
- 高鉻鑄鐵軋輥輥身中間斷裂原因分析
1，斷裂位置位于輥身中間靠近上輥徑位置，斷口如圖2所示。經(jīng)過了解，此生產(chǎn)線當(dāng)時正在軋制普通板材Q195L，發(fā)生事故時軋輥直徑為φ649 mm，報廢直徑為φ603 mm，斷裂軋輥為上輥，斷輥位置位于輥身中間靠近上輥徑位置，斷口不規(guī)則，組織致密均勻，無縮孔、夾渣等鑄造缺陷。為了找出軋輥斷裂的原因，一方面對生產(chǎn)工藝、檢驗的各個環(huán)節(jié)做了認真調(diào)查，均未發(fā)現(xiàn)異常；另一方面對該輥進行了比較全面的理化檢驗分析及金相對比。根據(jù)斷裂宏觀特征，未發(fā)現(xiàn)疲勞裂紋擴展區(qū)，也未發(fā)現(xiàn)明顯
鑄造設(shè)備與工藝 2019年4期2019-10-08
- 基于ProCAST數(shù)值模擬的高鉻鋼復(fù)合軋輥結(jié)合層夾渣成因分析
渣，且集中分布于輥身冒口端。其次，采用數(shù)值模擬的方法分析了高鉻鋼軋輥復(fù)合鑄造的生產(chǎn)過程，對比研究了離心鑄造和重力鑄造2個階段輥身冒口端與底端的高溫金屬流動與溫度場演變差異。模擬結(jié)果表明：芯部重力鑄造時，芯部高溫金屬液對軋輥外層沖刷作用的差異是夾渣物主要分布于輥身冒口端的重要原因。通過復(fù)合鑄造過程流場與溫度場的模擬結(jié)果，對高鉻鋼復(fù)合軋輥結(jié)合層夾渣物的產(chǎn)生和分布原因進行分析，對于改善離心鑄造軋輥缺陷的產(chǎn)生具有借鑒意義。關(guān)鍵詞：材料的組織、結(jié)構(gòu)、缺陷與性能;夾渣
河北工業(yè)科技 2019年3期2019-09-10
- 大型合金半鋼軋輥熱處理變形原因分析及防范措施
T0為室溫。由于輥身、輥頸直徑的不同，軋輥在高溫?zé)崽幚頃r輥身輥頸膨脹量不一致，輥身膨脹多，輥頸膨脹小。經(jīng)計算該輥輥身膨脹量為11.73 mm，輥頸膨脹量為4.5 mm，兩者相差7 mm.在940℃溫度長時間保溫，此溫度已遠高于該類材質(zhì)的塑性形變溫度，在重力作用下輥頸端部相對輥身下移7 mm，見圖5.圖5 重力作用下輥頸端部相對輥身下移示意3.2 臺車變形臺車變形是大型熱處理普遍存在的問題。公司處理該輥采用丹陽江南工業(yè)爐制作的RT3-1700-12電阻爐，該
鑄造設(shè)備與工藝 2019年2期2019-07-25
- 窄帶鋼精軋立輥材質(zhì)優(yōu)化的研究與應(yīng)用
有一定的壓下量，輥身磨損較重，因而材質(zhì)選用時不僅要考慮其抗熱裂性問題，還要考慮其輥頸強度和耐磨性。原始設(shè)計采用的材質(zhì)為70Mn材質(zhì)的合金鑄鋼軋輥，其化學(xué)成分為：w（C）=0.7%～0.8%；w（Si）=0.3%～0.5%；w（Mn）=0.9%～1.1%；w（Cr）=0.75%～1.00%；w（Ni）=0.2%～0.3%；w（Mo）=0.20%～0.45%；w（P）≤0.035%；w（S）≤0.03%，輥身硬度在40～45 HSD。立輥工作輥徑范圍450～5
山西冶金 2019年1期2019-04-26
- 支撐輥R圓弧裂紋缺陷研究
軋制過程中支撐輥輥身承受工作輥的軋制力，軸承部位承受壓下系統(tǒng)的軋制力，這兩個力方向相反（圖1），因此輥身與軸承安裝部位一般設(shè)計有R圓弧進行過渡，以防止應(yīng)力集中造成支撐輥沿輥身側(cè)面斷裂，但實際使用過程中R圓弧處存在批量開裂的現(xiàn)象。圖1 軋鋼過程中支撐輥受力情況2 原因分析在實際使用過程中，支撐輥使用周期長達5～10年，使用條件為高溫潮濕的環(huán)境，支撐輥輥身端部極易發(fā)生銹蝕，為了防止R圓弧部位發(fā)生銹蝕，支撐輥側(cè)面一般采用一道橡膠密封，該密封與輥身側(cè)面緊密接觸，防
機電信息 2018年30期2018-10-24
- MC5鍛鋼冷軋輥表面淬火斷裂原因分析
MC5鍛鋼冷軋輥輥身在制造過程中進行表面感應(yīng)淬火時發(fā)生斷裂，輥身處直徑約為Φ115 mm，其生產(chǎn)加工工藝為：電弧爐冶煉—鑄錠—電渣重熔—鍛造—正火—球化退火—粗加工—調(diào)質(zhì)處理—半精加工—輥身表面淬火—深冷處理—低溫回火—精磨—去應(yīng)力退火—精加工—檢驗交貨。該冷軋輥在調(diào)質(zhì)后進行輥身表面感應(yīng)淬火時即發(fā)生輥身斷裂，為查明原因，本文對其進行了理化檢驗及斷裂原因分析。1 理化檢驗1.1 斷口檢驗對斷裂的軋輥進行宏觀形貌觀察，如圖1所示。由圖1(a)可知，斷口位于輥身
現(xiàn)代冶金 2018年3期2018-08-20
- 細長類H13矯直輥的雙頻淬火工藝改進
506mm。要求輥身硬度54～56HRC，淬硬層深12～14mm。通過對圖樣的技術(shù)要求進行分析，淬硬層深要求較大，若單一采用中頻淬火肯定無法滿足，只有通過軋輥車間的雙頻淬火機床才能達到所要求層深。1. 工藝分析及準(zhǔn)備材質(zhì)H13即為4Cr5MoSiV1，合金工具鋼，其主要化學(xué)成分如表1所示。該材質(zhì)具有高的耐磨性和淬透性，具有強的抗熱裂能力，合金元素釩含量較高，耐磨性好，具有良好的耐熱性，在較高溫度時具有較好的強度和硬度，高的耐磨性和韌性，優(yōu)良的綜合力學(xué)性能和
金屬加工(熱加工) 2018年6期2018-06-20
- 以鑄代鍛生產(chǎn)熱軋板帶支撐輥的熱處理控制要點
是通過快速加熱使輥身表面快速達到工藝要求溫度，此時間可根據(jù)軋輥直徑大小適當(dāng)調(diào)整；第二段為傳熱段，目的是通過熱傳導(dǎo)使整個軋輥外層達到工藝溫度，此時間可根據(jù)軋輥工作層厚度不同進行調(diào)節(jié)；第三段為預(yù)冷區(qū)段（也稱“保溫段”或“延遲淬火保溫段”），通過適當(dāng)降低爐溫及輥身表面溫度（40～60℃），有利于加深輥身工作層的淬硬深度，同時避免軋輥輥面超溫度造成組織粗大，從而保證差溫?zé)崽幚砗蟮母黝愜堓伀@得良好的使用性能。差溫?zé)崽幚碇锌刂频闹攸c主要在第二段，通過燃氣窯的急速表層升
金屬加工(熱加工) 2018年6期2018-06-20
- 鋁帶熱軋轉(zhuǎn)向輥內(nèi)冷結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計
充入輥子內(nèi)腔，對輥身進行內(nèi)部冷卻，再由回水口排出內(nèi)腔，水的循環(huán)流動起到了帶走熱量的作用。1—法蘭連接 2—回水口 3—進水口 4—螺紋連接 5—旋轉(zhuǎn)接頭 6—內(nèi)冷進水管 7—空心輥身 8—進水管傳動側(cè)內(nèi)部支撐1—回水口 2—進水口 3—螺紋連接 4—內(nèi)冷進水管 5—旋轉(zhuǎn)接頭 6—螺紋連接 7—空心輥身 8—進水管傳動側(cè)內(nèi)部支撐從以上兩種轉(zhuǎn)向輥輥子結(jié)構(gòu)中旋轉(zhuǎn)接頭連接形式(如圖5所示)以及動作原理來分析，中間細長進水管一端與旋轉(zhuǎn)接頭進水管螺紋連接，為固定不動形
中國重型裝備 2018年2期2018-05-30
- 大型鍛鋼支承輥制造技術(shù)的研究①
.75 t，當(dāng)前輥身直徑Φ1447 mm，解剖試驗方案見圖1所示。按圖1,2所示位置取兩塊圓柱試樣，每塊試樣上做好標(biāo)記①和②。1.2 超聲波探傷參照JB/T 4120-2006檢測標(biāo)準(zhǔn)對支承輥進行探傷，輥身內(nèi)未發(fā)現(xiàn)超出評判要求的缺陷，探傷合格。1.3 化學(xué)成分表1,2為2050JCFC支承輥的化學(xué)成分及氣體含量，各項指標(biāo)均符合Cr5支承輥的要求。圖1 2050JCFC支承輥解剖方案圖2 2050JCFC支承輥解剖圖片部位w(C)w(Si)w(Mn)w(Cr
現(xiàn)代冶金 2018年1期2018-04-08
- 支承輥彎曲強度校核及結(jié)構(gòu)改進
簡圖如圖1所示。輥身直徑D3=φ960mm，輥身長度L=1 170mm（截面3-3位于輥身中間位置）；主軸頸里側(cè)輥頸直徑D1=φ575mm，軋制中心線至該輥頸根部R80mm圓弧中心距離C=385mm（截面1-1）；輥身兩側(cè)錐面根部直徑D2=φ715mm，軋制中心線至輥身距離C1=455mm（截面2-2）。軋制力為1 800t，支承輥在軋制過程中只受軋制力（通過工作輥傳遞）和支反力（軸承箱傳遞），不承受扭矩作用。受力分析如圖2所示。彎曲應(yīng)力計算公式為σ=M/
金屬加工(冷加工) 2018年2期2018-03-22
- 鍛鋼支承輥熱處理工藝研究
淬火和回火即可使輥身輥頸達到不同的硬度要求。這種熱處理工藝改變了原有支承輥制造工藝，提高了軋輥淬硬層深，熱處理后的支承輥不存在軟帶，增加端部的抗剝落性。這種熱處理技術(shù)不但降低制了造周期，也降低了制造成本。支承輥 熱處理工藝 淬硬層深 軟帶 制造周期 降低成本1.前言支承輥是軋機中的重要部件，用來支承工作輥或中間輥，以防止工作輥出現(xiàn)撓曲變形而影響板、帶的產(chǎn)量及質(zhì)量。支承輥復(fù)雜多樣的工況條件，使其不同于一般的工件。一方面軋制過程中軋輥本體要承受很多的彎曲應(yīng)力和
中國鋼鐵業(yè) 2017年5期2017-07-25
- 鑄造半鋼軋輥槽底斷裂原因分析
分析、金相檢測、輥身孔型處彎曲應(yīng)力計算。結(jié)果表明，得出造成軋輥斷裂的原因是因為孔型設(shè)計時安全系數(shù)過低，彎曲應(yīng)力小于許有應(yīng)力，建議提高軋輥報廢直徑尺寸。半鋼軋輥；彎曲應(yīng)力；安全系數(shù)；許用應(yīng)力公司為唐鋼中厚板大型線生產(chǎn)的支F1機架φ1 193 mm×2 300 mm靜態(tài)鑄造半鋼[1]軋輥在使用至接近報廢尺寸時發(fā)生斷裂，斷裂位置位于槽底，斷口平齊，如圖1所示。經(jīng)過了解，此生產(chǎn)線當(dāng)時正在軋制220#角鋼，發(fā)生事故時軋輥直徑為φ750mm，報廢直徑為φ700 mm，
鑄造設(shè)備與工藝 2017年2期2017-05-18
- 寬厚板支承輥差溫?zé)崽幚砉に囇芯颗c生產(chǎn)實踐
及數(shù)值模擬，得到輥身不同深度處的溫度場分布，確定了支承輥表面與差溫爐之間的換熱邊界條件，制定了寬厚板支承輥生產(chǎn)件的差溫?zé)崽幚砉に?。生產(chǎn)實踐表明，采用差溫?zé)崽幚淼暮癜逯С休?，硬度均勻性較高△HSD≤4，表面金相組織為性能優(yōu)良的回火馬氏體。寬厚板支承輥；差溫?zé)崽幚?；硬度均勻性；回火馬氏體近年來，國內(nèi)多家鋼廠新建了一批以3 500 mm以上為主的寬厚板生產(chǎn)線，投產(chǎn)和在建的寬厚鋼板軋機約有58臺，占全球?qū)捄皲摪遘垯C1/3多，已成為全球生產(chǎn)厚板中的一支主要力量[1]
大型鑄鍛件 2017年1期2017-02-05
- 冷軋支承輥邊部剝落原因分析及對策
3248 mm，輥身表面淬火硬度為65～70HSD，淬硬層深度≥30 mm，輥身邊緣軟帶長度≤30 mm。經(jīng)測量，目前輥身實際總長為1042 mm?？蛻艄拒垯C軋制時使用的2支支承輥，其中用于上輥狀況良好，仍正常使用；出現(xiàn)剝落的軋輥主要作為下輥使用，其上機第八次時非輥號端開始發(fā)生局部剝落，客戶加大磨削量后再次上機使用，但使用僅兩天后邊部1/3圓周又出現(xiàn)大范圍剝落掉塊，目前該軋輥輥身直徑為Φ914.22 mm。詳細剝落情況如圖1所示。圖1 支承輥輥身邊部剝落
現(xiàn)代冶金 2016年5期2016-12-02
- 出坯輥道磨損原因分析及解決措施
道后的出坯輥道(輥身長度900 mm)，包括切后輥道、去毛刺輥道1、去毛刺輥道2、輸送輥道，均存在不同程度的磨損，部分輥子磨損較為嚴重。切后輥道帶抱閘的輥子磨損見圖1，其他輥道(去毛刺輥道1、去毛刺輥道2、輸送輥道)帶抱閘的輥子磨損與切后輥道帶抱閘的輥子磨損情況相似。切后輥道無抱閘的輥子磨損見圖2，其他輥道(去毛刺輥道1、去毛刺輥道2、輸送輥道)無抱閘的輥子磨損與切后輥道無抱閘的輥子磨損情況相似。圖1 帶抱閘輥道輥身磨損情況Fig.1 Wear statu
重型機械 2016年4期2016-03-15
- 提高熱軋運輸輥道使用壽命的分析與應(yīng)用
出現(xiàn)磨損及腐蝕,輥身表面質(zhì)量嚴重受損,導(dǎo)致產(chǎn)品頻繁出現(xiàn)熱擦劃傷缺陷,為了保證產(chǎn)品質(zhì)量,只能被迫通過縮短輥道更換周期及現(xiàn)場打磨輥道表面等措施,輥子使用壽命大幅降低,不但增加了維修成本,而且產(chǎn)品熱擦劃傷無法得到根本治理,致使生產(chǎn)頻繁中斷,經(jīng)濟效益受到嚴重影響。為了保證正常的生產(chǎn),提高產(chǎn)品質(zhì)量,開發(fā)新品種,進行了提高輥道輥子表面機械性能的分析與研究,采用埋弧堆焊工藝,對輥道表面進行堆焊修復(fù),提高其機械性能,使運輸輥道表面具有優(yōu)良的抗冷熱疲勞性、耐磨性、抗剝落性,
四川冶金 2015年6期2016-01-01
- 結(jié)晶器足輥失效原因分析與應(yīng)對策略
方向排走,逐漸在輥身表面聚集形成渣堆,渣堆與運動的鑄坯表面接觸,就會在較軟的鑄坯表面造成劃痕,嚴重時影響鑄坯表面質(zhì)量。隨著連續(xù)生產(chǎn)時間的延長,渣滓越積越多,體積越來越大,會將足輥與結(jié)晶器銅板下口之間的空隙完全封堵,噴嘴噴出的二冷水被渣滓阻擋噴不到鑄坯表面,使第一排二冷水噴嘴對鑄坯的冷卻失效。鑄坯坯殼在厚度和強度未明顯增加的情況下被渣滓劃擦,漏鋼風(fēng)險大大增加。2.2 變形足輥變形常見的是輥身彎曲。輥身彎曲后,足輥在轉(zhuǎn)動時與鑄坯的接觸不均勻,足輥對鑄坯表面提供
四川冶金 2015年3期2016-01-01
- 具有高效冷卻效果的內(nèi)齒面豎爐齒輥
內(nèi)孔鑄造成圓形，輥身兩端鑲嵌空心軸頭，并與輥身焊接成一體，外部冷卻水通過空心軸頭進入輥身內(nèi)部，實現(xiàn)對輥身冷卻的目的。但常規(guī)齒輥結(jié)構(gòu)由于外形為尺寸較大的齒形，內(nèi)孔為圓形孔，對齒根部位來說，齒根部位到內(nèi)孔之間的壁厚相對較小，而對齒頂來說，則齒頂部位到內(nèi)孔之間的壁厚明顯增大，故當(dāng)齒輥內(nèi)孔為圓形時，齒形根部和頂部的壁厚相差較大。（2）因常規(guī)齒輥的壁厚不均，造成冷卻效果不均衡 齒輥的主要工作部位是齒形的頂部，理想狀態(tài)是讓齒頂部得到最佳的冷卻效果，以便將齒頂部的熱量快
金屬加工(熱加工) 2015年1期2015-12-26
- 超長管壁厚測量方法淺析
射原理,以制作與輥身曲率相近、材質(zhì)相同的試塊，進行聲速、量程、測定范圍的調(diào)校，再通過計算材質(zhì)及耦合能量損失，提升檢測靈敏度，作為掃查基準(zhǔn)對超長管壁厚、進行整體測量，解決因工件結(jié)構(gòu)、或在役使用等因素?zé)o法進行壁厚測量的難點。超長管； 超聲檢測； 管壁測量0 引言超長管常用于鋼鐵行業(yè)軋輥、熱處理爐輸入、輸出輥、焊接滾床輥身等領(lǐng)域，衡量該管承載能力的一個重要技術(shù)指標(biāo)就是管體的壁厚，通常選用內(nèi)徑千分尺、游標(biāo)卡尺、百分表或制作工裝量具來對管體壁厚進行測量，但是對于長度
有色設(shè)備 2015年6期2015-08-23
- 棒材軋機粗軋軋輥材質(zhì)優(yōu)化
的斷輥頻次較高，輥身和輥頸都有斷裂，這不但增加了輥耗，也給生產(chǎn)造成了不利影響。粗軋機共計6架，前4架軋機的輥徑為φ750 mm，后2架軋機的輥徑為φ550 mm，斷輥架次集中在第1、第2和第3架次。為此，通過對軋輥進行了強度校核計算，并對軋輥材料進行了優(yōu)化，解決了軋輥強度不足的問題。1 軋制力計算1)單位軋制壓力p＇。粗軋機采用通用孔型系統(tǒng)，各規(guī)格產(chǎn)品粗軋時在料型選擇上一致，僅在速度設(shè)定上有所差別。軋制力最大的產(chǎn)品規(guī)格為φ32 mm螺紋鋼筋。單位軋制壓力p
新技術(shù)新工藝 2015年6期2015-07-18
- φ400mm驅(qū)動輥斷裂原因分析
，斷裂處為輥頸與輥身過渡圓弧處（見圖1）。通過對斷輥的輥頸、輥身進行理化檢驗，分析斷裂原因，為后續(xù)21CrMoV5-11材質(zhì)驅(qū)動輥質(zhì)量的穩(wěn)定提供了有效保障。1.理化檢驗（1）化學(xué)成分分析 對斷輥輥頸與輥身取樣并進行化學(xué)成分測定，結(jié)果見表1，材料各元素含量滿足技術(shù)要求。（2）力學(xué)性能測試 在輥頸、輥身分別取樣進行常溫拉伸、彎曲、常溫沖擊等性能檢測，得出較高的抗拉強度及較低的沖擊值，見表2。圖1圖2圖3（3）金相檢驗 斷口處（見圖2、圖3）經(jīng)電子顯微鏡觀察后為
金屬加工(熱加工) 2014年21期2014-11-25
- 某熱軋1580生產(chǎn)線工作輥熱凸度分析研究
方式進行改造，由輥身均勻冷卻方式改為中段集中冷卻方式，以便降低工作輥中部溫度、減小中部與端部的溫差，從而獲得較好的工作輥熱凸度輪廓曲線，軋制出板形和表面質(zhì)量良好的帶鋼產(chǎn)品。工作輥 熱凸度 冷卻方式 輪廓曲線隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，鋼鐵行業(yè)中熱連軋技術(shù)日臻成熟。近幾年由于鋼鐵產(chǎn)量嚴重過剩，導(dǎo)致帶鋼銷售越來越困難，同時用戶對帶鋼的質(zhì)量尤其是板形和板凸度要求越來越高。軋輥冷卻水系統(tǒng)除了有冷卻軋輥、延長軋輥使用壽命的功能外，還有一個最重要的功能就是保證產(chǎn)生對稱的軋輥熱
冶金設(shè)備 2014年5期2014-08-07
- 帶鋼軋機新材質(zhì)支承輥的制造
支承輥的耐磨性、輥身硬度降及硬度均勻性等方面面臨著更高的挑戰(zhàn)。針對上述情況，一重公司研制開發(fā)并生產(chǎn)出帶鋼軋機新材質(zhì)支承輥，通過進行成分優(yōu)化和微合金化方法，有效提高了材料的淬透性、淬硬性和耐磨性，更適用于高強度、高硬度帶鋼的軋制。1 材料設(shè)計及技術(shù)要求以某鋼廠的1 580 mm熱連軋機精軋支承輥為例。技術(shù)要求為:輥身硬度65～71HSD;輥身硬度均勻性±2HSD;淬硬層深≥75 mm;報廢直徑時輥面硬度≥60HSD;輥頸硬度42～48HSD;輥身抗拉強度≥1
大型鑄鍛件 2014年1期2014-07-07
- 新型輥道輥子在軋鋼系統(tǒng)中的應(yīng)用研究
的設(shè)計都是筒形的輥身，兩端以輻板支撐，中間為一根軸，三種零部件焊接組成的輥子，再裝配上軸承、軸承座后，組成輥子裝配部件，安裝在輥道架上。這種設(shè)計的特點是：結(jié)構(gòu)簡單，一次性投入費用較低，輥面、軸、輻板、軸承等應(yīng)同壽命設(shè)計，當(dāng)輥面磨損報廢時整體報廢。實際上，由于工作環(huán)境復(fù)雜，輥面的磨損情況千差萬別，大量的輥子輥面與高溫鋼材在高速接觸條件下快速磨損，造成鋼材表面劃傷，影響產(chǎn)品表面質(zhì)量。一般情況下，需要大量的備用替換輥子和需要較長停機時間替換上線，軋鋼生產(chǎn)線的串行
山東工業(yè)技術(shù) 2014年11期2014-05-04
- 大型鍛鋼支承輥工頻淬火新工藝探索
的工作條件要求其輥身必須具有高耐磨性、高屈服強度和高抗剝落性能，其輥頸必須具備高的韌性和抗斷裂性能。最終熱處理是使支承輥達到使用性能要求的重要環(huán)節(jié)。目前國內(nèi)大型鍛鋼支承輥最終熱處理比較先進、成熟的工藝是差溫加熱+噴霧冷卻，3%～5%Cr鍛鋼支承輥采用差溫淬火工藝其輥身硬度一般為55～72HSD，硬度均勻性±2HSD，淬火組織為貝氏體，難以制造輥身硬度72HSD以上的高硬度支承輥，生產(chǎn)成品也較高。隨著軋鋼技術(shù)的不斷進步，對板形要求的不斷提高和板形控制CVC、
重型機械 2013年1期2013-12-03
- 表淬處理耐磨空心輥子的加工
。特點是轉(zhuǎn)速快、輥身壁薄、體輕、耐磨性好;輥子材質(zhì)為45鋼;其結(jié)構(gòu)如圖1。輥子技術(shù)要求:輥面要求表面淬火、硬度55 HRC、淬硬層深3～6 mm。輥面徑向跳動0.2 mm;兩端軸頸φ70 mm，同軸度0.02 mm，徑向跳動0.03 mm。輥子單位質(zhì)量許用不平衡度eper=500 g·mm/kg，平衡半徑為80 mm。2 輥子工藝方案分析及技術(shù)難點根據(jù)輥子結(jié)構(gòu)特點及筆者公司設(shè)備情況，合理選用原材料及加工工藝，以最低成本制造出合格的產(chǎn)品是首要問題。根據(jù)以往經(jīng)
制造技術(shù)與機床 2013年7期2013-09-27
- ?1 800 mm以上特大型支承輥表淬熱處理工藝
加熱淬火方式進行輥身的表淬處理。為此，必須研究一種特殊的熱處理工藝以滿足支承輥不同部位不同硬度的要求。本文提出了一種特殊表淬熱處理工藝，利用大型臺車爐，順利實現(xiàn)?1 800 mm以上特大型支承輥的臺車爐表淬。1 表淬前的組織準(zhǔn)備——鍛后熱處理作為表淬前的熱處理工序，鍛后熱處理必須達到以下目標(biāo)：(1)調(diào)整鍛造組織，獲得均勻細小的晶粒，避免出現(xiàn)網(wǎng)狀碳化物等明顯的組織缺陷，為表淬工序作組織準(zhǔn)備。工件心部區(qū)域尤其不能有影響強度和韌性的組織缺陷，如粗晶和網(wǎng)狀碳化物等
大型鑄鍛件 2013年6期2013-09-23
- CSP軋輥預(yù)熱溫度場分析
程中，只對軋輥的輥身部分進行加熱和保溫，輥頸、軸承座等其余部分均直接與冷空氣接觸，故在分析時只需對軋輥進行建模而忽略其它部分。由于預(yù)熱過程中軋輥升溫較?。?0℃左右），故在此過程中只需對其溫度場進行分析，不須考慮溫度對軋輥熱應(yīng)力的影響。2.1 軋輥預(yù)熱條件確定加熱氣體溫度為80℃～160℃，噴氣速度為10m／s左右；在保溫階段，熱氣溫度為30℃，且不噴氣，使其為自然對流狀態(tài)。結(jié)合上述條件并根據(jù)預(yù)熱裝置的送氣流量、送氣溫度、噴氣方式等初步給出了以下5種軋輥輥
武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2013年1期2013-09-07
- 高鉻復(fù)合鑄鐵軋輥斷輥失效分析
：斷口I位于軋輥輥身處，距輥身靠近傳動側(cè)端約300～310mm；斷口II位于軋輥操作側(cè)輥頸部位。三部分殘塊分別是：殘塊A——軋輥操作側(cè)輥頸部分；殘塊B——軋輥輥身大部至操作側(cè)輥頸殘余；殘塊C——軋輥輥身殘余與傳動側(cè)輥頸全部。2.2 斷口I觀察在圖2中，可以觀察到殘塊B的輥身斷口I斷面狀況。圖2 殘塊B輥身斷口圖輥身斷口I垂直于軋輥軸向。斷口邊緣存在多處鋸齒狀碎片。斷口斷面呈圓弧狀，中心突起部分朝向軋輥傳動側(cè)?；⌒瓦吘壌嬖跀U展條紋，表明有周向剪切應(yīng)力作用，扭
武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2013年3期2013-09-07
- 大截面輥軸鍛造工藝
采用漏盤局部鐓粗輥身，然后再滾輥身外圓的方法，這樣就保證了輥身在最后一火有了一定的變形量，可以有效的防止后續(xù)地粗晶問題，改進后的鍛造工藝見表2。表2鍛造工藝采用WHF壓實鋼錠滾外圓拔長到φ1500mm分料有如下優(yōu)點：⑴使（Ⅰ）、（Ⅱ）及（Ⅳ）、（Ⅴ）臺的分料長度增加，達到鍛造工藝規(guī)范要求（分料長度應(yīng)大于等于相應(yīng)截面尺寸的1/3）。⑵截面差的減小，降低了分料時的操作難度，便于操作，節(jié)省了鍛造時間。⑶增大了鍛比，使鋼錠內(nèi)部微小孔洞缺陷得到了有效地焊合。采用漏盤
鍛造與沖壓 2013年15期2013-08-08
- 熱態(tài)鋼板矯直機工作輥內(nèi)冷卻技術(shù)分析及參數(shù)確定
Ak:≥38 J輥身表面淬火硬度:55～60HRC，深度8 mm～10 mm1.3 工作輥的主要熱處理溫度調(diào)質(zhì)熱處理:淬火溫度860～880℃;回火溫度620～660℃。輥身高中頻表面淬火溫度880～920℃;回火溫度180±10℃。2 寬厚板熱矯直機工作輥受熱條件在矯直過程中，引起工作輥溫度升高的主要因素是:(1)需矯直的鋼板本身具有的熱量。(2)矯直過程中鋼板變形產(chǎn)生的變形熱。(3)矯直過程中鋼板與輥面間的滑動摩擦產(chǎn)生的摩擦熱。熱鋼板位于上、下排工作輥
中國重型裝備 2012年1期2012-11-18
- 關(guān)于熱軋寬厚板冷床區(qū)空心輥制造工藝的研究
結(jié)構(gòu)特點空心輥由輥身、焊接軸頭1和焊接軸頭2構(gòu)成(見圖1)。其中輥身由結(jié)構(gòu)用無縫鋼管制成;焊接軸頭1和焊接軸頭2分別由1根圓鋼和2塊圓板焊接而成。1.2 技術(shù)要求(1)輥身最小壁厚要求(2)靜平衡要求空心輥在實際工況下的轉(zhuǎn)速為120 r/min，由于鋼管內(nèi)壁有4 200±1 mm的長度范圍不加工，壁厚不均勢必會造成空心輥的質(zhì)心與回轉(zhuǎn)中心不一致，這樣旋轉(zhuǎn)時就會產(chǎn)生偏載。所以，在焊接左右兩端焊接軸頭之前，需要對無縫鋼管進行靜平衡試驗，通過在鋼管內(nèi)壁的非加工區(qū)域
制造技術(shù)與機床 2012年3期2012-09-26
- 滾切式鋼板剪切機夾送輥微變形分析
送輥主要有夾送輥輥身、軸承座、移動側(cè)和固定側(cè)機架、中心軸及同步軸組成。中心軸通過兩端的軸承和軸承座裝配在一起(圖2)，且液壓缸通過軸承座控制夾送輥的壓下量，通過軸承傳遞到中心軸以及輥身，不影響中心軸的撓度變化，避免了夾送輥的初始彎曲誤差。每一組夾送輥的下夾送輥通過剛性同步軸聯(lián)接，以保證下側(cè)夾送輥的旋轉(zhuǎn)速度的一致。在每個下夾送輥的軸承座下部設(shè)有限位螺栓，以保證安裝時對位置偏差的矯正。每根夾送輥的內(nèi)側(cè)均設(shè)有帶心軸的軸承座(包含外套筒通稱為軸承座)，軸承座兩端穿
重型機械 2011年6期2011-11-11
- 大型鍛鋼支承輥熱處理工藝的探討
軋制特性要求:①輥身具有良好的耐磨性;②較高的疲勞屈服強度;③良好的應(yīng)力狀況和抗裂紋擴展能力;④輥頸具有良好的屈服強度、韌性和抗斷裂性能。2 問題的提出根據(jù)五機架冷連軋機鍛鋼支承輥的機械性能要求，最好采用調(diào)質(zhì)處理的方法。而對于直徑大、質(zhì)量大的大型支承輥，由于受熱處理設(shè)備條件的限制，無法進行調(diào)質(zhì)處理，為解決該道工序，一方面控制大直徑輥坯的冶煉、鍛造及鍛后熱處理的工序質(zhì)量;另一方面，視輥坯(輥身)的金相組織狀況采取相應(yīng)的熱處理方法，再對輥身進行感應(yīng)表面淬火，設(shè)
重型機械 2011年5期2011-11-11
- 鍛鋼支承輥剝落失效分析
型的失效，尤其以輥身剝落最為普遍。本文主要研究支承輥輥身剝落典型失效類型、失效原因和機理，提出補救和預(yù)防措施，提高支承輥的使用效率。表1 鍛鋼和鑄鋼支承輥材料典型性能對比Table 1 The typical properties of backup roll of forged steel and cast steel1 使用性能分析支承輥的使用要求是：在保持表面粗糙度和輥型的前提下，在軋制周期內(nèi)確保支承輥的完整使用，實現(xiàn)軋材質(zhì)量和產(chǎn)量的最大化[1]。支
大型鑄鍛件 2011年6期2011-09-25
- 齒輥輥身鑄造工藝改進
50101）齒輥輥身鑄造工藝改進郭 林，李寶偉，黃一聲（濟鋼集團重工機械有限公司，濟南 250101）采用輥身內(nèi)部鑄入離心鋼管的工藝方案，解決了原輥身使用中出現(xiàn)裂紋、漏水導(dǎo)致其使用壽命短的問題。豎爐；齒輥；鑄造工藝齒輥是球團豎爐生產(chǎn)中的關(guān)鍵設(shè)備,其結(jié)構(gòu)為三段式，其中輥身是三段中的關(guān)鍵部位，齒輥輥身結(jié)構(gòu)如圖1所示。輥身鑄件材質(zhì)為ZG40Mn2，要求鑄件組織致密，使用過程中不得有漏水現(xiàn)象。1 原工藝出現(xiàn)的問題原齒輥使用過程中出現(xiàn)的問題，主要是使用壽命短，齒輥安
中國鑄造裝備與技術(shù) 2011年3期2011-09-01
- 常化爐爐底輥壓坑、劃傷、輥印的分析與改造
731米，爐底輥輥身基材為Cr25Ni20，輥子外徑為Φ350，輥子間距為500mm，輥子軸芯通水冷卻，單獨傳動，共142根，?；癄t分九段控制爐溫，使用熱值為7100KJ/Nm3的高焦混合煤氣，用于對6～80mm×1500～3000mm×3000～12000mm的鋼板進行正火、淬火、回火處理。投產(chǎn)運行半年后生產(chǎn)作業(yè)區(qū)便反應(yīng)鋼板下表面出現(xiàn)爐底輥壓坑、劃傷、輥印缺陷，只是由于當(dāng)時熱處理線產(chǎn)量較少，客戶對鋼板表面要求較低，我廠技術(shù)人員對產(chǎn)生壓坑、劃傷、輥印缺陷認
中國科技信息 2011年7期2011-02-17
- 球團豎爐新型復(fù)合齒輥的研制與應(yīng)用
采用鍛造軸，中間輥身部位采用鑄造方式。這樣要提高齒輥使用壽命，關(guān)鍵要提高輥身部位質(zhì)量，按常規(guī)鑄造方法，只能采取加補貼的方法，但是，由于輥身較長，需要加的補貼量較大，給加工和清理造成困難，并且也不能保證鑄件不出現(xiàn)氣孔和夾砂等鑄造缺陷，導(dǎo)致齒輥漏水的可能性仍然很大。因此，要生產(chǎn)該件，就必須采取特殊的工藝方法。經(jīng)過仔細研究，我們提出了以下2種工藝方案。方案一：離心鑄造輥身（如圖2圖3所示）。離心鑄造輥身，輥身致密，是較為理想的改進方案，存在的缺點：1）輥身需求量
鑄造設(shè)備與工藝 2011年4期2011-01-24
- 60CrMnMo型鋼軋輥的生產(chǎn)試制
熱處理設(shè)備滿足了輥身、輥頸處的不同硬度要求，并在輥身開槽后進行了性能熱處理，最終生產(chǎn)出滿足用戶要求的60CrMnMo型鋼軋輥。1 技術(shù)要求型鋼軋輥在設(shè)計時對內(nèi)部質(zhì)量沒有明確要求，我公司是第一次生產(chǎn)型鋼軋輥，結(jié)合其工作環(huán)境，試制時增加了超聲波檢測。要求執(zhí)行DIN10228-3標(biāo)準(zhǔn)，其中輥子心部1/3區(qū)域執(zhí)行Ⅱ級，其余部位執(zhí)行Ⅲ級?；瘜W(xué)成分和力學(xué)性能要求分別見表1和表2。2 生產(chǎn)試制2.1 工藝路線冶煉→鍛造→低倍檢測→粗加工→UT初測→正火→UT檢測→半精加
大型鑄鍛件 2010年3期2010-09-26
- 豎爐齒輥的改進
～6個月就會出現(xiàn)輥身開裂變形、彎曲、漏水等情況，造成熾熱球團爆裂，產(chǎn)生大量的碎球和篩粉，致使豎爐排料不暢，嚴重影響生產(chǎn)和熟球的質(zhì)量，且由于齒輥彎曲易造成密封失效，出現(xiàn)跑風(fēng)跑火危及崗位工作人員安全，嚴重污染環(huán)境。更換齒輥工期一般為7天，一套備件40萬元左右，齒輥更換周期同時制約豎爐中修周期。二、原因分析（1）工況。齒輥處于高溫氧化氛圍中作業(yè)，易造成表面龜裂，輥身開裂漏水現(xiàn)象。在實際生產(chǎn)過程中，當(dāng)齒輥驅(qū)動系統(tǒng)出現(xiàn)故障時，會造成部分齒輥不能正常轉(zhuǎn)動，此時齒輥形成
設(shè)備管理與維修 2010年12期2010-05-04
- 熱軋廠HT-2513粗軋工作輥斷輥原因分析
無取向硅鋼過程中輥身發(fā)生斷裂,造成重大生產(chǎn)事故。經(jīng)過調(diào)查,該工作輥為國內(nèi)某大型軋輥公司制造的離心澆注高鉻復(fù)合鑄造軋輥,外層材質(zhì)為高鉻合金,芯部為球墨鑄鐵,于2003年6月9日進廠,新輥直徑為Φ1200mm,正常報廢直徑為Φ1090mm,斷輥時直徑為Φ1111.55mm,已經(jīng)正常上機使用近4年時間,消耗有效工作層直徑88.45mm,即該輥斷裂損失剩余有效工作層厚度為10.78mm?，F(xiàn)對該工作輥輥身斷裂原因進行分析。1 使用情況調(diào)查HT-2513工作輥斷輥時正
武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2010年3期2010-01-23