的多軸力學(xué)行為，雙軸工況是基礎(chǔ)。綜上所述，有必要對(duì)混凝土雙軸力學(xué)性能，尤其是雙軸抗壓性能，進(jìn)行深入研究。正常使用的混凝土結(jié)構(gòu)主要承受靜荷載作用。但是，不可預(yù)知卻具有強(qiáng)大破壞性的地震、沖擊和爆炸等動(dòng)態(tài)荷載時(shí)常會(huì)威脅建筑結(jié)構(gòu)的安全[4]?；炷潦且环N應(yīng)變率敏感性材料，不同學(xué)者分別在動(dòng)態(tài)單軸和雙軸工況下對(duì)混凝土的力學(xué)行為進(jìn)行了物理試驗(yàn)和數(shù)值研究[4-7]。研究結(jié)果表明，隨應(yīng)變率逐漸增大，混凝土試塊的開(kāi)裂裂縫逐漸增多，強(qiáng)度也逐漸增大。由于在動(dòng)態(tài)荷載下開(kāi)展物理試驗(yàn)，

考慮第二主應(yīng)力的雙軸試驗(yàn)方法.以此為基礎(chǔ),研究第二主應(yīng)力對(duì)瀝青混凝土強(qiáng)度變化影響的規(guī)律和瀝青混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線的變化規(guī)律.1 瀝青混凝土雙軸試驗(yàn)方法1.1 雙軸試驗(yàn)試件形狀馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)和瀝青混合料閉式三軸試驗(yàn)都采用圓柱體試件[10],其應(yīng)力狀態(tài)見(jiàn)圖1a).立方體試件應(yīng)力狀態(tài)見(jiàn)圖1b).立方體試件六個(gè)面的面積相等,試驗(yàn)中可控制三個(gè)主應(yīng)力大小,便于進(jìn)行試驗(yàn)的加載操作.這也是圓柱體試件不能實(shí)現(xiàn)的.因此,試驗(yàn)采用立方體形狀試件.圖1 兩種形狀試件1.2 瀝青混

118009）雙軸精密運(yùn)動(dòng)平臺(tái)是一種特殊的笛卡爾結(jié)構(gòu)，其機(jī)械結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、穩(wěn)定性高，廣泛應(yīng)用于精密測(cè)量、數(shù)控加工等領(lǐng)域[1]。該平臺(tái)在平行方向上分別安裝了一臺(tái)永磁直線電機(jī)，并推動(dòng)橫軸進(jìn)行運(yùn)動(dòng)，其具有行程大、驅(qū)動(dòng)力大、負(fù)載高等優(yōu)點(diǎn)，缺點(diǎn)是在平臺(tái)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中存在高精度的位置同步誤差，導(dǎo)致加工精度低[2]。基于此，本文以直線電機(jī)雙軸精密運(yùn)動(dòng)平臺(tái)為研究對(duì)象，對(duì)高精度工況下雙軸精密運(yùn)動(dòng)平臺(tái)直線電機(jī)數(shù)學(xué)模型與同步控制等方面展開(kāi)研究。提高雙直線電機(jī)加工精度的方法有卡爾曼濾波

字：船體裂紋板；雙軸低周疲勞；非比例載荷；累積塑性；疲勞壽命0 引 言結(jié)構(gòu)承受交變載荷所產(chǎn)生的疲勞損傷，一直是船舶、海洋結(jié)構(gòu)面臨的問(wèn)題，而多軸載荷下結(jié)構(gòu)疲勞壽命的分析研究則是問(wèn)題的關(guān)鍵[1]?，F(xiàn)有的相關(guān)研究成果集中于在單軸交變載荷作用下的結(jié)構(gòu)斷裂問(wèn)題，而對(duì)于實(shí)際海況中，船舶結(jié)構(gòu)發(fā)生的總體破壞大多是在多軸及不同相位載荷影響下，船體梁的縱向構(gòu)件承受不同程度的交變載荷作用，導(dǎo)致危險(xiǎn)斷面處的縱向構(gòu)件發(fā)生軸向彎曲甚至扭轉(zhuǎn)，危險(xiǎn)斷面的承載能力隨之不斷降低，最終引起船舶

跟蹤裝置[4]、雙軸自動(dòng)跟蹤裝置[5]和并聯(lián)多軸自動(dòng)跟蹤裝置[6-7]3種結(jié)構(gòu)類(lèi)型。單軸自動(dòng)跟蹤裝置難以使太陽(yáng)能光伏板與太陽(yáng)光線時(shí)刻保持垂直，影響太陽(yáng)能的光電轉(zhuǎn)化效率。并聯(lián)多軸自動(dòng)跟蹤裝置的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造成本高。雙軸自動(dòng)跟蹤裝置具備兩個(gè)方向的旋轉(zhuǎn)軸，可以使太陽(yáng)能光伏板在方位角和高度角上同時(shí)跟蹤太陽(yáng)光線。目前，太陽(yáng)能自動(dòng)跟蹤裝置多采用推桿結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)太陽(yáng)能模組的俯仰運(yùn)動(dòng)[8]，但推桿結(jié)構(gòu)由于受力面積小，容易產(chǎn)生抖動(dòng)。同時(shí)，推桿結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，體積較大，對(duì)支架剛度要

上升且效果有限。雙軸勵(lì)磁調(diào)相的轉(zhuǎn)子有相互垂直的兩套勵(lì)磁繞組，勵(lì)磁磁勢(shì)大小和方向靈活可調(diào)；深度進(jìn)相時(shí)，通過(guò)調(diào)節(jié)兩套勵(lì)磁繞組中勵(lì)磁電流的比例可改變勵(lì)磁角，進(jìn)而保持轉(zhuǎn)子位置角以支撐其穩(wěn)定運(yùn)行，從而突破深度進(jìn)相時(shí)的穩(wěn)定限制。通過(guò)反向勵(lì)磁使雙軸勵(lì)磁調(diào)相獲得與遲相過(guò)載能力相當(dāng)?shù)亩虝r(shí)進(jìn)相能力，大幅提高單臺(tái)機(jī)的過(guò)電壓抑制效果，有效提升調(diào)相機(jī)的投資收益。俄羅斯在雙軸勵(lì)磁發(fā)電機(jī)產(chǎn)品的研制和應(yīng)用上占很大優(yōu)勢(shì)，1985年已制成轉(zhuǎn)子雙軸勵(lì)磁繞組的200MW異步化汽輪發(fā)電機(jī)[1-2]

代最早提出了車(chē)輪雙軸疲勞測(cè)試的概念，并且設(shè)計(jì)出了一套施加徑向載荷和側(cè)向載荷的序列（以下簡(jiǎn)稱載荷譜），同時(shí)LBF 還開(kāi)發(fā)了內(nèi)轉(zhuǎn)鼓式的車(chē)輪雙軸疲勞測(cè)試設(shè)備，是推動(dòng)車(chē)輪雙軸測(cè)試發(fā)展的鼻祖，直到現(xiàn)在，LBF 在車(chē)輪雙軸領(lǐng)域的研究依舊占據(jù)中重要地位，其一直為眾多主機(jī)廠開(kāi)發(fā)具有針對(duì)性的載荷譜。引領(lǐng)著雙軸測(cè)試技術(shù)的發(fā)展。2 雙軸測(cè)試設(shè)備的發(fā)展雙軸測(cè)試設(shè)備從大的結(jié)構(gòu)型式來(lái)看，主要有兩種，即內(nèi)轉(zhuǎn)鼓型式的雙軸疲勞測(cè)試設(shè)備和外轉(zhuǎn)鼓型式的雙軸疲勞測(cè)試設(shè)備。2.1 內(nèi)轉(zhuǎn)鼓式雙軸疲勞

本文研究電磁波在雙軸各向異性左手介質(zhì)中的傳播特性，首先詳細(xì)推導(dǎo)了在常規(guī)介質(zhì)和雙軸各向異性左手介質(zhì)界面上發(fā)生的Goos-H?nchen位移表達(dá)式，并對(duì)此進(jìn)行了討論；其次，簡(jiǎn)要討論了電磁波通過(guò)雙軸各向異性左手介質(zhì)傳播時(shí)透射波的后向位移.1 電磁波在雙軸各向異性左手介質(zhì)界面處的Goos-H?nchen位移光線從光密介質(zhì)入射到光疏介質(zhì)，當(dāng)入射角大于臨界角時(shí)會(huì)發(fā)生全反射現(xiàn)象，反射光線會(huì)發(fā)生側(cè)移，這是大約兩個(gè)世紀(jì)前牛頓的設(shè)想.后來(lái)，Goos 和H?nchen通過(guò)巧妙的

要和迫切。目前，雙軸拉伸實(shí)驗(yàn)技術(shù)發(fā)展相對(duì)成熟。早期發(fā)展的雙軸拉伸實(shí)驗(yàn)技術(shù)是在單向拉伸下通過(guò)改變?cè)嚇訕?gòu)型設(shè)計(jì)來(lái)實(shí)現(xiàn)雙軸拉伸應(yīng)力狀態(tài)，諸如平滑寬板試樣(寬厚比大于30)[7]、板中央雙軸帶加固輪緣試樣[8]。后來(lái)，人們又發(fā)展了薄膜凸脹雙軸拉伸實(shí)驗(yàn)技術(shù)[9]、內(nèi)壓薄壁圓筒[10]或球殼雙軸拉伸實(shí)驗(yàn)技術(shù)以及十字形試樣雙軸拉伸實(shí)驗(yàn)技術(shù)[11]等。十字形試樣雙軸拉伸實(shí)驗(yàn)技術(shù)，由于十字形試樣制作簡(jiǎn)單，同時(shí)容易對(duì)試樣沿著不同方向施加不同比例加載，受到人們廣泛關(guān)注。任家陶等

，因此出現(xiàn)了新的雙軸驅(qū)動(dòng)方案，其基本工作原理為：一個(gè)坐標(biāo)的運(yùn)動(dòng)指令能驅(qū)動(dòng)兩個(gè)電動(dòng)機(jī)同步運(yùn)行，同時(shí)通過(guò)對(duì)這兩個(gè)電機(jī)移動(dòng)距離的檢測(cè)，將位移同步偏差反饋到數(shù)控系統(tǒng)得到誤差補(bǔ)償，從而將兩個(gè)電機(jī)之間的位移偏差量控制在一個(gè)允許范圍內(nèi)。 然而系統(tǒng)在工作過(guò)程中，橫梁、電極等大型移動(dòng)部件并不總是形成對(duì)稱結(jié)構(gòu)與對(duì)稱受力，不能保證龍門(mén)框架移動(dòng)的一致性，導(dǎo)致產(chǎn)生的機(jī)械耦合會(huì)降低同步進(jìn)給精度、損耗加工質(zhì)量，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使兩軸在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中互相拉扯，破壞機(jī)床結(jié)構(gòu)，從而減少設(shè)備的使用壽命[3

板、橫板、墊塊、雙軸電機(jī)、第一軸承座、第一轉(zhuǎn)軸、第一轉(zhuǎn)輥、第一皮帶輪、第一平皮帶、第一傳送帶等；前方擋板左側(cè)頂部設(shè)有支板，支板后側(cè)上部設(shè)有橫板，橫板底部開(kāi)有弧形槽，前方擋板前側(cè)設(shè)有墊塊，墊塊頂部設(shè)有雙軸電機(jī)，雙軸電機(jī)前端設(shè)有第一皮帶輪。本發(fā)明通過(guò)設(shè)置的撥動(dòng)機(jī)構(gòu)可將放置正確的塑料模具撥到滑板上，直接傳送走，不需再人工進(jìn)行挑選和分揀，減少了分揀的程序(申請(qǐng)專利號(hào)：CN201910013994.3)。

而，現(xiàn)有的ECC雙軸試驗(yàn)結(jié)果都表明[32?34]，ECC在承受雙軸壓應(yīng)力時(shí)，一個(gè)方向上的抗壓強(qiáng)度是受其垂直方向上壓應(yīng)力的大小影響的。這是由于ECC 在雙軸受壓時(shí)，一個(gè)方向上的壓應(yīng)力會(huì)對(duì)其垂直方向上的壓應(yīng)力所引起的側(cè)向變形產(chǎn)生一定程度的約束，限制了內(nèi)部微裂縫的發(fā)展，從而提高了其垂直方向的抗壓強(qiáng)度，導(dǎo)致其垂直方向的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系與單軸受壓時(shí)不同。另外，文獻(xiàn)[33]研究了ECC 在單軸受壓和雙軸受壓時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的非線性特性，并擬合了ECC在不同雙軸壓應(yīng)力比下

題，本文基于船載雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)，通過(guò)對(duì)比分析引起雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)航向誤差和緯度誤差的傳播規(guī)律，建立雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)緯度誤差和航向誤差之間的關(guān)聯(lián)性數(shù)學(xué)模型，在此基礎(chǔ)上，根據(jù)實(shí)時(shí)獲取的緯度誤差對(duì)雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)航向誤差進(jìn)行估計(jì)與補(bǔ)償，提出了一種基于雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)實(shí)現(xiàn)艦船航向誤差動(dòng)態(tài)評(píng)估方法，通過(guò)仿真實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)和仿真結(jié)果分析，驗(yàn)證了雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)緯度誤差和航向誤差關(guān)聯(lián)性分析的正確性，以及基于雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)實(shí)現(xiàn)對(duì)艦船航向誤差進(jìn)行實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)估計(jì)的可行性。1 雙軸旋轉(zhuǎn)慣導(dǎo)緯度誤差傳播規(guī)律分析

103272(雙軸循環(huán)張力下細(xì)菌纖維素水凝膠的機(jī)械改性)”。細(xì)菌纖維素(BC)水凝膠因其優(yōu)越的生物相容性以及與組織結(jié)構(gòu)的高度相似性，在生物醫(yī)學(xué)工程等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。然而由于 BC 水凝膠纖維分布過(guò)于致密，細(xì)胞只能在表層生長(zhǎng)，大大制約了其在三維組織工程支架中的應(yīng)用。基于此問(wèn)題，該研究結(jié)合了 BC 水凝膠的雙軸循環(huán)張力與微觀形態(tài)分析，來(lái)定性與定量研究該雙軸拉伸載荷對(duì) BC 水凝膠微觀結(jié)構(gòu)的影響，提出了一種基于雙軸循環(huán)拉伸的機(jī)械式改性方法，并成功制備出

完整單葉片沿正交雙軸展開(kāi)的形式；美國(guó)湯普森·拉莫·伍爾德里奇（簡(jiǎn)稱TRW）公司研發(fā)的花瓣式可展開(kāi)（extended flower）天線模型［8］和固面可展開(kāi)天線（solid surface deployable antenna，SSDA）模型［9］采用的是葉片通過(guò)多個(gè)鉸鏈實(shí)現(xiàn)折疊和展開(kāi)的形式。上述模型和天線的每一個(gè)葉片都有2個(gè)甚至更多的轉(zhuǎn)動(dòng)副，這導(dǎo)致可展開(kāi)結(jié)構(gòu)的可靠性較低。而俄羅斯列別捷夫物理研究所天文空間中心（Astro Space Cen-ter of

用的定量給料機(jī)、雙軸攪拌機(jī)及產(chǎn)品倉(cāng)因設(shè)計(jì)、控制和運(yùn)行環(huán)節(jié)出現(xiàn)的各種問(wèn)題，嚴(yán)重影響干燥機(jī)運(yùn)行效果。特別是雙軸攪拌機(jī)頻繁的停機(jī)故障，給煤泥干燥的運(yùn)行效率和環(huán)保節(jié)能帶來(lái)極大影響。1 研究的理論依據(jù)雙軸攪拌機(jī)屬電力拖動(dòng)設(shè)備，具有連續(xù)運(yùn)行工作特性，出現(xiàn)頻繁停機(jī)屬于非正常工作狀態(tài)。對(duì)工況條件、參數(shù)設(shè)置等進(jìn)行改進(jìn)，達(dá)到長(zhǎng)時(shí)連續(xù)、完全運(yùn)行。2 研究目標(biāo)提高煤泥產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定性；改善設(shè)備運(yùn)行環(huán)境；提高生產(chǎn)效率。3 研究?jī)?nèi)容3.1 雙軸攪拌機(jī)工作原理雙軸攪拌是煤泥干燥工藝的重要

型的砂再生設(shè)備—雙軸強(qiáng)力搓磨再生機(jī)，如圖1 所示。雙軸強(qiáng)力搓磨再生機(jī)與前階段研發(fā)設(shè)計(jì)的三軸強(qiáng)力搓磨再生機(jī)相比較，其搓磨機(jī)理基本相同[3]，但對(duì)機(jī)械結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化，優(yōu)化了工藝設(shè)計(jì)、工藝制造，并提高了生產(chǎn)能力，設(shè)備的適用性更強(qiáng)。1 雙軸強(qiáng)力搓磨再生機(jī)裝備特點(diǎn)1.1 雙軸再生機(jī)工作原理雙軸強(qiáng)力搓磨再生機(jī)以下簡(jiǎn)稱雙軸再生機(jī)。由于市場(chǎng)有提高再生能力的需求，搓磨再生又是砂再生的核心設(shè)備。所以在已經(jīng)研發(fā)設(shè)計(jì)的三軸強(qiáng)力搓磨再生機(jī)的基礎(chǔ)上研發(fā)設(shè)計(jì)了雙軸再生機(jī)。雙軸再生機(jī)與三

可逆轉(zhuǎn)換.平面內(nèi)雙軸應(yīng)變作用在10層黑磷上的計(jì)算結(jié)果表明，壓縮應(yīng)變可以使黑磷由半導(dǎo)體向金屬轉(zhuǎn)變，而拉伸應(yīng)變只能改變黑磷帶隙的大小[23].但是幾乎沒(méi)有研究涉及到平面內(nèi)雙軸應(yīng)變對(duì)單層黑磷能帶結(jié)構(gòu)的影響，基于此，我們對(duì)單層黑磷在平面內(nèi)雙軸應(yīng)力作用下的變化進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算.2 計(jì)算方法與模型2.1 計(jì)算方法本文通過(guò)第一性原理計(jì)算了平面內(nèi)雙軸應(yīng)力作用下單層黑磷的結(jié)構(gòu)形變以及能帶結(jié)構(gòu)變化.電子間的交換關(guān)聯(lián)泛函采用了廣義梯度近似(GGA)的Perdew Burke E

提出并介紹了單機(jī)雙軸旋噴樁雙重管加固地基施工技術(shù)，并在上海市靜安區(qū)某項(xiàng)目中成功應(yīng)用。1 工程概況背景工程位于上海市靜安區(qū)，基坑開(kāi)挖面積較大，約31 900 m2，外圍總周長(zhǎng)799 m，基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為一級(jí)，環(huán)境保護(hù)等級(jí)為一級(jí)，基坑開(kāi)挖深度為22.9 m。本工程場(chǎng)地地層屬上海地區(qū)濱海平原地貌，場(chǎng)地內(nèi)地層總體分布較穩(wěn)定?；娱_(kāi)挖深度范圍涉及的土層主要有：①雜填土、②粉質(zhì)黏土、③淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土夾粉性土、④黏土、⑤1-1黏土、⑤1-2粉質(zhì)黏土、⑥暗綠色粉質(zhì)黏

象，研制了浮動(dòng)式雙軸肩攪拌頭，分析了內(nèi)部塑性金屬流動(dòng)模式及特點(diǎn)，并推測(cè)出需匹配較低焊接熱輸入才能獲得優(yōu)質(zhì)焊縫。工藝探索及優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果直接驗(yàn)證了焊縫內(nèi)部塑性金屬流動(dòng)模式及推測(cè)。接頭宏觀組織形貌分析結(jié)果顯示：不同焊接速度下的焊縫橫截面宏觀形貌都可以觀察洋蔥環(huán)特征，且隨著焊接速度提高，洋蔥環(huán)特征越發(fā)增多，并從靠近前進(jìn)側(cè)的焊核區(qū)逐漸向后退側(cè)孕育發(fā)展，這也有效驗(yàn)證了薄板鋁合金雙軸肩攪拌頭的設(shè)計(jì)思路。薄板鋁合金雙軸肩攪拌摩擦焊接頭橫截面顯微硬度分布均呈“U”型，接頭顯

硅光電池［1］的雙軸模擬式太陽(yáng)敏感器(以下簡(jiǎn)稱雙軸模太)可實(shí)現(xiàn)兩軸太陽(yáng)矢量角的同時(shí)測(cè)量，容易實(shí)現(xiàn)大視場(chǎng)范圍內(nèi)的高精度測(cè)量，并具有體積小、質(zhì)量小、高可靠、易集成等特點(diǎn)，適用于微小衛(wèi)星的翼板定向、衛(wèi)星定姿［2］等多種任務(wù)，在微小衛(wèi)星姿軌控系統(tǒng)中具有獨(dú)特的應(yīng)用價(jià)值。為此，浙江大學(xué)［3］、清華大學(xué)［4］、北京控制工程研究所［5］和荷蘭 TNO-TPD公司［6］等國(guó)內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)均進(jìn)行了相關(guān)研究。為進(jìn)一步提高產(chǎn)品精度，文獻(xiàn)［7］分析了雙軸模太裝配環(huán)節(jié)中各誤差源的影響，

符號(hào)的所指，運(yùn)用雙軸（組合軸和聚合軸）理論分析為什么選取某一意象符號(hào)問(wèn)題，有助于感受“中國(guó)風(fēng)”歌曲的獨(dú)特魅力。關(guān)鍵詞： “中國(guó)風(fēng)”歌詞 能指 所指 意象符號(hào) 雙軸音樂(lè)是一種藝術(shù)符號(hào)，歌詞作為音樂(lè)符號(hào)系統(tǒng)最重要的一部分，也是一種符號(hào)。從語(yǔ)言角度上看，歌詞也是一種語(yǔ)言符號(hào)。當(dāng)前對(duì)于“中國(guó)風(fēng)”歌詞的研究多從文學(xué)審美、藝術(shù)情感、修辭手法等角度入手，從符號(hào)學(xué)角度對(duì)“中國(guó)風(fēng)”歌詞進(jìn)行研究的甚少。關(guān)于“中國(guó)風(fēng)”歌詞符號(hào)學(xué)方面的研究，陸正蘭（2012）[1]從符號(hào)學(xué)的角度

受力狀態(tài)可近似為雙軸受拉狀態(tài)。因此，為有效分析藥柱的結(jié)構(gòu)完整性，必須對(duì)雙軸拉伸應(yīng)力狀態(tài)下固體推進(jìn)劑的力學(xué)性能和細(xì)觀損傷進(jìn)行研究。國(guó)內(nèi)外研究者主要基于十字形試驗(yàn)件的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)開(kāi)展相應(yīng)的研究。國(guó)內(nèi)張麗華[11]通過(guò)單軸試驗(yàn)機(jī)及自主設(shè)計(jì)試驗(yàn)夾具成功實(shí)現(xiàn)了推進(jìn)劑的雙軸拉伸試驗(yàn)，驗(yàn)證固體推進(jìn)劑各向異性特性；強(qiáng)洪夫等[12]將十字形試驗(yàn)件中心區(qū)域減薄進(jìn)行了推進(jìn)劑雙軸拉伸力學(xué)性能研究；隨后賈永剛等[13]通過(guò)臂上開(kāi)槽的十字形試驗(yàn)件開(kāi)展雙軸試驗(yàn)；國(guó)外研究者Jaloch

安 710064雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)多應(yīng)用于星載天線、導(dǎo)引頭位標(biāo)器等精密傳動(dòng)領(lǐng)域，振動(dòng)往往是影響其定位精度和使用壽命的主要因素。為了保證雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)具備較高的可靠性和控制精度，需要對(duì)其動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行有限元分析與研究。模態(tài)分析作為動(dòng)態(tài)特性分析的主要內(nèi)容，通常用于確定結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性，即結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型［1-3］。雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)由多個(gè)零件裝配而成，對(duì)單個(gè)零件進(jìn)行模態(tài)分析，很難準(zhǔn)確確定其邊界條件，不能反映雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)裝配體的模態(tài)。對(duì)雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)裝配體進(jìn)行模態(tài)分析，可以真實(shí)模擬實(shí)際結(jié)構(gòu)工作狀態(tài)

和(111)面的雙軸拉伸是應(yīng)變Ge工藝中常用的應(yīng)力施加方式，因此研究雙軸拉伸下Ge帶隙變化非常重要。而要研究應(yīng)變Ge的帶隙，必須理解應(yīng)變下Ge能帶的退簡(jiǎn)并行為。因此，本文使用第一性原理方法研究了沿(001)、(101)和(111)面施加雙軸拉伸對(duì)Ge能帶退簡(jiǎn)并的影響，同時(shí)計(jì)算了退簡(jiǎn)并后不同導(dǎo)帶L點(diǎn)之間的能量差與應(yīng)變之間的關(guān)系。1　計(jì)算方法本文中能帶結(jié)構(gòu)計(jì)算采用基于投影綴加平面波(PAW)贗勢(shì)[7]的第一性原理計(jì)算方法，所有計(jì)算通過(guò)VASP (Vienna

中以(001)面雙軸張應(yīng)變所需的應(yīng)力最小,并且載流子遷移率,特別是空穴遷移率會(huì)顯著增大[11?13].因此,考慮合金化和雙軸張應(yīng)力共同作用下的Ge材料,不僅可以有效減小直接帶隙轉(zhuǎn)變所需的Sn組分和應(yīng)力,也可進(jìn)一步提升Ge1?xSnx合金的光學(xué)、電學(xué)性質(zhì).對(duì)雙軸張應(yīng)變Ge1?xSnx合金能帶結(jié)構(gòu)的研究是探索其光學(xué)、電學(xué)性質(zhì)的理論基礎(chǔ).本文根據(jù)形變勢(shì)理論分析了(001)面雙軸張應(yīng)力作用下Ge1?xSnx合金的帶隙轉(zhuǎn)變條件,給出了帶隙轉(zhuǎn)變臨界狀態(tài)下Sn組分和雙軸

0044)引 言雙軸各向異性介質(zhì)中介電常數(shù)和磁導(dǎo)率均為對(duì)角張量且對(duì)角元互不相等(式(1)、式(2))，電磁波在其中傳播時(shí)沿各個(gè)方向性質(zhì)不同。學(xué)者們對(duì)于電磁波在雙軸各向異性介質(zhì)當(dāng)中的傳播進(jìn)行了大量研究。文獻(xiàn)[1]中給出了平面波在雙軸各向異性介質(zhì)中傳播時(shí)所滿足的單葉雙曲面形式的色散方程。經(jīng)過(guò)我們的推導(dǎo)，雙軸各向異性介質(zhì)的色散方程為由介質(zhì)參數(shù)所決定的圓錐曲線形式，單葉雙曲面形式是其中一種。文獻(xiàn)[2]中討論了雙軸各向異性左手材料中平面波的傳播特性。左手材料屬于雙軸

腔式膜組件改進(jìn)為雙軸交錯(cuò)式結(jié)構(gòu)以獲得更好的流場(chǎng)。對(duì)裝置數(shù)值模擬表明，該結(jié)構(gòu)的改進(jìn)能夠有效促進(jìn)錯(cuò)流過(guò)濾、增大膜剪切力、降低膜污染，在以后設(shè)備改進(jìn)中具有借鑒意義。關(guān)鍵詞：雙軸；主動(dòng)錯(cuò)流；膜分離；數(shù)值模擬DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.04.1381 研究現(xiàn)狀和目的意義隨著膜分離技術(shù)的不斷推陳出新，其低能耗、設(shè)備簡(jiǎn)單、溫度要求低、分離效果好、應(yīng)用范圍廣等優(yōu)勢(shì)在眾多分離技術(shù)中脫穎而出[1]。目前，主動(dòng)錯(cuò)流式膜分離設(shè)備將“靜態(tài)”

一種安裝于某船艇雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)的慣性力矩計(jì)算方法張振禹，陳 浩(中國(guó)兵器裝備集團(tuán)自動(dòng)化研究所，四川 綿陽(yáng) 621000)安裝于船艇的雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)通過(guò)配裝光電觀瞄設(shè)備或激光測(cè)距設(shè)備等，可實(shí)現(xiàn)某項(xiàng)特定功能的需求，但由于船艇具有受到各種海況的擾動(dòng)特性，通過(guò)常規(guī)的控制方式難以滿足高性能指標(biāo)要求，因此艇載雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)需采用穩(wěn)定控制方式以提高使用性能。在產(chǎn)品方案設(shè)計(jì)初期，需結(jié)合船艇擾動(dòng)特性和雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)初步設(shè)計(jì)方案開(kāi)展各種影響因素的分析和仿真，為穩(wěn)定控制設(shè)計(jì)方案提供支撐數(shù)據(jù)。本文重點(diǎn)介

V6T 1Z4)雙軸張應(yīng)變對(duì)鍺激光器工作性能的影響*李希越1李斌1?XIA Guangrui2(1.華南理工大學(xué) 電子與信息學(xué)院, 廣東 廣州， 510640； 2.英屬哥倫比亞大學(xué) 材料工程系， 加拿大 溫哥華, BC V6T 1Z4)為探索鍺激光器的性能優(yōu)化方案，建立了基于雙軸張應(yīng)變的雙異質(zhì)結(jié)法布里-珀羅電激勵(lì)式邊緣發(fā)射鍺激光器模型.通過(guò)該模型討論了雙軸張應(yīng)變與最優(yōu)摻雜密度的關(guān)系，分析了不同雙軸張應(yīng)變和摻雜條件下閾值電流密度、電光轉(zhuǎn)換效率等激光器參數(shù)的

-T6鋁合金型材雙軸肩攪拌摩擦焊接頭組織及力學(xué)性能侍光磊1張璟瑜1胡豐1潘曉揚(yáng)2張英波3李康寧3吉華4(1.中車(chē)株洲電力機(jī)車(chē)有限公司，湖南 株洲 412000； 2.航天工程裝備(蘇州)有限公司，江蘇 蘇州 215100； 3.西南交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，四川 成都 610031； 4.上海航天設(shè)備制造總廠，上海 200245)采用雙軸肩攪拌摩擦焊接方法對(duì)4.5 mm厚6005A-T6鋁合金型材在較高焊接速度下進(jìn)行了對(duì)接試驗(yàn)。結(jié)果表明，較高的焊接速度

0072)非對(duì)稱雙軸張應(yīng)變對(duì)鍺能帶的影響?戴中華 錢(qián)一辰 謝耀平?胡麗娟 李曉娣 馬海濤(上海大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院材料研究所,微結(jié)構(gòu)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海 200072)(2017年3月18日收到;2017年6月5日收到修改稿)采用第一性原理方法系統(tǒng)地研究了沿(001)、(101)和(111)面施加晶面內(nèi)各方向應(yīng)變不相等的雙軸張應(yīng)變,即非對(duì)稱雙軸張應(yīng)變對(duì)鍺能帶結(jié)構(gòu)的影響.結(jié)果表明:對(duì)于沿(001)面施加非對(duì)稱雙軸張應(yīng)變,至少某一個(gè)方向應(yīng)變大于2.95%,間接-

套單片機(jī)控制下的雙軸太陽(yáng)追蹤系統(tǒng)。追蹤過(guò)程中首先采用視日軌跡追蹤法對(duì)太陽(yáng)位置進(jìn)行初步跟蹤，此后依靠自主設(shè)計(jì)的光敏傳感器對(duì)追蹤過(guò)程進(jìn)行精確調(diào)整；執(zhí)行機(jī)構(gòu)通過(guò)渦輪蝸桿傳動(dòng)及絲杠螺母?jìng)鲃?dòng)分別實(shí)現(xiàn)在方向角及高度角方向?qū)μ?yáng)的追蹤，該系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)1度的太陽(yáng)追蹤精度，可為提高太陽(yáng)能利用率提供有效解決方案。關(guān)鍵詞：視日軌跡追蹤；光敏傳感器；單片機(jī)；雙軸前言隨著能源問(wèn)題的日益嚴(yán)峻，對(duì)以太陽(yáng)能為代表的可再生資源的研究與開(kāi)發(fā)不斷受到國(guó)內(nèi)外專家學(xué)者及相關(guān)企業(yè)的關(guān)注[1]。雖然太陽(yáng)

710004)?雙軸與同軸微小切口白內(nèi)障手術(shù)對(duì)角膜光學(xué)的影響馬君擇(西安交通大學(xué)第二附屬醫(yī)院 眼科，陜西 西安710004)摘要：目的比較雙軸與同軸微小切口白內(nèi)障手術(shù)對(duì)角膜光學(xué)的影響。方法選取2013年7月-2014年12月我院收治的134例(134眼)需進(jìn)行白內(nèi)障手術(shù)患者作為研究對(duì)象，將其隨機(jī)分為觀察組和對(duì)照組，每組67例(67眼)。對(duì)照組患者行同軸微切口超聲乳化術(shù)，觀察組患者行雙軸微切口超聲乳化術(shù)。觀察比較兩組患者術(shù)后1、3、7、14、21天透明角膜的

10065)機(jī)載雙軸旋轉(zhuǎn)調(diào)制激光慣導(dǎo)系統(tǒng)誤差特性及關(guān)鍵技術(shù)分析雷宏杰,王曉斌,劉 放(中航工業(yè)飛行自動(dòng)控制研究所,西安 710065)在未來(lái)作戰(zhàn)環(huán)境下，長(zhǎng)航時(shí)遠(yuǎn)程作戰(zhàn)飛機(jī)對(duì)全自主長(zhǎng)航時(shí)高精度導(dǎo)航系統(tǒng)提出了迫切的需求，對(duì)提高作戰(zhàn)能力起著重要作用。對(duì)比各種導(dǎo)航手段，其中雙軸旋轉(zhuǎn)調(diào)制激光慣導(dǎo)系統(tǒng)是目前唯一一種可行的全天候全自主高精度導(dǎo)航手段，從雙軸旋轉(zhuǎn)調(diào)制慣導(dǎo)系統(tǒng)的原理出發(fā)，對(duì)雙軸旋轉(zhuǎn)調(diào)制激光慣導(dǎo)系統(tǒng)機(jī)載應(yīng)用的誤差特性及關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行深入分析，結(jié)果表明：對(duì)于1n

攪拌樁，后期采用雙軸攪拌樁，兩期攪拌樁所采用的各參數(shù)，如樁長(zhǎng)、置換率、水泥摻入比、減水劑用量等均相同，樁側(cè)阻力及樁端阻力也相同，而加固效果卻存在差別，雙軸攪拌樁的復(fù)合地基承載力低于單軸攪拌樁。這種異常結(jié)果值得思考。2 端阻側(cè)阻比μ與面周比ρ為便于討論，引入2個(gè)參數(shù)。(1) 端阻側(cè)阻比μ端阻側(cè)阻比μ是樁端阻力αpqp與樁長(zhǎng)范圍內(nèi)側(cè)阻力加權(quán)平均值qs′的比值，用式(1)計(jì)算。μ是一個(gè)無(wú)量綱的數(shù)。樁長(zhǎng)范圍內(nèi)側(cè)阻力加權(quán)平均值按式(2)計(jì)算。(2) 面周比ρ面周比ρ

310018)雙軸向不同拉伸速率下絲素蛋白/聚己內(nèi)酯復(fù)合納米纖維膜的力學(xué)性能王敏超1，熊 杰1，2(1.浙江理工大學(xué)材料與紡織學(xué)院，浙江 杭州 310018;2.浙江理工大學(xué)先進(jìn)紡織材料與制備技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，浙江 杭州 310018)對(duì)靜電紡絲素蛋白(SF)/聚己內(nèi)酯(PCL)復(fù)合納米纖維膜在拉伸速率比為1∶1、2∶1、5∶1、8∶1下進(jìn)行雙軸向拉伸破壞實(shí)驗(yàn)和在拉伸速率比為1∶1、2∶1、4∶1、5∶1、8∶1下進(jìn)行雙軸向循環(huán)拉伸實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，靜

，ETFE薄膜的雙軸拉伸試驗(yàn)研究很少.文獻(xiàn)［9］按循環(huán)加載的方法對(duì)ETFE薄膜進(jìn)行了雙軸拉伸試驗(yàn)，檢驗(yàn)了Mises屈服應(yīng)力，比較了單雙軸彈性模量.然而該試驗(yàn)中對(duì)兩個(gè)方向是獨(dú)立加載，而非同時(shí)進(jìn)行的.本文對(duì)ETFE薄膜進(jìn)行雙軸拉伸試驗(yàn)時(shí)采用同時(shí)比例加載的辦法，即試件從兩個(gè)方向按設(shè)定的應(yīng)力比同時(shí)進(jìn)行加載使其達(dá)到屈服.將成卷ETFE薄膜的長(zhǎng)度方向標(biāo)記為MD（machine direction），與MD垂直的寬度方向標(biāo)記為T(mén)D（transverse directio

注的熱點(diǎn)，尤其是雙軸或多軸加載狀態(tài)下的力學(xué)性能研究。近年來(lái)，關(guān)于玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料雙軸加載問(wèn)題國(guó)外已經(jīng)開(kāi)展了不少實(shí)驗(yàn)和理論研究，主要集中在單向玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料及其層合板的研究上，對(duì)雙向玻纖織物復(fù)合材料提及甚少，如Mailly在單向纖維增強(qiáng)復(fù)合材料單軸拉伸實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，使用不同形狀和尺寸的橫向加載臂，設(shè)計(jì)出單向復(fù)合材料雙向拉伸的十字型試件［4］；Smits等［5］和 Makris等［6］以玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料層合板為基礎(chǔ)，深入研究了雙軸加載十字型試件的

150080)“雙軸”指綏滿經(jīng)濟(jì)主軸①以綏滿鐵路為經(jīng)濟(jì)軸。和沿邊開(kāi)放軸，②以中俄沿邊地區(qū)為開(kāi)放軸。兩軸經(jīng)濟(jì)互為自變量和因變量，即綏滿經(jīng)濟(jì)主軸和沿邊開(kāi)放軸在推動(dòng)經(jīng)濟(jì)發(fā)展過(guò)程中可以相互影響、相互促進(jìn)、相互協(xié)調(diào)。兩軸以開(kāi)放帶動(dòng)開(kāi)發(fā)，以開(kāi)發(fā)支撐開(kāi)放，對(duì)于發(fā)揮沿邊地區(qū)對(duì)外合作的地域優(yōu)勢(shì)，全面提升中俄區(qū)域經(jīng)濟(jì)合作水平，實(shí)現(xiàn)中國(guó)和俄羅斯沿邊地區(qū)經(jīng)濟(jì)的共同發(fā)展，“把中國(guó)夢(mèng)同周邊各國(guó)人民過(guò)上美好生活的愿望、同地區(qū)發(fā)展前景對(duì)接起來(lái)，讓命運(yùn)共同體意識(shí)在周邊國(guó)家落地生根”［1］意

張量場(chǎng)理論，應(yīng)用雙軸拉伸試驗(yàn)建立了線性增量應(yīng)力-應(yīng)變模型的彈性常數(shù)測(cè)試、計(jì)算方法，其研究顯示膜材不滿足正交互補(bǔ)定律.Minami［2］在平面應(yīng)力及正交互補(bǔ)定律的假設(shè)下，通過(guò)5 種比例的雙軸拉伸試驗(yàn)，由應(yīng)變項(xiàng)殘差平方和最小二乘法求解彈性常數(shù).Bridgens 等［3-4］指出，膜材細(xì)觀結(jié)構(gòu)中存在經(jīng)緯紗的卷曲及相互摩擦等作用，膜材不滿足正交互補(bǔ)定律，不能用單軸拉伸試驗(yàn)預(yù)測(cè)膜材雙軸拉伸彈性常數(shù);提出了正常工況加載(NCL)的雙軸試驗(yàn)方法.Galliot 等［5］

1 引言衛(wèi)星天線雙軸驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)是在空間特定環(huán)境下，用來(lái)實(shí)現(xiàn)天線兩自由度運(yùn)動(dòng)與定位的專用空間機(jī)構(gòu)，可以實(shí)現(xiàn)天線對(duì)目標(biāo)的實(shí)時(shí)跟蹤、定位、伺服等多種功能。雙軸驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)在國(guó)內(nèi)外的通信衛(wèi)星和數(shù)據(jù)中繼衛(wèi)星上廣泛應(yīng)用［1］。隨著航天事業(yè)發(fā)展，對(duì)衛(wèi)星天線指向精度提出了更高的要求，雙軸驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)有運(yùn)動(dòng)副的存在，就不可避免地存在間隙，間隙的存在，使得機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力學(xué)特性變得異常復(fù)雜，尤其存在內(nèi)碰撞，嚴(yán)重影響機(jī)構(gòu)的精度與穩(wěn)定性。由于制造工藝及成本限制，通過(guò)制造精度消除間隙是不現(xiàn)實(shí)

10142）1 雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)幾何誤差以我公司自主研發(fā)的配置雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)的門(mén)式五軸加工中心為例，如圖1所示，雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)包括圍繞Z軸旋轉(zhuǎn)的C軸以及圍繞X軸擺動(dòng)的A軸，C軸與A軸的聯(lián)動(dòng)可以帶動(dòng)工件實(shí)現(xiàn)復(fù)雜曲面加工。門(mén)式五軸加工中心在配置雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)之前仍存在多項(xiàng)三軸機(jī)床誤差，為防止三軸機(jī)床誤差與雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)的幾何誤差耦合在一起，并為簡(jiǎn)化計(jì)算，因此，門(mén)式五軸加工中心在配置雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)之前，應(yīng)當(dāng)對(duì)三軸機(jī)床的各項(xiàng)誤差進(jìn)行檢測(cè)與補(bǔ)償。去除三軸機(jī)床各項(xiàng)誤差的影響，雙軸轉(zhuǎn)臺(tái)內(nèi)部幾何誤差以及與機(jī)床

組件[1-5]。雙軸定位機(jī)構(gòu)主要用來(lái)實(shí)現(xiàn)天線沿兩個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)軸的轉(zhuǎn)動(dòng),從而獲得精確地空間位置,以便捕獲地面指定區(qū)域的信號(hào),同時(shí)雙軸定位機(jī)構(gòu)可以提供天線的位置信號(hào),并對(duì)天線結(jié)構(gòu)進(jìn)行支撐。雙軸定位機(jī)構(gòu)在國(guó)外的通信衛(wèi)星和數(shù)據(jù)中繼衛(wèi)星上已經(jīng)有了較多的研究和應(yīng)用,例如,Loral公司研制的用于INTELSAT(I-VII)衛(wèi)星應(yīng)用了該機(jī)構(gòu);日本ETS-VI為星上KSA衛(wèi)星天線定位系統(tǒng)同樣應(yīng)用了該機(jī)構(gòu);Matra Marconi研制的DRRS衛(wèi)星天線定位系統(tǒng)同樣應(yīng)用了該機(jī)構(gòu)