晶區(qū)
- X100管線鋼焊接熱影響區(qū)不同區(qū)域的顯微組織與沖擊韌性
低可依次劃分為粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、臨界區(qū)和亞臨界區(qū)[6]。目前,很多學(xué)者針對(duì)X100管線鋼熱影響區(qū)的組織和性能進(jìn)行了研究,但是研究方向主要集中在焊接熱輸入對(duì)焊接接頭整個(gè)熱影響區(qū)組織和性能的影響上[7-12],而對(duì)于熱影響區(qū)不同區(qū)域的研究還不多見(jiàn)。X100管線鋼熱影響區(qū)各個(gè)區(qū)域非常狹窄,很難單獨(dú)取出進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn)研究。為了解決這一問(wèn)題,可以利用焊接熱模擬技術(shù)對(duì)較大的試樣進(jìn)行與實(shí)際焊接時(shí)相同或相近的熱循環(huán),使試樣的組織狀態(tài)與需要研究的熱影響區(qū)特定部位相同或相近,以
機(jī)械工程材料 2023年9期2023-11-12
- 1 400 MPa 級(jí)超高強(qiáng)鋼SH-CCT 曲線及其熱影響區(qū)組織和性能
縫區(qū)的熱影響區(qū)粗晶區(qū)晶粒粗大，易產(chǎn)生粒狀貝氏體和M-A 組元等，對(duì)韌性不利，而且不合理的焊接工藝會(huì)造成熱影響區(qū)軟化現(xiàn)象，嚴(yán)重影響焊接接頭性能[6-7]，深入研究高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變規(guī)律、制定合理的焊接工藝、改善其性能是超高強(qiáng)度鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)用的基礎(chǔ)和前提.國(guó)內(nèi)外大量學(xué)者對(duì)高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)組織轉(zhuǎn)變開(kāi)展研究.Wu 等人[8]對(duì)Q &P980 高強(qiáng)鋼SHCCT 曲線及熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織進(jìn)行研究，結(jié)果表明冷卻速率不小于20 ℃/s 時(shí)，組織為馬氏體，硬度保
焊接學(xué)報(bào) 2023年8期2023-08-18
- 熱處理工藝對(duì)M390/304 CMT 焊接接頭微觀組織及力學(xué)性能的影響
材、M390 細(xì)晶區(qū)和M390 粗晶區(qū))的微觀組織演變，提高焊接接頭硬度的同時(shí)改善力學(xué)性能，并揭示不同熱處理工藝下M390/304 焊接接頭的斷裂機(jī)理.1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料為M390 高碳馬氏體不銹鋼與304 奧氏體不銹鋼.M390 馬氏體不銹鋼與304 奧氏體不銹鋼的化學(xué)成分如表1 所示.在熱處理試驗(yàn)之前，利用冷金屬過(guò)渡技術(shù)(CMT)在填充鎳基焊絲ERNi-1 的情況下實(shí)現(xiàn)了M390 與304 的焊接，焊接工藝參數(shù)如表2 所示.表1
焊接學(xué)報(bào) 2023年1期2023-04-05
- 屈強(qiáng)比對(duì)DP540雙相鋼閃光對(duì)焊接頭變形行為的影響
斷裂于焊接接頭粗晶區(qū)。第2至第4批DP540鋼板焊接接頭的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度接近，相應(yīng)為450和520 MPa左右，屈強(qiáng)比均為0.8～0.9，拉伸試樣斷裂于母材。圖3中插圖為拉伸斷裂的試樣。圖3 不同批次DP540鋼板閃光對(duì)焊接頭的拉伸強(qiáng)度Fig.3 Tensile strengths of flash butt welded joint of the different batches of DP540 steel platesHwang等[21]研究了
上海金屬 2023年1期2023-02-11
- 服役態(tài)Super304H耐熱鋼管顯微組織演變及高溫力學(xué)性能研究
異常長(zhǎng)大，形成粗晶區(qū)，而靠近內(nèi)壁鋼管中的奧氏體晶粒長(zhǎng)大不明顯，為細(xì)晶區(qū)。相對(duì)于細(xì)晶區(qū)，粗晶區(qū)奧氏體晶界及晶內(nèi)析出更多的第二相，尺寸更大，彌散度降低，導(dǎo)致粗晶區(qū)高溫拉伸性能顯著降低。長(zhǎng)期高溫運(yùn)行的Super304H耐熱鋼管應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)督，消除因外壁奧氏體晶粒異常長(zhǎng)大而帶來(lái)的脹管等安全隱患。超超臨界機(jī)組；Super304H鋼管；晶粒尺寸；第二相；顯微組織演變；高溫力學(xué)性能隨著我國(guó)社會(huì)經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，對(duì)能源的需求量不斷增加，以火力發(fā)電為主的電力結(jié)構(gòu)會(huì)帶來(lái)嚴(yán)重的環(huán)境污
裝備環(huán)境工程 2022年12期2023-01-10
- 服役態(tài)Super304H過(guò)熱器鋼管顯微組織及力學(xué)性能
04H鋼管外壁粗晶區(qū)厚度薄，難以制備全部為粗晶區(qū)的拉伸試樣，本文在去除服役40 000 h 后Super304H鋼管內(nèi)外壁表面氧化層后，以鋼管內(nèi)壁為基準(zhǔn)，按圖1的要求，取厚約3 mm的弧形試樣?；诘葢?yīng)變模型，含粗晶區(qū)及細(xì)晶區(qū)的全厚試樣的室溫強(qiáng)度：σ=[h1σ1+h2σ2]/h，也即，σ1=[hσ-h2σ2]/h1(1)圖1 室溫拉伸試樣尺寸Fig.1 Dimensions of the room temperature tensile specimen式
金屬熱處理 2022年11期2022-11-29
- 薄板TC4 鈦合金TIG 電弧和激光焊接接頭晶粒尺寸與微觀組織
化，在熱影響區(qū)粗晶區(qū)部位存在硬度的軟化區(qū)，隨著焊接熱輸入增加，硬度值逐漸減小.吳健文等人[5]采用快頻脈沖TIG 技術(shù)攪拌熔池內(nèi)部液態(tài)金屬，進(jìn)而減小TC4 鈦合金焊縫晶粒和熱影響區(qū)粗化，焊縫區(qū)組織為網(wǎng)籃狀馬氏體α'相.隨著激光焊接的普遍應(yīng)用，TC4 鈦合金激光焊接技術(shù)也得到大量研究[6-8].南京航空航天大學(xué)黃煒等人[9]研究發(fā)現(xiàn)TC4 鈦合金激光焊接接頭主要分為細(xì)晶區(qū)、柱狀晶區(qū)和等軸晶區(qū)，熔合區(qū)組織主要為網(wǎng)籃狀針狀α'馬氏體和未轉(zhuǎn)變的β相，熱影響區(qū)主要為
焊接學(xué)報(bào) 2022年10期2022-11-23
- 高溫過(guò)熱器出口集箱管座焊接接頭開(kāi)裂原因
區(qū)域?yàn)闊嵊绊憛^(qū)粗晶區(qū)[3-4]，裂紋由外壁向內(nèi)壁擴(kuò)展。其中1根管座焊接接頭的磁粉探傷結(jié)果如圖1所示，可見(jiàn)現(xiàn)場(chǎng)管座焊接接頭上的裂紋距熔合線約1.6 mm，裂紋長(zhǎng)約2/5圈，其余部位未見(jiàn)明顯脹粗、變形、鼓包等特征。圖1 管座焊接接頭裂紋宏觀形貌Fig.1 Crack macromorphology of welded joint of pipe socket1.2 應(yīng)力分布對(duì)現(xiàn)場(chǎng)部分管座焊接接頭切割后，采用鋼板尺對(duì)管子的偏移量進(jìn)行測(cè)量，表中管座編號(hào)11-15表
機(jī)械工程材料 2022年9期2022-10-19
- DP980雙相鋼CMT焊接接頭組織及性能
法》測(cè)量并記錄粗晶區(qū)晶粒尺寸。采用402MVD數(shù)顯維氏硬度儀對(duì)試樣顯微硬度進(jìn)行測(cè)試，每隔300 μm測(cè)試一個(gè)點(diǎn)，實(shí)測(cè)40個(gè)點(diǎn)，加載載荷1.96 N，加載時(shí)間15 s，記錄測(cè)量結(jié)果并繪制Origin折線圖。采用WDW-100B的微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)試樣抗拉強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試，拉伸速度為2 mm/min，同樣取3組試樣平均值作為最終抗拉強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果，并觀察拉伸試樣斷口的SEM組織圖。2 結(jié)果及分析2.1 焊接接頭典型顯微組織分析在送絲速度為4 m/min、焊接速
焊接 2022年4期2022-06-22
- MAG 和激光掃描-電弧復(fù)合焊X80 鋼接頭組織和性能
接頭熱影響區(qū)由粗晶區(qū)(CGHAZ)、細(xì)晶區(qū)(FGHAZ)和臨界晶區(qū)(ICHAZ)組成.其中，熱影響區(qū)粗晶區(qū)是熱影響區(qū)中加熱溫度最高的區(qū)域，其受熱后的形成溫度約為1 100～ 1 350 ℃，在此溫度范圍內(nèi)管線鋼材料不會(huì)熔化，但是遠(yuǎn)高于鋼材的奧氏體化溫度，同時(shí)焊接過(guò)程的連續(xù)加熱條件下該區(qū)域的奧氏體晶粒長(zhǎng)大具有熱慣性，使得粗晶區(qū)形成粗大晶粒并保留至室溫狀態(tài)，導(dǎo)致脆化現(xiàn)象和裂紋的形成，是焊接接頭力學(xué)性能的薄弱點(diǎn).因此，后續(xù)組織分析主要針對(duì)焊縫區(qū)和熱影響區(qū)粗晶區(qū)展
焊接學(xué)報(bào) 2022年5期2022-05-16
- LNG儲(chǔ)罐用節(jié)鎳低溫鋼焊接接頭組織與低溫性能
，一次熱循環(huán)的粗晶區(qū)通常形成粗大的板條馬氏體，是接頭韌性的薄弱區(qū)；二次熱循環(huán)的臨界粗晶區(qū)的韌性也較低，這是由于一次熱循環(huán)過(guò)程形成的粗大晶粒的遺傳作用。由于不同區(qū)域熱循環(huán)過(guò)程不同，焊接熱影響區(qū)在接頭高度方向上存在明顯的組織差異。為此，對(duì)7%鋼多層多道焊接頭不同高度的熱影響區(qū)進(jìn)行了組織分析。接頭上部熱影響區(qū)和焊縫金屬的微觀組織如圖4所示，在多層多道焊接熱循環(huán)的作用下，熱影響區(qū)形成不均勻的顯微組織。其中圖4a為距離熔合線較遠(yuǎn)的亞臨界區(qū)，組織為回火馬氏體，與母材相
電焊機(jī) 2022年1期2022-02-18
- X100 鋼級(jí)管線鋼焊接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)冷卻時(shí)間計(jì)算方法研究
的差異， 分為粗晶區(qū)、 細(xì)晶區(qū)、 臨界區(qū)和亞臨界區(qū)。 其中粗晶區(qū)的峰值溫度一般認(rèn)為在1 100 ℃到固相線之間。 由于加熱溫度很高， 奧氏體晶粒發(fā)生急劇長(zhǎng)大， 冷卻后得到粗大的組織， 對(duì)熱影響區(qū)的性能會(huì)產(chǎn)生不利影響。 在粗晶區(qū)的熱循環(huán)過(guò)程中， 冷卻時(shí)間t對(duì)焊后冷卻組織的影響很大， 因此冷卻時(shí)間t對(duì)于研究粗晶區(qū)的組織性能具有重要的指導(dǎo)意義。1 計(jì)算冷卻時(shí)間t8/5 的理論經(jīng)驗(yàn)公式當(dāng)鋼材板厚大于臨界板厚時(shí)， 采用三維傳熱的計(jì)算公式 （公式 （1））； 當(dāng)板厚小
焊管 2022年1期2022-02-11
- A508-3鋼回火焊道接頭組織和性能
循環(huán)后熱影響區(qū)粗晶區(qū)和臨界粗晶區(qū)組織均為回火索氏體組織。常規(guī)焊接工藝+焊后熱處理的臨界粗晶區(qū)和粗晶區(qū)組織為回火索氏體組織，但是晶粒尺寸明顯長(zhǎng)大。回火焊道工藝的粗晶區(qū)顯微組織為回火索氏體組織，臨界粗晶區(qū)為晶粒內(nèi)部的回火索氏體+晶界處晶粒細(xì)小的回火索氏體組織，但與焊后熱處理結(jié)果相比，由于前1層所經(jīng)受的焊后熱處理時(shí)間較短，晶粒無(wú)明顯長(zhǎng)大。圖3 常規(guī)焊接工藝試樣的顯微組織圖4 常規(guī)焊接工藝+焊后熱處理(590 ℃×2 h)試樣的顯微組織由圖可知，Ni690堆焊層組
焊接 2021年10期2022-01-07
- 利用固體NMR研究一種萜類(lèi)有機(jī)分子在聚乙烯中的吸附行為
它的相結(jié)構(gòu)除了結(jié)晶區(qū)和無(wú)定形區(qū)，在二者之間還存在界面區(qū)，界面區(qū)的分子鏈排列具有一定的有序程度，而且同時(shí)具有晶區(qū)和無(wú)定形區(qū)的結(jié)構(gòu)特征［14-15］。利用dmfit軟件對(duì)PE和PE/OM的13C SPE/MAS NMR譜進(jìn)行分峰擬合，將譜圖分成晶區(qū)、界面區(qū)和無(wú)定形區(qū)，分峰結(jié)果見(jiàn)圖3。從圖3可看出，該結(jié)果與Mattozzi等［16］報(bào)道的PE相結(jié)構(gòu)一致：δ=33.1處的峰歸屬為晶區(qū)，δ=31.7處的峰歸屬為界面區(qū)，δ=31.2處的峰歸屬為無(wú)定形區(qū)，各相區(qū)的含量見(jiàn)
石油化工 2021年10期2021-11-03
- DP780鋼焊接接頭溫度場(chǎng)及粗晶區(qū)相含量數(shù)值模擬
接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)(CGHAZ)組織和力學(xué)性能的研究未考慮焊接變形的影響[2]。焊接變形危害極大，不僅會(huì)導(dǎo)致構(gòu)件尺寸精度的變化，過(guò)大的變形還會(huì)顯著降低結(jié)構(gòu)的承載能力。但是焊接變形在實(shí)際焊接過(guò)程中很難避免，只能在最大程度上減小變形量。焊接接頭GCHAZ因受高溫影響而組織粗大、韌性很低，是焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)，易產(chǎn)生脆化或裂紋[3]。焊接接頭熱影響區(qū)寬度極小。要想充分了解這一細(xì)小區(qū)域特別是粗晶區(qū)的組織和性能，采用傳統(tǒng)的焊接試驗(yàn)方法是很難實(shí)現(xiàn)的，而焊接熱模擬技術(shù)
機(jī)械工程材料 2021年5期2021-06-08
- 軸承鋼大方坯凝固組織模擬
(b)兩圖在柱狀晶區(qū)與等軸晶區(qū)比例上基本一致，模擬結(jié)果較為準(zhǔn)確。圖2 模擬結(jié)果與實(shí)際低倍結(jié)果3 結(jié)果分析與討論3.1 凝固組織模擬結(jié)果分析采用切片的方式將鑄坯切分為若干個(gè)片層，通過(guò)對(duì)比不同片層間晶粒的變化規(guī)律的方式對(duì)鑄坯凝固組織進(jìn)行研究。具體切片結(jié)果如圖3所示，從鑄坯橫截面一邊開(kāi)始向著鑄坯中心方向每隔2 mm截取一個(gè)長(zhǎng)80 mm、寬30 mm的截面，至鑄坯橫截面中心處結(jié)束。圖3 切片示意圖鑄坯的致密度可以通過(guò)比較平均晶粒半徑來(lái)衡量，即相同面積下平均晶粒半徑
工業(yè)加熱 2021年2期2021-04-01
- 初始晶粒均勻性對(duì)GH720Li 合金等溫鍛造組織演變的影響規(guī)律
。圖2(a)中細(xì)晶區(qū)組織非常均勻細(xì)小，平均晶粒度細(xì)于ASTM 8 級(jí)，這主要是因?yàn)橐淮桅?相均勻分布于基體，釘扎晶界阻礙了晶粒長(zhǎng)大，如圖2(b)所示。圖2(c)粗晶區(qū)晶粒組織分布較為不均勻，這主要與開(kāi)坯過(guò)程中晶粒再結(jié)晶不充分有關(guān)，其平均晶粒度粗于ASTM 4 級(jí)。等溫鍛造過(guò)程組織演變分析1080℃等溫鍛造過(guò)程組織演變分析圖2 棒材初始晶粒組織圖3 GH720Li 合金在1080℃經(jīng)不同速度的等溫鍛造后的晶粒組織遼、金、元時(shí)期的服飾既沿襲漢人的禮服制度，又具
鍛造與沖壓 2021年5期2021-03-12
- 高強(qiáng)型聚酯工業(yè)絲在不同溫度下的蠕變斷裂機(jī)制
其拉伸力學(xué)性能：晶區(qū)長(zhǎng)周期厚度越大，對(duì)應(yīng)著工業(yè)絲具有較大的斷裂伸長(zhǎng)率；工業(yè)絲的初始模量與晶區(qū)取向程度密切相關(guān)，晶區(qū)取向程度越高，初始模量越大；取向程度越高，纖維的強(qiáng)度越高；片晶傾斜角越大，纖維的收縮率越大[3-4]。此外，生產(chǎn)加工工藝對(duì)聚酯工業(yè)絲的結(jié)構(gòu)、性能影響也十分顯著，如熱定形溫度越高，分子鏈發(fā)生收縮越嚴(yán)重，分子鏈取向越低，干熱收縮低[5-6]。目前，對(duì)于聚酯工業(yè)絲的研究只局限于建立斷裂強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)、干熱收縮率等短期應(yīng)用指標(biāo)與工業(yè)絲內(nèi)部結(jié)晶、取向等微
紡織學(xué)報(bào) 2020年11期2021-01-04
- 復(fù)合型高鈮耐火鋼熱影響區(qū)粗晶區(qū)的低溫沖擊韌性
成熱影響區(qū)，其粗晶區(qū)的峰值溫度接近熔點(diǎn)，晶粒粗化是其顯著的微觀組織特征之一。由于晶粒粗化，導(dǎo)致粗晶區(qū)力學(xué)性能惡化，尤其是低溫沖擊韌性，已是當(dāng)今鋼鐵材料焊接冶金領(lǐng)域關(guān)注的內(nèi)容。對(duì)于體心立方結(jié)構(gòu)(BCC)的低合金高強(qiáng)鋼，在焊接熱循環(huán)的加熱過(guò)程中，當(dāng)溫度高于Ac1點(diǎn)，會(huì)發(fā)生從體心立方(BCC)向面心立方(FCC)的相變，稱(chēng)為奧氏體逆轉(zhuǎn)變[1-2]，繼續(xù)加熱到Ac3點(diǎn)，完成奧氏體的逆轉(zhuǎn)變，之后發(fā)生奧氏體的長(zhǎng)大[3]。在此過(guò)程中，奧氏體的長(zhǎng)大行為，決定了熱影響區(qū)粗晶
焊接 2020年9期2020-12-28
- EH40鋼擺動(dòng)電弧窄間隙MAG焊接頭粗晶區(qū)微觀組織與性能
接頭厚度方向上粗晶區(qū)亞區(qū)的影響圖5給出了填充厚度對(duì)焊縫、熱影響區(qū)中的亞區(qū)及它們重疊區(qū)域的變化的影響。以圖5a中各亞區(qū)命名為例介紹該文對(duì)接頭厚度方向熱影響區(qū)粗晶區(qū)的各亞區(qū)的劃分方式。單道焊縫僅產(chǎn)生一次熱循環(huán)，其橫向分布的熱影響區(qū)為粗晶區(qū)(CG-HAZ)，細(xì)晶區(qū)(FG-HAZ)，臨界區(qū)(IC-HAZ)。臨界區(qū)指細(xì)晶區(qū)與升溫過(guò)程中未發(fā)生奧氏體相變區(qū)域之間的區(qū)域。隨填充道數(shù)逐漸增加，前道焊縫的粗晶區(qū)會(huì)受到后續(xù)焊道的熱影響。后焊焊道的粗晶區(qū)與前道焊縫粗晶區(qū)疊加，形成
焊接 2020年5期2020-10-28
- 海洋石油平臺(tái)用熱軋H型鋼FCAW焊接接頭組織與性能
可分為焊縫區(qū)、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)四個(gè)區(qū)域。采用多層多道焊接工藝，后焊焊道對(duì)前一道焊縫有部分重熔和熱處理作用，圖2為焊縫區(qū)和焊縫重熔區(qū)顯微組織，由圖可見(jiàn)，焊縫區(qū)顯微組織主要由針狀鐵素體、先共析鐵素體以及少量的側(cè)板條鐵素體組成。奧氏體晶界完全被先共析鐵素體覆蓋，側(cè)板條鐵素體由奧氏體晶界向晶內(nèi)生長(zhǎng)；晶內(nèi)為針狀鐵素體。多層多道焊經(jīng)過(guò)重熔后，焊縫區(qū)微觀組織幾乎沒(méi)有變化，晶粒相對(duì)細(xì)小，柱狀晶轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S晶組織。圖2 FCAW焊縫區(qū)和焊縫重熔區(qū)的顯微組織 粗晶
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年3期2020-10-13
- 焊接熱循環(huán)對(duì)P460NL1高強(qiáng)正火容器鋼微觀組織及低溫沖擊韌性的影響
HAZ)可分為粗晶區(qū)(CGHAZ)、細(xì)晶區(qū)(FGHAZ)和兩相區(qū)(ICHAZ)。峰值溫度與奧氏體晶粒尺寸和析出相溶解及冷卻時(shí)的相變行為直接相關(guān)，峰值溫度1350～1200 ℃時(shí)對(duì)應(yīng)的是熱影響區(qū)粗晶區(qū)，此條件下奧氏體中碳元素分布均勻，當(dāng)冷卻速率較大時(shí)，奧氏體會(huì)轉(zhuǎn)變成馬氏體組織，若冷卻速率小，則會(huì)形成貝氏體組織；峰值溫度1150～950 ℃時(shí)對(duì)應(yīng)的是細(xì)晶熱影響區(qū)，由于峰值溫度略高于Ac3，奧氏體晶粒來(lái)不及長(zhǎng)大，冷卻后形成細(xì)小的貝氏體組織；峰值溫度低于900 ℃
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-09-24
- 大厚度高強(qiáng)度鋼E550焊接性能研究
察得到熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變與t8/5的關(guān)系。表4 粗晶區(qū)組織與熱模擬工藝參數(shù)的關(guān)系對(duì)80 mm厚E550海工鋼按照表4的焊接熱循環(huán)進(jìn)行焊接熱模擬，并結(jié)合不同t8/5的金相組織，可確定粗晶區(qū)隨不同焊接熱循環(huán)的組織轉(zhuǎn)變規(guī)律。E550粗晶區(qū)金相組織隨t8/5的變化規(guī)律見(jiàn)圖1。結(jié)合金相結(jié)果及硬度結(jié)果繪制了E550焊接連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線,見(jiàn)圖2。結(jié)果顯示：粗晶區(qū)的組織隨著t8/5時(shí)間延長(zhǎng)，貝氏體含量不斷提高，硬度不斷降低；從開(kāi)始的全部馬氏體，到馬氏體和貝氏體占一定比
江蘇船舶 2020年3期2020-09-05
- T23低合金耐熱鋼再熱裂紋敏感性研究
接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)(coarse- grained heat- affected zone, CGHAZ)出現(xiàn)再熱裂紋而導(dǎo)致管道爆裂及泄漏，導(dǎo)致火電機(jī)組存在極大的安全隱患[3]。因此，研究如何避免T23鋼產(chǎn)生再熱裂紋具有重要意義。目前，避免產(chǎn)生再熱裂紋的措施主要是改進(jìn)焊接工藝等。低合金耐熱鋼的再熱裂紋敏感性與合金元素密切相關(guān)[4- 6]，改進(jìn)T23鋼的化學(xué)成分可從根本上解決再熱裂紋敏感性大的問(wèn)題。文獻(xiàn)[6]提出了計(jì)算2.25Cr- 1Mo鋼產(chǎn)生再熱裂紋的
上海金屬 2020年3期2020-05-29
- 時(shí)域NMR法研究熱處理對(duì)聚乙烯相結(jié)構(gòu)的影響
少為三相結(jié)構(gòu)，即晶區(qū)、無(wú)定形區(qū)和界面區(qū)，界面區(qū)指的是晶區(qū)與無(wú)定形區(qū)之間的過(guò)渡區(qū)域[2-13］。NMR技術(shù)是信息量最豐富的聚集態(tài)結(jié)構(gòu)表征技術(shù)之一。當(dāng)溫度高于聚烯烴無(wú)定形區(qū)的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，聚烯烴中氫原子核的橫向弛豫時(shí)間T2譜（簡(jiǎn)稱(chēng)T2譜）一般可分解為三部分，分別表征晶區(qū)、界面區(qū)、無(wú)定形區(qū)[14］。不同的相區(qū)有著各自特征性的T2，有幾個(gè)T2就有幾個(gè)相區(qū)。T2的長(zhǎng)短反映了該相區(qū)內(nèi)分子運(yùn)動(dòng)的快慢，因此可以用T2的個(gè)數(shù)和長(zhǎng)短反映聚烯烴的相組成和相區(qū)內(nèi)分子運(yùn)動(dòng)性。通
石油化工 2020年1期2020-03-06
- 核電鋼制安全殼SA738 Gr.B搭接接頭裂紋成因分析
特別是熱影響區(qū)粗晶區(qū)進(jìn)行光學(xué)顯微金相(OM)觀察和電子背散射衍射(EBSD)顯微組織分析，開(kāi)展顯微硬度、室溫拉伸和沖擊力學(xué)性能試驗(yàn)，采用掃描電鏡(SEM)對(duì)拉伸和沖擊斷口形貌進(jìn)行觀察，分析搭接接頭裂紋產(chǎn)生機(jī)理，為防止此類(lèi)裂紋產(chǎn)生提供一定的數(shù)據(jù)支持。1 裂紋描述與試驗(yàn)方法該試驗(yàn)研究對(duì)象是截取自1∶1模擬件制作過(guò)程中裂紋試板，如圖1所示。材料牌號(hào)SA738 Gr.B，試板厚度52 mm，其化學(xué)成分見(jiàn)表1。試板正反面標(biāo)記A，B面，裂紋位于焊縫熱影響區(qū)，沿焊接長(zhǎng)度
焊接 2020年12期2020-03-01
- DP540雙相鋼焊接接頭組織與拉伸斷裂位置研究
為焊縫中心區(qū)、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)和母材。圖2 焊接接頭母材區(qū)微觀組織Fig.2 Microstructures of basemetal in the welded joints圖3 焊接接頭金相全貌Fig.3 Overall view of the welded joints焊縫中心區(qū)與粗晶區(qū)的顯微組織如圖4所示。可見(jiàn)兩種試樣焊縫兩側(cè)熔合良好，未出現(xiàn)氣孔、裂紋等明顯的焊接缺陷。閃光對(duì)焊過(guò)程中，焊接件兩端相對(duì)放置并逐漸接觸，一定時(shí)間后，施加頂鍛
上海金屬 2020年1期2020-01-17
- α板條排列方式對(duì)電子束熔絲沉積TC4鈦合金組織與拉伸性能的影響
:其中Ⅰ區(qū)為模糊晶區(qū)，只能觀察到模糊柱狀晶晶界；Ⅱ區(qū)為準(zhǔn)模糊晶區(qū)，該區(qū)不僅能看到柱狀晶晶界，還能看到晶內(nèi)存在的細(xì)小“雪花狀”組織；Ⅲ區(qū)為清晰晶區(qū)，該區(qū)柱狀晶晶界和晶內(nèi)“雪花”清晰可見(jiàn)，與傳統(tǒng)鑄態(tài)鈦合金清晰晶低倍組織近似。圖1 TC4鈦合金堆積體橫截面的低倍組織Fig.1 Macrostructure of the cross section of EBRM TC4 titanium alloy2.2 高倍組織2.2.1 熱等靜壓態(tài)高倍組織圖2為T(mén)C4鈦合金
鈦工業(yè)進(jìn)展 2019年6期2020-01-06
- 熱處理對(duì)熱致液晶聚芳酯纖維結(jié)構(gòu)與性能的影響
結(jié)晶度(Xc)、晶區(qū)取向度(fc) 和晶粒尺寸(Lhkl)[6]。1.3.2 纖維線密度測(cè)試按照GB/T 14343—2008《化學(xué)纖維 長(zhǎng)絲線密度試驗(yàn)方法》，采用稱(chēng)量法測(cè)量纖維的線密度。1.3.3 力學(xué)性能測(cè)試采用XL-20型紗線強(qiáng)伸度儀(上?？破謶?yīng)用科學(xué)所)測(cè)試?yán)w維的拉伸強(qiáng)度、初始模量和斷裂伸長(zhǎng)率。測(cè)試時(shí)夾持距離設(shè)置為250 mm，拉伸速度為50 mm/min，預(yù)加張力為5～10 cN。2 結(jié)果與討論熱處理溫度通常不高于熔點(diǎn)，以避免纖維發(fā)生黏連，熱處理
紡織學(xué)報(bào) 2019年11期2019-12-09
- DP540雙相輪輞鋼焊接接頭組織特征及其不均勻變形研究
區(qū)包含界面區(qū)、粗晶區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和部分重結(jié)晶區(qū)4個(gè)部分。本文采用閃光對(duì)焊技術(shù)制備了DP540雙相鋼焊接接頭，并對(duì)焊接接頭不同特征區(qū)域的微觀組織及力學(xué)性能進(jìn)行了觀察與分析，以期為DP540鋼在車(chē)輪輪輞上的應(yīng)用提供參考。1 試驗(yàn)材料與方法試驗(yàn)所用DP540雙相鋼的化學(xué)成分如表1所示，為低碳低合金鋼。DP540鋼經(jīng)閃光對(duì)焊成焊接接頭，在整個(gè)焊件上截取用于組織觀察分析的試樣，試樣原始形貌如圖1所示。表1 DP540雙相鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))圖1 閃光對(duì)焊焊接試樣形
上海金屬 2019年5期2019-10-09
- 不同材質(zhì)管道對(duì)接環(huán)焊縫熱影響區(qū)的硬度分布規(guī)律研究
區(qū)域覆蓋焊縫、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、兩相區(qū)和母材。2.1 X60-X80 環(huán)焊縫X60-X80 環(huán)焊縫硬度打點(diǎn)位置和硬度曲線如圖1 所示，金相顯微照片中打點(diǎn)位置與硬度曲線中的硬度值相對(duì)應(yīng)，HV1 打點(diǎn)間隔200 μm。圖1 1#焊接接頭熱影響區(qū)的硬度分布從圖1（a） 中可以看出，在X60 側(cè)熱影響區(qū)內(nèi)，從粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)到兩相區(qū)硬度有明顯降低趨勢(shì)，兩相區(qū)硬度與母材基本相同。X80 側(cè)熱影響區(qū)內(nèi)從粗晶區(qū)到兩相區(qū)也逐漸降低（見(jiàn)圖1（b）），與X60 側(cè)規(guī)律相同。此外，
石油工程建設(shè) 2019年4期2019-08-30
- 焊后熱處理對(duì)15CrMoR(H)鋼焊條電弧焊焊接頭組織與性能的影響
b)母材(c)粗晶區(qū)(d)細(xì)晶區(qū)(e)臨界區(qū)(f)焊縫圖2 熱處理前最后焊道不同區(qū)域的微觀組織從圖2(b)可以看出，母材區(qū)的鐵素體呈等軸細(xì)晶粒狀，微粒狀碳化物彌散分布在鐵素體基體上，組織為回火索氏體。從圖2(c)可以看出，粗晶區(qū)組織出現(xiàn)明顯的粗化，這主要是由于該位置距離焊縫熔合線較近，焊接過(guò)程中被加熱至1 100 ℃～固相線溫度區(qū)間，導(dǎo)致該區(qū)域組織粗化嚴(yán)重。在鐵素體晶粒內(nèi)部，存在位相差較小的條狀鐵素體和間斷分布的滲碳體，呈羽毛狀，為上貝氏體組織；在晶粒內(nèi)部
壓力容器 2019年5期2019-07-12
- 低合金高強(qiáng)鋼焊接t8/5測(cè)定實(shí)驗(yàn)研究
織，有利于改善粗晶區(qū)的沖擊韌性。目前，做焊接工藝研究時(shí)通常是根據(jù)SH-CCT曲線測(cè)定結(jié)果，并結(jié)合相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)實(shí)際線輸入能量進(jìn)行計(jì)算，從而得到相關(guān)t8/5值。而實(shí)際焊接過(guò)程中t8/5并無(wú)具體測(cè)量方法，計(jì)算與實(shí)際情況是否吻合無(wú)從得知。為此，本文針對(duì)低合金高強(qiáng)鋼的焊接過(guò)程，對(duì)實(shí)際焊接過(guò)程中t8/5值進(jìn)行測(cè)量，并對(duì)傳統(tǒng)計(jì)算公式進(jìn)行修正，得到更加符合低合金高強(qiáng)鋼焊接過(guò)程中的t8/5值計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式，為實(shí)際焊接提供參考。1 實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)材料試驗(yàn)采用湖南華菱漣鋼生產(chǎn)
四川冶金 2019年2期2019-05-31
- 熱輸入對(duì)激光焊接800 MPa級(jí)微合金化碳錳鋼接頭顯微組織和力學(xué)性能的影響
，由于熱影響區(qū)粗晶區(qū)冷卻速率較快，在3種熱輸入下焊接接頭熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織都為板條馬氏體(LM)，原始奧氏體晶界如圖中白色線條所示。根據(jù)GB/T 6394-2002，對(duì)距表面1.5 mm處的熱影響區(qū)粗晶區(qū)的晶粒尺寸進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。當(dāng)熱輸入為1.27，1.52，1.90 kJ·cm-1時(shí)，熱影響區(qū)粗晶區(qū)的平均晶粒尺寸分別為9.3，10.6，12.1 μm。圖2 不同熱輸入下激光焊接接頭的宏觀形貌Fig.2 Macroscopic morphology of la
機(jī)械工程材料 2018年12期2019-01-02
- DP540雙相鋼閃光對(duì)焊接頭的組織與硬度研究
為焊縫中心區(qū)、粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、過(guò)回火區(qū)和母材。Xi等[15]研究了閃光對(duì)焊焊接工藝參數(shù)對(duì)RS590CL鋼焊接接頭組織和性能的影響，發(fā)現(xiàn)焊接接頭同樣有幾個(gè)特征區(qū)域，且各個(gè)特征區(qū)域的寬度隨著焊接工藝參數(shù)的改變而變化。焊縫中心區(qū)組織主要是粗大的鐵素體和板條馬氏體， 粗晶區(qū)的鐵素體較粗大，細(xì)晶區(qū)由于經(jīng)歷了再結(jié)晶，晶粒較細(xì)小，過(guò)回火區(qū)受焊接熱的影響較小，部分發(fā)生再結(jié)晶，部分晶粒仍然保持母材區(qū)域的軋制狀態(tài)。兩種試樣特征區(qū)域的組織分別如圖2(b～e)(對(duì)應(yīng)圖2(a)的B
上海金屬 2018年6期2018-11-27
- 耐候鋼Q420qNH焊接粗晶區(qū)沖擊韌性及耐電化學(xué)腐蝕性能
其是焊接熱影響粗晶區(qū)的性能是高性能耐候橋梁鋼應(yīng)用過(guò)程中的關(guān)鍵問(wèn)題。焊接熱影響區(qū)在焊接過(guò)程中受熱循環(huán)作用性能發(fā)生變化，其性能對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)具有重要影響[6-9]。研究高性能耐候橋梁鋼焊接熱影響粗晶區(qū)的組織變化規(guī)律以及耐蝕性能規(guī)律，對(duì)控制焊接熱影響區(qū)組織以及提高其耐蝕性能具有重要的理論價(jià)值，對(duì)綜合評(píng)價(jià)焊接接頭的性能具有重要的工程價(jià)值[10-12]。程炳貴等人[13]通過(guò)熱模擬的方法研究了Q500qENH耐候橋梁鋼熱影響區(qū)的組織及力學(xué)性能，彭云等人[14]對(duì)09Cu
電焊機(jī) 2018年10期2018-11-09
- S355J2W+N鋼焊接接頭返修焊金相組織分析
如圖8所示。由粗晶區(qū)（未受正火作用）、正火區(qū)（細(xì)晶區(qū)）和不完全正火區(qū)組成，此處增加熔合區(qū)和母材區(qū)進(jìn)行討論。熔合區(qū)是熔化區(qū)和非熔化區(qū)的交界，圖8a為未受正火焊縫表層與受正火粗晶區(qū)交界，在熔化區(qū)一側(cè)基本保持焊縫表層的組織形貌特征，未熔化一側(cè)則保持受正火粗晶區(qū)的組織特征。粗晶區(qū)組織主要為沿原奧氏體晶界分布的塊狀先共析鐵素體、珠光體（黑色區(qū)域）、少量魏氏組織和較多的粒狀貝氏體（見(jiàn)圖8b）。正火區(qū)組織是細(xì)小均勻的塊狀鐵素體和珠光體（見(jiàn)圖8c）。不完全正火區(qū)晶粒大小不
電焊機(jī) 2018年3期2018-04-17
- 回火處理對(duì)Q690鋼焊接粗晶區(qū)組織和性能的影響
度回火后的焊接粗晶區(qū)硬度、沖擊韌性進(jìn)行測(cè)試，探討回火對(duì)粗晶區(qū)組織和性能的影響。2 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)用Q690鋼化學(xué)成分見(jiàn)表1。焊接設(shè)備為YD-500氣體保護(hù)焊機(jī)，試樣采用K形坡口，坡口角度為45°，采用多層多道焊接工藝，層間溫度控制在100～150℃，焊接電流215 A，焊接電壓24.6 V，焊接速度2.42 mm/s，熱輸入為21.9 kJ/cm。焊后用HS620型數(shù)字式超聲波探傷儀探傷，在焊接接頭處截取試樣，在XCSL-17-18Y高溫實(shí)驗(yàn)爐中分別加
山東冶金 2018年1期2018-03-17
- 棉花纖維發(fā)育過(guò)程中晶區(qū)取向參數(shù)變化及與纖維比強(qiáng)度的關(guān)系
疆棉區(qū)開(kāi)展棉纖維晶區(qū)取向參數(shù)(分散角α、螺旋角φ、分布角ψ)的動(dòng)態(tài)變化及對(duì)纖維強(qiáng)度影響的報(bào)道較少。在研究不同生態(tài)棉區(qū)、不同品種、不同播期和不同果枝部位棉纖維晶區(qū)取向參數(shù)差異性及與纖維強(qiáng)度關(guān)系的基礎(chǔ)上，分析棉花纖維晶區(qū)取向三個(gè)參數(shù)在發(fā)育過(guò)程中的動(dòng)態(tài)變化。探討不同品種間纖維超分子結(jié)構(gòu)與纖維強(qiáng)度的差異機(jī)理，揭示影響北疆棉區(qū)棉纖維強(qiáng)度形成的內(nèi)部原因?！緮M解決的關(guān)鍵問(wèn)題】選取三個(gè)纖維品質(zhì)不同的新疆自育棉花品種，統(tǒng)一播種后于花后30 d開(kāi)始分階段收取棉鈴樣品，手工分離
新疆農(nóng)業(yè)科學(xué) 2017年12期2018-01-22
- X80與X100管線鋼粗晶區(qū)SHCCT曲線的比較研究
X100管線鋼粗晶區(qū)SHCCT曲線的比較研究唐 麗 1，李 東 1，尹立孟 1，王學(xué)軍 2，姚宗湘 1（1.重慶科技學(xué)院冶金與材料工程學(xué)院，重慶401331；2.四川石油天然氣建設(shè)工程有限責(zé)任公司，四川成都610213）采用相變儀DIL805A/D將X80、X100管線鋼空心微縮管狀試樣，以200℃/s加熱至1 350℃，保溫10s后以1～200℃/s的不同速度冷卻至室溫，在分析顯微組織、硬度和相變溫度的基礎(chǔ)上獲得兩種管線鋼的粗晶區(qū)SHCCT曲線。對(duì)比發(fā)現(xiàn)
電焊機(jī) 2017年11期2017-12-29
- 基于埋弧焊的EQ 51海工鋼接頭組織調(diào)控研究
（HF）、再熱粗晶區(qū)（CGHAZ）、臨界再熱粗晶區(qū)（ICGHAZ）和不完全重結(jié)晶區(qū)（SCGHAZ）四個(gè)位置的組織形貌及亞結(jié)構(gòu)。結(jié)果表明：母材C-Mn含量偏高及焊接熔合比是造成焊縫位置韌性偏低的原因；通過(guò)降C-Mn、降Ni、提Mo的遞進(jìn)式母材成分設(shè)計(jì)進(jìn)行組織調(diào)控，有效抑制了熱影響區(qū)組織中M/A的析出，將熔合線平均沖擊功從14 J提高到62 J，滿足大于33 J的焊接要求。焊接；再熱粗晶區(qū)；臨界再熱粗晶區(qū)；不完全重結(jié)晶區(qū)；大角度晶界0 前言自升式海上鉆井平臺(tái)作
電焊機(jī) 2017年3期2017-04-28
- 空氣層高度對(duì)干濕法紡聚乙烯醇初生纖維結(jié)構(gòu)的影響
生纖維的結(jié)晶度、晶區(qū)取向因子以及熔點(diǎn)都隨空氣層的高度增加而呈增加的趨勢(shì)；空氣層階段PVA分子鏈的纏結(jié)程度隨著空氣層高度的增加逐漸降低。聚乙烯醇纖維 初生纖維 干濕法 紡絲 空氣層高度 結(jié)構(gòu)聚乙烯醇( PVA) 纖維是合成纖維的重要品種之一。PVA以其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)成為柔性鏈高強(qiáng)高?；芯康哪Ｐ?高強(qiáng)高模纖維也成為PVA 纖維發(fā)展的重要方向[1-2 ]，在PVA纖維高強(qiáng)高模化的研究進(jìn)程中，凝膠紡絲以其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)成為實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)的理想方法之一。作者采用干濕法凝膠紡
合成纖維工業(yè) 2016年1期2016-12-23
- 外焊溫度對(duì)X80鋼二次熱循環(huán)后熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織與力學(xué)性能的影響
循環(huán)后熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織與力學(xué)性能的影響林哲1，2，李紅斌1，2，徐樹(shù)成1，2，李小林1，2（1.華北理工大學(xué)冶金與能源學(xué)院，河北唐山063009；2.河北省現(xiàn)代冶金技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北唐山063009）通過(guò)熱模擬技術(shù)、V型缺口沖擊試驗(yàn)、硬度實(shí)驗(yàn)與顯微分析方法研究了外焊溫度對(duì)二次熱循環(huán)X80管線鋼粗晶熱影響區(qū)組織與性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明：當(dāng)外焊熱循環(huán)峰值溫度在（α+γ）兩相區(qū)范圍時(shí)，X80管線鋼的韌性最低，明顯低于一次加熱粗晶區(qū)；硬度最大，明顯高于一次加
電焊機(jī) 2016年3期2016-12-13
- 析出強(qiáng)化超細(xì)晶粒鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織和性能
鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織和性能單小龍，方俊飛，何宜柱（安徽工業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，安徽馬鞍山243002）為研究焊接對(duì)800 MPa級(jí)Ti、Nb復(fù)合微合金化析出強(qiáng)化超細(xì)晶粒鋼組織性能的影響.運(yùn)用Gleeble3500熱模擬試驗(yàn)機(jī)，對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼進(jìn)行單道次焊接熱循環(huán)試驗(yàn)，并研究冷卻速度、冷卻時(shí)間t8/5對(duì)焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)（CGHAZ）組織、性能的影響.結(jié)果表明：冷卻速度5～15℃/s，CGHAZ的組織為貝氏體，冷卻速度進(jìn)一步增大，會(huì)出現(xiàn)馬氏體.隨著冷卻時(shí)間
材料科學(xué)與工藝 2016年4期2016-09-27
- 多道次環(huán)焊焊縫組織變化規(guī)律與沖擊韌性的關(guān)系研究*
按柱狀晶組織、粗晶區(qū)組織、細(xì)晶區(qū)組織、粗晶區(qū)與M/A混合組織、亞臨界粗晶區(qū)組織的順序呈規(guī)律性重復(fù)變化。其中粗晶區(qū)與回轉(zhuǎn)奧氏體冷卻形成的晶界鏈狀M/A組元是焊縫韌性下降的主要原因。焊接；環(huán)焊縫金屬；臨界再熱粗晶區(qū)；鏈狀M/A；沖擊韌性0 前 言管線鋼通常要經(jīng)過(guò)成型、焊接(直縫或螺旋埋弧焊)、擴(kuò)徑、連接(多道次環(huán)焊)等多種工序才能最終應(yīng)用在油氣輸送管線上。制管過(guò)程中的埋弧焊焊接熱影響區(qū)(HAZ)是韌性與強(qiáng)度匹配的薄弱環(huán)節(jié)，其韌性和強(qiáng)度可以通過(guò)控制焊接熱輸入的大
焊管 2015年1期2015-12-18
- 12Cr1MoVG鋼焊接接頭粗晶區(qū)的再熱脆化行為
與焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)產(chǎn)生再熱裂紋有關(guān)[4-6]。為預(yù)防事故發(fā)生，提高設(shè)備的使用壽命，國(guó)內(nèi)外對(duì)12Cr1MoVG鋼再熱脆化行為開(kāi)展了許多研究，但很多研究都是在特定焊接工況條件下進(jìn)行的，且多為接頭整體性能研究，而針對(duì)再熱脆化嚴(yán)重及裂紋產(chǎn)生較多的粗晶區(qū)的研究還少見(jiàn)報(bào)道。因此，作者通過(guò)熱模擬試驗(yàn)機(jī)得到12Cr1MoVG鋼焊接接頭粗晶區(qū)試樣，對(duì)粗晶區(qū)再熱脆化行為進(jìn)行了研究，分析了再熱脆化產(chǎn)生的原因，為進(jìn)一步優(yōu)化該鋼的焊接工藝提供參考。1 試樣制備與試驗(yàn)方法試驗(yàn)用12
機(jī)械工程材料 2015年6期2015-12-11
- 智能型耐火鋼焊接熱影響區(qū)高溫拉伸性能研究
高溫拉伸強(qiáng)度在粗晶區(qū)最高，逐漸向細(xì)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)降低，到未相變區(qū)又升高。雙道次焊接熱影響區(qū)也呈現(xiàn)相同的規(guī)律。隨著焊接熱輸入的提高，焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的高溫拉伸強(qiáng)度降低。在焊接熱循環(huán)作用下，碳氮化物（Nb，Ti）（C，N）的溶解、長(zhǎng)大和粗化引起了焊接熱影響區(qū)不同區(qū)域高溫拉伸強(qiáng)度的差異。耐火鋼；微合金化；焊接熱影響區(qū)；高溫拉伸0 前言隨著高層建筑業(yè)的迅速發(fā)展，基于安全性、經(jīng)濟(jì)性、造型美觀、空間利用等方面的要求，耐火鋼以其高強(qiáng)、輕量、耐火、抗震、相對(duì)于防火
電焊機(jī) 2015年11期2015-11-23
- 澆鑄板柵筋條晶區(qū)的形成及組織特性
王杜友一、鑄件三晶區(qū)的形成機(jī)理在實(shí)際生產(chǎn)當(dāng)中，鑄件是液態(tài)金屬在模具中冷卻凝固后成型的。鑄件的宏觀組織通常是由三個(gè)晶區(qū)所組成的，即外表層的細(xì)晶區(qū)、中間層的柱狀晶區(qū)以及中心部位的等軸晶區(qū)，其示意圖如圖1所示。圖1 鑄件的三晶區(qū)示意圖1.外層細(xì)晶區(qū)當(dāng)液態(tài)金屬注入模具后，金屬首先從模具壁處開(kāi)始結(jié)晶凝固，這是因?yàn)闇囟鹊偷哪１诰哂袕?qiáng)烈的吸熱和散熱作用，使靠近模壁的一層薄膜液體產(chǎn)生極大的過(guò)冷，加上模壁可作為非勻形核的基底，因此，在這一薄層液體中立即產(chǎn)生了大量的晶核，并同
新能源科技 2015年1期2015-07-25
- TMCP特厚E500鋼板模擬焊接熱影響區(qū)的組織與性能
500模擬焊接粗晶區(qū)（coarse grained heat affected zone，CGHAZ）連續(xù)冷卻相變曲線；采用掃描電鏡（SEM）、示波沖擊試驗(yàn)、電子背散射衍射（EBSD）等技術(shù)，研究CGHAZ以及后續(xù)再加熱峰值溫度t2p對(duì)其組織性能的影響。結(jié)果表明，CGHAZ的顯微硬度值（HV10）、沖擊功及大角度晶界（大于15°）分?jǐn)?shù)均隨著焊接熱輸入量E的增大而減?。籈≤50kJ／cm，組織以細(xì)密板條貝氏體（LB）為主，不同位向的板條束之間存在大角度晶界，
四川冶金 2015年6期2015-04-08
- X100管線鋼的焊接冷裂紋敏感性分析
地方之一，因?yàn)榇?span id="syggg00" class="hl">晶區(qū)組織粗大，晶界容易出現(xiàn)淬硬組織，且容易造成應(yīng)力集中，故冷裂紋在此處容易萌生并擴(kuò)展，是造成這類(lèi)管線鋼斷裂的嚴(yán)重缺陷之一。在此研究了X100管線鋼的焊接冷裂紋敏感性，確定了X100管線鋼焊接時(shí)能防止冷裂紋的最佳預(yù)熱溫度范圍。1 試驗(yàn)材料和方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)使用X100管線鋼，板厚18.4 mm，供貨狀態(tài)為熱軋態(tài)。X100鋼的主要化學(xué)成分和力學(xué)性能如表1、表2所示，X100鋼的顯微組織如圖1所示。表1 X100鋼的化學(xué)成分Tab.1 C
電焊機(jī) 2015年8期2015-03-12
- E4330鋼模擬粗晶區(qū)組織與性能的研究
1]。一般認(rèn)為粗晶區(qū)是焊接接頭中的薄弱環(huán)節(jié)[2]。而實(shí)際焊接為多層多道焊，后續(xù)焊道對(duì)前一焊道的粗晶區(qū)性能也有影響[3]。了解高強(qiáng)鋼焊接接頭粗晶區(qū)性能變化是有意義的。采用熱模擬技術(shù)研究了預(yù)熱溫度、層間溫度及焊后熱處理對(duì)E4330鋼粗晶區(qū)組織與性能的變化規(guī)律，對(duì)于制定合理的焊接工藝具有重要作用。1 試驗(yàn)方法試驗(yàn)材料為E4330鋼，其化學(xué)成分如表1所示。采用調(diào)質(zhì)處理，母材組織為回火索氏體。表1 E4330鋼化學(xué)成分 %熱模擬試樣尺寸為11 mm×11 mm×10
電焊機(jī) 2014年4期2014-03-12
- 鋁對(duì)大線能量焊接條件下HSLA焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)M-A組元及沖擊韌性的影響
下焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的韌性惡化已經(jīng)成為國(guó)內(nèi)外研究的熱點(diǎn)[3]。大量研究表明[4-6]，合金元素對(duì)低合金高強(qiáng)度鋼在大線能量條件下焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的韌性提高有明顯影響，例如鈮、釩、鈦可在焊接熱循環(huán)過(guò)程中產(chǎn)生大量析出物釘扎晶界，起到細(xì)化晶粒的作用[4]；鈮、硅能夠改變M-A組元的形貌和含量[5]，鈮還可以促進(jìn)針狀鐵素體的形成等[6]。低合金高強(qiáng)度鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)內(nèi)往往出現(xiàn)晶粒粗大的粒狀貝氏體，并且在鐵素體板條上析出M-A組元。M-A組元的含量及形貌對(duì)于粗晶
電焊機(jī) 2014年11期2014-03-12
- ASTM4130鋼焊接冷裂紋敏感性分析*
維氏硬度計(jì)測(cè)試粗晶區(qū)硬度，光學(xué)顯微鏡觀察粗晶區(qū)組織特征。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 臨界斷裂應(yīng)力插銷(xiāo)試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。試驗(yàn)條件相同情況下，拘束力越大，插銷(xiāo)試棒保持不斷裂的時(shí)間越短；反之，斷裂時(shí)間明顯延長(zhǎng)。以持續(xù)20 h不斷裂的應(yīng)力作為臨界斷裂應(yīng)力，不預(yù)熱、預(yù)熱100℃和200℃的臨界斷裂應(yīng)力分別為344.46 MPa，642.55 MPa和806.11 MPa。根據(jù)斷裂準(zhǔn)則，σcr≥σs能避免冷裂。ASTM4130鋼的σs為785 MPa。因此，實(shí)際焊接時(shí)，預(yù)
焊管 2014年11期2014-01-30
- X80管線鋼焊接熱影響區(qū)組織性能改善措施
區(qū)不同的位置(粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)、臨界區(qū)、亞臨界區(qū))。圖2 不同焊接線能量和不同峰值溫度的熱模擬曲線2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 冷速對(duì)組織和性能的影響2.1.1 冷速對(duì)組織的影響圖3給出了該X80鋼焊接粗晶區(qū)經(jīng)不同冷速冷卻后金相組織。由圖3可看出，冷速為0.25℃/s時(shí)，組織為多邊形鐵素體、珠光體及大量針狀鐵素體(圖 3（a）)；當(dāng)冷速增加至 0.5℃/s時(shí)， 多邊形鐵素體含量很少，組織多為針狀鐵素體，但針狀鐵素體條片及島狀組織較為粗大(圖3（b）)；當(dāng)冷速達(dá)到
焊管 2014年4期2014-01-24
- X70管線鋼焊接接頭斷裂韌度試驗(yàn)
焊管焊縫熱影響粗晶區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)和金相組織，發(fā)現(xiàn)改變焊接冷卻時(shí)間對(duì)粗晶區(qū)微觀組織和韌性有較大影響。Miao等［3-4］對(duì)海洋結(jié)構(gòu)用鋼S335G10+N埋弧焊焊接接頭進(jìn)行常溫下CTOD測(cè)試，表明該焊接接頭具有良好的斷裂韌性，不需焊后熱處理。Wang等［5］測(cè)試了海洋鉆井隔水管X80管線鋼焊接接頭在0℃時(shí)的斷裂韌性，發(fā)現(xiàn)熱影響區(qū)CTOD值大于焊縫中心金屬的值，而且焊縫中心金屬裂紋NP取向CTOD值大于NQ取向的值;文獻(xiàn)［6］中比較了兩種焊接工藝下鋼板焊接接頭0°
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2013年8期2013-09-03
- 13MnNiMoR鋼板焊接性研究
定焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變規(guī)律；通過(guò)最高硬度試驗(yàn)、斜Y坡口試驗(yàn)確定了最佳焊前預(yù)熱溫度和再熱脆化溫度敏感溫度區(qū)間；粗晶區(qū)熱模擬試驗(yàn)確定了該鋼種的焊接工藝適應(yīng)性；結(jié)果表明13MnNiMoR鋼板具有良好的焊接性，該結(jié)果對(duì)制定合適的焊接工藝有重要參考意義。低合金高強(qiáng)鋼；熱影響區(qū)；組織轉(zhuǎn)變；焊接性0 前言13MnNiMoR鋼作為一種低合金高強(qiáng)鋼廣泛應(yīng)用于鍋爐氣泡等壓力容器的制造。為保證其常溫和中溫性能，13MnNiMoR鋼合金元素含量較高，淬硬傾向較高，熱影響區(qū)易
電焊機(jī) 2012年7期2012-11-14
- Q460C鋼組織特性對(duì)表面裂紋成因的影響分析
消除，精軋階段粗晶區(qū)先于細(xì)晶區(qū)變形，產(chǎn)生不均勻變形，最終導(dǎo)致鋼板表面沿粗晶區(qū)與細(xì)晶區(qū)界面開(kāi)裂.在軋輥摩擦力作用下，多余的變形被向前推壓，沿開(kāi)裂處向鋼板表面延伸，隨軋制進(jìn)行，裂紋向內(nèi)部擴(kuò)展.熱送熱裝生產(chǎn)中，控制粗軋溫度和壓下量是控制裂紋產(chǎn)生關(guān)鍵.中厚板;表面裂紋;組織轉(zhuǎn)變;混晶;熱送熱裝控軋控冷工藝已經(jīng)在中厚板生產(chǎn)中得到了廣泛應(yīng)用，其中傳統(tǒng)Q345級(jí)別的微合金結(jié)構(gòu)鋼已經(jīng)開(kāi)始向Q460和Q550級(jí)別轉(zhuǎn)化，但伴隨的是更多的表面裂紋問(wèn)題［1－2］，特別現(xiàn)在熱送熱裝
材料科學(xué)與工藝 2011年5期2011-12-20
- 高強(qiáng)熱軋卷板SQ600MC焊接性研究
0MC熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織轉(zhuǎn)變規(guī)律；最高硬度試驗(yàn)和斜Y冷裂紋敏感性試驗(yàn)結(jié)果表明SQ600MC具有低的冷裂敏感性；焊接工藝試驗(yàn)表明熱輸入在14.26～20.16 kJ／cm范圍內(nèi)SQ600MC焊接接頭的力學(xué)性能夠滿足使用要求。高強(qiáng)鋼；SQ600MC；焊接性0 前言工程機(jī)械行業(yè)是機(jī)械工業(yè)的重要組成部分，工程機(jī)械主要包括挖掘機(jī)械、鏟土運(yùn)輸機(jī)械、工程起重機(jī)械、叉車(chē)、工業(yè)車(chē)輛等零部件。這些機(jī)械的制造所需的焊接結(jié)構(gòu)部件用材通常稱(chēng)為工程機(jī)械用鋼[1]。600 MPa級(jí)工
電焊機(jī) 2011年5期2011-11-14
- 汽輪機(jī)高壓主汽門(mén)螺栓斷裂失效分析
現(xiàn)斷口斷裂源為粗晶區(qū)。1.4 硬度試驗(yàn)在螺栓螺桿部距斷口約30 mm處截取圓環(huán)試樣，在其斷面進(jìn)行硬度試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。表2 硬度值1.5 金相檢驗(yàn)1.5.1 宏觀組織檢驗(yàn)在螺栓螺桿部距斷口約30 mm處截取圓環(huán)試樣，在其端面進(jìn)行宏觀組織檢驗(yàn)，結(jié)果顯示，在螺桿外圈約半圈長(zhǎng)度范圍內(nèi)存在0～5mm深度不等的肉眼可見(jiàn)的粗大晶粒，按照DL/T 439—2006《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術(shù)導(dǎo)則》C3.1.2.6的規(guī)定，應(yīng)評(píng)定為宏觀粗晶，如圖3所示。圖3 宏觀粗晶1.
綜合智慧能源 2011年7期2011-09-04