巖塊
- 綜采面回采速度對(duì)基本頂初次斷裂失穩(wěn)的影響規(guī)律
現(xiàn)留巷寬度和斷裂巖塊回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)對(duì)頂板變形影響較顯著；WANG等[9]分析頂板沿煤壁切落壓架的機(jī)理，發(fā)現(xiàn)基本頂破斷巖塊高長(zhǎng)比隨載荷層厚度、采高和工作面長(zhǎng)度增加而增加；浦海等[10]采用數(shù)值模擬和理論分析的方法將采場(chǎng)頂板視為薄板，得到了采場(chǎng)頂板結(jié)構(gòu)斷裂形態(tài)及破壞規(guī)律；趙毅鑫等[11]基于基本頂“厚跨比”理論，研究了基本頂斷裂失穩(wěn)規(guī)律；王曉振等[12]發(fā)現(xiàn)工作面快速推進(jìn)時(shí)，周期來(lái)壓步距變化較小，而周期來(lái)壓持續(xù)時(shí)間加長(zhǎng)；范鋼偉等[13]發(fā)現(xiàn)上覆巖層移動(dòng)特征及頂板裂隙
- 松散巖堆細(xì)-宏觀強(qiáng)度關(guān)系與圍巖壓力
條件.松散巖堆是巖塊與土體的混合巖土體，巖塊和土顆粒的混合特征與松散巖堆的形成條件有直接關(guān)系，巖塊堆積具有一定特征，堆積體存在時(shí)間越短，其架空越明顯，土體填充越少，巖堆越松散［1-3］.國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此類(lèi)大孔隙率松散巖堆做了許多試驗(yàn)研究.Vallejo 等［4］研究了砂石-黏土混合材料的不同含量對(duì)抗剪強(qiáng)度影響；龔超凡等［5］研究了試樣高度對(duì)粗顆粒土抗剪強(qiáng)度的影響；荀曉慧等［6］根據(jù)能量守恒原理和Mohr-Coulomb 強(qiáng)度準(zhǔn)則，推導(dǎo)了能量演化與強(qiáng)度參數(shù)的關(guān)
- 基于DDA 方法的排碴井筒堵塞概率分析
DA 方法在模擬巖塊移動(dòng)、轉(zhuǎn)動(dòng)以及塊體間的張開(kāi)與閉合等方面頗具優(yōu)勢(shì)，并且在計(jì)算過(guò)程中涉及質(zhì)量與時(shí)間因素，這些年在邊坡與場(chǎng)壩穩(wěn)定性分析、爆破及其效應(yīng)模擬、塊體與顆粒重力作用與運(yùn)動(dòng)軌跡以及DDA 方法的驗(yàn)證、完善與發(fā)展等方面得到了廣泛應(yīng)用[13-19]。深圳坪鹽通道工程馬巒山隧道的通風(fēng)豎井設(shè)計(jì)開(kāi)挖斷面直徑為16.8 m，井筒開(kāi)挖深度為170 m，屬于超大直徑豎井，設(shè)計(jì)采用“鉆機(jī)反井正向擴(kuò)大法”施工（其工藝流程見(jiàn)圖1），先自上而下導(dǎo)孔（Φ=250 mm）貫通豎井
湖南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年1期2023-01-08
- 巖塊間軟弱介質(zhì)對(duì)塊系巖體擺型波傳播影響試驗(yàn)研究
介質(zhì)黏性增加時(shí)，巖塊加速度幅值有所下降。姜寬等[21-22]研究了夾層物理性質(zhì)非均勻分布以及具有雙模量特性的塊系巖體對(duì)擺型波傳播規(guī)律的影響。巖塊間軟弱介質(zhì)力學(xué)特性與擺型波傳播密切相關(guān)，在塊系巖體中巖塊間弱介質(zhì)最主要的特征就是巖體中軟弱帶的彈模和寬度變化，因此本文考慮塊系巖體中巖塊間軟弱夾層的彈模及厚度對(duì)擺型波傳播的影響。基于塊系巖體動(dòng)力傳播試驗(yàn)，對(duì)比在不同彈模及不同厚度軟弱介質(zhì)作用下擺型波傳播過(guò)程中的巖塊時(shí)域和頻域響應(yīng)特征，得到巖塊間軟弱介質(zhì)特性對(duì)塊系巖體
振動(dòng)與沖擊 2022年24期2023-01-03
- 長(zhǎng)江科學(xué)院主編的《巖石流變?cè)囼?yàn)規(guī)程》(T/CSRME 019—2022)正式出版發(fā)行
驗(yàn)規(guī)程》內(nèi)容包括巖塊單軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)、巖塊雙軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)、巖塊三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)、巖塊剪切蠕變?cè)囼?yàn)、巖塊單軸壓縮松弛試驗(yàn)、巖塊三軸壓縮松弛試驗(yàn)、巖體承壓板法蠕變?cè)囼?yàn)、巖體三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)、結(jié)構(gòu)面現(xiàn)場(chǎng)直剪蠕變，由長(zhǎng)江科學(xué)院聯(lián)合寧波大學(xué)、山東大學(xué)、四川大學(xué)、三峽大學(xué)、同濟(jì)大學(xué)、中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所、中國(guó)石油大學(xué)(華東)、紹興文理學(xué)院、中國(guó)礦業(yè)大學(xué)、陸軍工程大學(xué)國(guó)防工程學(xué)院、中國(guó)科學(xué)院水利部成都山地災(zāi)害與環(huán)境研究所、中國(guó)電建集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2022年10期2022-12-31
- 柱狀巖體崩塌動(dòng)力特征與破碎規(guī)律
——以重慶甑子巖崩塌為例
，形成由不同粒徑巖塊構(gòu)成的碎屑物質(zhì)集合體，即崩塌碎屑流，其致災(zāi)范圍常超過(guò)數(shù)百米。因此，對(duì)此類(lèi)崩塌動(dòng)力特征與破碎規(guī)律的研究十分重要。當(dāng)前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)塔柱狀巖體崩塌的動(dòng)力特征與破碎規(guī)律研究較少，更多的是將塔柱狀巖體簡(jiǎn)化為柱體崩塌研究其運(yùn)動(dòng)與堆積規(guī)律。Crosta 等[1]基于PFC2D研究了不同高寬比及連接準(zhǔn)則的柱體崩塌，結(jié)合試驗(yàn)資料驗(yàn)證了離散元模擬柱體崩塌動(dòng)力過(guò)程的可行性。Utili 等[2]基于離散元研究了不同高寬比和摩擦條件下顆粒柱體表面隨時(shí)間的演變過(guò)程
- 黃土溝谷區(qū)淺埋煤層開(kāi)采覆巖破壞與地表?yè)p傷特征研究
地裂縫間距和破碎巖塊長(zhǎng)度進(jìn)行提取。根據(jù)力鏈的分布測(cè)量相鄰應(yīng)力集中點(diǎn)的間距。圖3 物理模擬試驗(yàn)示意Fig.3 Schematic diagram of physical simulation test3 結(jié)果與討論3.1 覆巖與地表破壞特征隨著工作面的推進(jìn)，覆巖破壞和地表移動(dòng)變形特征如圖4所示。當(dāng)工作面推進(jìn)至50 m時(shí)，直接頂垮落并堆積于采空區(qū)內(nèi)，距煤層底板6.6 m的基本頂內(nèi)產(chǎn)生離層裂隙(圖4a)。在數(shù)值模擬中，由于煤層開(kāi)采步距較大，采空區(qū)兩側(cè)上行裂隙發(fā)育
煤炭科學(xué)技術(shù) 2022年5期2022-07-20
- 論俯沖增生雜巖帶洋板塊地質(zhì)構(gòu)造圖編圖思想與方法
片（二級(jí)單元），巖塊和基質(zhì)（三級(jí)單元）.表2 列述了俯沖增生雜巖帶洋板塊地質(zhì)構(gòu)造圖的編圖單元類(lèi)型的具體劃分方案與名稱.表2 俯沖增生雜巖帶洋板塊地質(zhì)構(gòu)造圖（比例尺1∶2.5 萬(wàn)—1∶100 萬(wàn)）編圖單元?jiǎng)澐帧⒚Q、代號(hào)、用色和巖性花紋填繪要求Table 2 Requirements for unit divisions，names，codes，colorings and lithologic patterns of oceanic plate tecton
地質(zhì)與資源 2022年3期2022-07-14
- 東昆侖東段長(zhǎng)石山構(gòu)造混雜巖帶特征
主要由基質(zhì)和混雜巖塊組成，基質(zhì)主要為鈣質(zhì)糜棱巖、鈣質(zhì)千糜巖等，原巖為復(fù)理石—火山巖建造，基質(zhì)內(nèi)混雜有早古生代洋殼型巖塊(蛇紋巖、輝長(zhǎng)巖、輝綠巖、玄武巖、含泥碳硅質(zhì)巖)、白云巖巖塊、灰?guī)r巖塊、碎屑巖巖塊等，基質(zhì)與巖塊之間均為斷層接觸，接觸面局部可見(jiàn)擦痕[1]。長(zhǎng)石山地區(qū)構(gòu)造混雜巖帶的基質(zhì)和混雜巖塊按照巖石成因和形成環(huán)境類(lèi)型等大致可以劃分為基質(zhì)、碳酸鹽巖巖塊(灰?guī)r和白云巖)、碎屑巖巖塊、洋殼型混雜巖塊。圖1 長(zhǎng)石山地區(qū)地質(zhì)簡(jiǎn)圖1—第四系；2—早三疊世洪水川組；
資源信息與工程 2022年3期2022-07-05
- 板梁狀陡坡裂縫性狀變化與地基穩(wěn)定分析
陡坡上時(shí)，其前部巖塊的失穩(wěn)與構(gòu)筑物地基的失穩(wěn)并不同時(shí)發(fā)生，而有限元強(qiáng)度折減法僅輸出陡坡體內(nèi)的最易失穩(wěn)巖塊，難以分析構(gòu)筑物的地基穩(wěn)定性。為解決上述問(wèn)題，本文從矮寨懸索橋吉首岸陡坡工程實(shí)際出發(fā)，從巖體受力特點(diǎn)出發(fā)，通過(guò)將生死單元法與迭代修正法引入強(qiáng)度折減法中，解決了強(qiáng)度折減法在分析板梁狀結(jié)構(gòu)陡坡地基穩(wěn)定性過(guò)程中所存在的2類(lèi)問(wèn)題，可以為有限元強(qiáng)度折減法在同類(lèi)工程的應(yīng)用提供參考。1 工程概況及場(chǎng)地工程地質(zhì)條件1.1 工程概況矮寨懸索橋位于湖南省吉首市矮寨鎮(zhèn)，是吉首
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年5期2022-06-08
- 地應(yīng)力對(duì)煤層開(kāi)采底板破壞控制效應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究
條件下，實(shí)驗(yàn)研究巖塊的強(qiáng)度變化、變形程度等受?chē)鷫旱挠绊懽兓?guī)律，綜合分析應(yīng)力場(chǎng)對(duì)巖體的變形破壞作用機(jī)制及變化規(guī)律。試驗(yàn)方案：圍壓為5、10、20、30 MPa四個(gè)級(jí)別條件下灰?guī)r飽和巖塊試驗(yàn)和圍壓相同條件下孔隙水壓為4 MPa條件下灰?guī)r巖石峰后巖石試驗(yàn)。峰后巖體試件是巖塊全過(guò)程試驗(yàn)所破壞的試件。由于試件已經(jīng)破壞，形成了裂隙網(wǎng)絡(luò)，成為裂隙透水介質(zhì)，故可以代表裂隙巖體的滲透特性，試驗(yàn)時(shí)對(duì)其施加不同圍壓和靜水壓力、滲透壓力，測(cè)試結(jié)果揭示了巖體強(qiáng)度、變形的圍壓效應(yīng)與
能源與環(huán)保 2022年1期2022-02-22
- 基于層間摩擦滑動(dòng)的煤柱沖擊地壓實(shí)驗(yàn)研究
設(shè)計(jì)如圖1所示，巖塊尺寸及材料強(qiáng)度見(jiàn)表1。表1 巖塊尺寸及強(qiáng)度表Table 1 Table of rock block size and strength圖1 煤柱組合體模型及散斑噴涂Fig.1 Coal pillar composite model and speckle spraying巖塊接觸面使用300#砂紙進(jìn)行打磨，保證誤差在0.02 mm以內(nèi)，不做黏合處理。在試件采集表面進(jìn)行人工散斑場(chǎng)噴涂，組合體煤柱噴涂散斑如圖1所示，整體實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)現(xiàn)場(chǎng)布置如圖
中國(guó)礦業(yè) 2022年2期2022-02-22
- 采空區(qū)垮落頂板形態(tài)及其演化特征
和區(qū)域Ⅲ內(nèi)，下位巖塊破斷程度較為劇烈，破碎程度較大，而上位巖塊破斷程度緩和，破碎程度較小，形成倒置三角形的垮落頂板區(qū)域；而在區(qū)域Ⅱ和區(qū)域Ⅳ內(nèi)，下位巖塊破碎程度較為緩和，破碎程度較小，而上位巖塊破碎程度較為劇烈，破碎程度較大，形成正置三角形的垮落頂板區(qū)域。2 垮落頂板形態(tài)形成機(jī)理為進(jìn)一步探究采空區(qū)內(nèi)正置三角形區(qū)域與倒置三角形區(qū)域垮落頂板形態(tài)的形成機(jī)理，本節(jié)采用材料力學(xué)與礦山壓力相關(guān)知識(shí)進(jìn)行進(jìn)一步的分析。在12-1號(hào)煤層工作面基本頂發(fā)生初次來(lái)壓之后，隨著工作面
煤炭學(xué)報(bào) 2021年12期2022-01-19
- 大傾角煤層頂板垮落充填量化特征及覆巖分區(qū)破斷分析
煤層傾角大于破碎巖塊自然安息角)，垮落的煤層頂板及矸石將會(huì)沿著工作面傾斜方向向下滑移，最終在采空區(qū)的下部堆積形成充填體，經(jīng)過(guò)大量的大傾角煤層開(kāi)采現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)和理論研究表明：受煤層傾角影響，開(kāi)采導(dǎo)致的煤層頂板垮落具有時(shí)序性、非均勻性、分區(qū)域性[1-4]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)大傾角煤層開(kāi)采有了較多的研究[5-9]，多采用數(shù)值模擬、理論分析、物理相似模擬實(shí)驗(yàn)以及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)相互驗(yàn)證的研究手段，其中對(duì)大傾角煤層開(kāi)采頂板垮落特征和覆巖運(yùn)移規(guī)律的研究也形成了較多的理論和實(shí)踐成果。根據(jù)
煤炭工程 2021年9期2021-09-17
- 振動(dòng)法與超聲波法測(cè)試巖塊縱波波速的實(shí)測(cè)比對(duì)研究
264005)巖塊縱波波速是反映巖塊物理性質(zhì)、內(nèi)部節(jié)理裂隙發(fā)育情況、巖體完整程度的一項(xiàng)重要參數(shù)，準(zhǔn)確測(cè)得巖塊縱波波速是巖石力學(xué)領(lǐng)域亟需解決的一項(xiàng)工作。GB 50021—2001(2009年版)《巖土工程勘察規(guī)范》[1](以下簡(jiǎn)稱“規(guī)范”)中對(duì)巖體縱波波速有明確的規(guī)定，主要測(cè)試方法有地震波法和孔內(nèi)超聲波法等，而規(guī)范中提到的巖塊縱波波速測(cè)試方法只有超聲波測(cè)試法。無(wú)論是巖塊波速測(cè)試還是巖體波速測(cè)試，當(dāng)采用地震波法和超聲波法測(cè)試介質(zhì)波速時(shí)，得到的波速存在一定的差
振動(dòng)與沖擊 2021年9期2021-05-17
- 不同動(dòng)載對(duì)煤巖塊的破壞作用數(shù)值模擬
00）動(dòng)載荷對(duì)煤巖塊的力學(xué)作用是煤礦開(kāi)采的基礎(chǔ)研究[1]，煤與瓦斯突出和沖擊地壓等動(dòng)力災(zāi)害為礦井安全生產(chǎn)的重要威脅[2]。Iannacchione A T 等[3]研究發(fā)現(xiàn)，礦井進(jìn)入深部開(kāi)采之后，煤礦地質(zhì)條件變得更加復(fù)雜，這些問(wèn)題的解決都與煤巖體變形破壞、裂隙演化規(guī)律與機(jī)理研究密不可分。對(duì)煤巖塊定性的動(dòng)力學(xué)分析主要應(yīng)用分離式霍布金森壓桿(SHPB)研究[4-5]。王盛川[6]以動(dòng)靜載荷組合加載相似模擬試驗(yàn)的方法研究采動(dòng)動(dòng)載誘導(dǎo)圍巖變形破壞的特性，得到“迎載
煤礦安全 2021年1期2021-02-05
- 簡(jiǎn)易教具的手工制作與教學(xué)應(yīng)用
的斷層概念;讓“巖塊”在斷裂面上緩緩滑過(guò)，再現(xiàn)斷層運(yùn)動(dòng)場(chǎng)景，從中捕捉斷層運(yùn)動(dòng)規(guī)律;還對(duì)各種斷層教具進(jìn)行辨識(shí)，推測(cè)斷層作用下的多種地形成因，不斷強(qiáng)化、優(yōu)化地形認(rèn)知。2 斷層教具的手工制作選取木材 ?砍取一截少枝椏眼的平直木材（圖1），長(zhǎng)約100 ㎝，直徑約5 ㎝。新砍木材質(zhì)地較軟，利于刀具的砍削和雕刻。劈削木材 ?豎立木材，刀劈四側(cè)，成四棱柱體。劈削時(shí)注意自下而上分若干段進(jìn)行，以防“破竹式”劈壞木材。然后斜置四棱柱體，刀削其表，直至表面平滑（圖2）。鋸取木塊
中國(guó)教育技術(shù)裝備 2020年11期2020-12-23
- 淺變質(zhì)巖漿巖巖塊斷口變色程度與單軸抗壓強(qiáng)度關(guān)系研究
給出強(qiáng)風(fēng)化巖體的巖塊強(qiáng)度才能說(shuō)服國(guó)際咨詢方同意強(qiáng)風(fēng)化巖體為大壩建基面，如何獲得強(qiáng)風(fēng)化巖體的巖塊強(qiáng)度成為一大技術(shù)難題。經(jīng)充分調(diào)研和溝通，國(guó)際咨詢方認(rèn)可采用不規(guī)則巖塊的點(diǎn)荷載試驗(yàn)成果作為巖塊強(qiáng)度的獲取手段。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)點(diǎn)荷載試驗(yàn)已有研究工作涵蓋了點(diǎn)荷載試驗(yàn)的工作原理[1～2]、點(diǎn)荷載試驗(yàn)結(jié)果的影響因素[3]、煤層抗拉強(qiáng)度[4]及風(fēng)化花崗巖單軸抗壓強(qiáng)度[5～6]與點(diǎn)荷載試驗(yàn)結(jié)果的關(guān)系、變質(zhì)沉積巖單軸抗壓強(qiáng)度與點(diǎn)荷載試驗(yàn)成果之間的關(guān)系[7]以及點(diǎn)荷載試驗(yàn)成果對(duì)巖體
陜西水利 2020年8期2020-11-20
- 基于工程混合物理論的飽和裂隙巖體組合本構(gòu)模型
把巖體拆分成完整巖塊和節(jié)理結(jié)構(gòu)面分別進(jìn)行試驗(yàn)和本構(gòu)研究，然后再通過(guò)整合完整巖塊和節(jié)理結(jié)構(gòu)面的本構(gòu)方程來(lái)建立巖體的等效連續(xù)介質(zhì)本構(gòu)模型，即巖體組合模型。Morland［1］、Noorishad 等［2］和Wang 等［3］建立了干燥巖體的組合本構(gòu)模型，王媛等［4-5］和盛金昌等［6］采用Terzaghi 有效應(yīng)力原理建立了飽和巖體的組合本構(gòu)模型。林鵬等［7］根據(jù)飽和巖體的Terzaghi 原理法組合模型，采用三維非線性有限元法數(shù)值模擬了溪洛渡拱壩基巖的變形和
水利學(xué)報(bào) 2020年6期2020-07-27
- 南陽(yáng)坡煤礦8800綜放工作面臨空小煤柱尺寸研究
示，頂板巖層關(guān)鍵巖塊B與A、C形成塑性鉸接結(jié)構(gòu)。圖2 沿空掘巷留小煤柱應(yīng)力分布關(guān)鍵巖塊B承載關(guān)鍵巖塊A和C的鉛直剪力和水平推力、軟弱巖塊和塊體本身自重、采空區(qū)矸石支撐力和煤柱支撐力。在這些應(yīng)力作用下，關(guān)鍵巖塊B保持平衡，受力分析如圖3所示。圖中，RBC為關(guān)鍵巖塊C對(duì)關(guān)鍵巖塊B的鉛直剪力；TBC為關(guān)鍵巖塊C對(duì)關(guān)鍵巖塊B的水平推力；RAB為關(guān)鍵巖塊A對(duì)關(guān)鍵巖塊B的鉛直剪力；TAB為關(guān)鍵巖塊A對(duì)關(guān)鍵巖塊B的水平推力；FR為軟弱巖層的自重合力；FZ為關(guān)鍵巖塊B的自
煤炭工程 2020年7期2020-07-24
- 霍爾辛赫煤業(yè)工作面過(guò)空巷加固技術(shù)研究與應(yīng)用
巷上方斷裂，形成巖塊A、B、C。巖塊C 基本已經(jīng)壓實(shí)穩(wěn)定，巖塊A 未破斷，工作面的回采、推進(jìn)伴隨著巖塊B 的破斷、回轉(zhuǎn)下沉，若巖塊B 發(fā)生滑落和轉(zhuǎn)動(dòng)失穩(wěn)，將引起空巷及工作面頂板急劇下沉，礦山壓力顯現(xiàn)劇烈。因此，為實(shí)現(xiàn)工作面安全過(guò)空巷，基本條件是空巷內(nèi)支護(hù)結(jié)構(gòu)和工作面給予巖塊B 足夠的支撐力，防止巖塊B 發(fā)生滑落或轉(zhuǎn)動(dòng)失穩(wěn)。根據(jù)工作面過(guò)空巷期間其基本頂?shù)钠茐?、運(yùn)移特征，巖塊B 對(duì)于工作面是否能夠安全過(guò)空巷異常關(guān)鍵，對(duì)巖塊B 的受力狀態(tài)進(jìn)行簡(jiǎn)化：巖塊B 與巖塊
山東煤炭科技 2020年5期2020-06-10
- 基于振動(dòng)法的巖塊縱波波速測(cè)試
264005)巖塊波速不僅能用于求得巖體完整性系數(shù)進(jìn)而評(píng)價(jià)巖體完整程度，還能綜合反映巖石的結(jié)構(gòu)和物理性質(zhì)?！豆こ處r體試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[1](GB/T 50266—2013)(以下簡(jiǎn)稱“標(biāo)準(zhǔn)”)中提到的巖體波速測(cè)試方法很多，如地震波法、超聲波法等，而規(guī)定巖塊的波速測(cè)試只有超聲波法，對(duì)于振動(dòng)法測(cè)巖塊波速，一直缺乏相關(guān)研究。地震波和超聲波兩種彈性波在巖石介質(zhì)中傳播時(shí)，其波速存在一定的差異，超聲波速度高于地震波，主要是由于兩種彈性波自身頻率不同造成的[2-3]。工
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-31
- 基于塊體二維圖形的巖塊三維篩分尺寸研究
。爆破后對(duì)爆堆礦巖塊度分布的準(zhǔn)確估算，可以指導(dǎo)爆破設(shè)計(jì)參數(shù)的優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)爆破效果的最優(yōu)化。合適的巖石塊度分布有利于巖石破碎后續(xù)的裝卸、運(yùn)輸和加工等工序，從而實(shí)現(xiàn)整個(gè)采礦過(guò)程生產(chǎn)成本的降低，資源利用率的提高[1-3]。此外，崩落法開(kāi)采中，放礦口礦巖的塊度分布影響放出體形態(tài)、放礦漏斗尺寸和放礦間距[4-5]。巖石塊度分布研究最準(zhǔn)確的方法是篩分法和物理測(cè)量法，但這些方法成本高、效率較低，并且對(duì)生產(chǎn)過(guò)程產(chǎn)生干擾，僅在特殊需求下使用[6]。圖像分析法是利用圖像分割或邊
金屬礦山 2020年4期2020-05-28
- 采用新標(biāo)度方程預(yù)測(cè)再滲吸作用下天然裂縫性 儲(chǔ)集層重力泄油采收率
簡(jiǎn)化成一個(gè)由基質(zhì)巖塊和裂縫組合而成的體系[1]，其中基質(zhì)巖塊可以看作長(zhǎng)方體，其形狀和尺寸取決于裂縫的密度和方向[2-3]。隨著對(duì)裂縫性儲(chǔ)集層的持續(xù)開(kāi)采，油氣界面開(kāi)始下降。氣體流動(dòng)性高，快速穿過(guò)裂縫將油圈閉在基質(zhì)巖塊內(nèi)。重力作用可以將油從基質(zhì)巖塊內(nèi)驅(qū)出；而在重力與毛管壓力的共同作用下，油通過(guò)再滲吸（reinfiltration）作用進(jìn)入下部的基質(zhì)巖塊[4-8]。巖塊間的相互作用會(huì)產(chǎn)生再滲吸效應(yīng)和毛細(xì)管連續(xù)性[9]，再滲吸是指原油從裂縫再滲吸進(jìn)入基質(zhì)巖塊的過(guò)程
石油勘探與開(kāi)發(fā) 2020年6期2020-05-05
- 短距定向爆破拋擲技術(shù)在巖巷快速作業(yè)線掘進(jìn)中的應(yīng)用
壞設(shè)備，同時(shí)部分巖塊拋擲過(guò)遠(yuǎn)，增加了裝巖工作量。為確保設(shè)備完好使用，簡(jiǎn)化施工工序，減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度，研究大斷面硬巖巷道短距定向爆破拋擲尤為重要。1 實(shí)現(xiàn)短距定向拋擲要素分析通過(guò)對(duì)爆破拋擲理論分析，結(jié)合礦井爆破經(jīng)驗(yàn)，具體可總結(jié)得出，在依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件選擇合理的用藥量和最小抵抗線后，采取以下手段能較好地實(shí)現(xiàn)巖巷爆破短距定向拋擲：（1）增加掏槽孔數(shù)目，降低掏槽孔高度，適當(dāng)降低掏槽孔的裝藥量。增加掏槽孔的數(shù)目可以增強(qiáng)掏槽效果，但要適當(dāng)降低掏槽孔裝藥量，防止爆破產(chǎn)生的巖
山東煤炭科技 2020年3期2020-04-07
- 巖質(zhì)反傾邊坡復(fù)合傾倒破壞分析
，由于重力作用，巖塊承受著拉伸和壓縮彎曲應(yīng)力，當(dāng)每個(gè)巖塊中的拉應(yīng)力超過(guò)巖塊的抗拉強(qiáng)度時(shí)，邊坡就會(huì)發(fā)生傾倒失穩(wěn)破壞，這種破壞模式稱為彎曲傾倒破壞.若上述邊坡中還存在一組與主控裂隙組成大角度相交的橫向裂隙組，此時(shí)巖塊不抗拉，由于重力作用，巖塊可能繞底面發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，這種破壞模式稱為塊狀傾倒破壞.塊狀-彎曲復(fù)合傾倒破壞是兩種破壞模式的組合，指邊坡中既有塊狀傾倒的巖塊，也有發(fā)生彎曲傾倒破壞的巖塊.對(duì)于上述三種傾倒破壞模式，國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者已做了大量工作并取得了顯著的成果
- 大傾角煤層開(kāi)采傾向砌體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析
模型，對(duì)傾向鉸接巖塊進(jìn)行力學(xué)與理論分析，研究各鉸接點(diǎn)處的受力情況。1 覆巖傾向砌體結(jié)構(gòu)在大傾角煤層走向長(zhǎng)壁開(kāi)采過(guò)程中，上覆巖層在自身重力作用下出現(xiàn)裂縫，與此同時(shí)，工作面的繼續(xù)推進(jìn)使裂縫沿工作面延伸、擴(kuò)展，出現(xiàn)離層現(xiàn)象，基本頂斷裂成巖塊后，形成鉸結(jié)構(gòu)，維持短暫的砌體梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定平衡。當(dāng)頂板巖層的極限垮落步距大于沿工作面傾斜方向的懸伸長(zhǎng)度時(shí)，頂板巖層所受的應(yīng)力超過(guò)了其自身的強(qiáng)度極限，繼而頂板巖層出現(xiàn)斷裂、垮落現(xiàn)象。由于大傾角煤層開(kāi)采沿傾斜方向上力學(xué)特征的非對(duì)稱
陜西煤炭 2019年6期2019-11-18
- 現(xiàn)場(chǎng)點(diǎn)荷載強(qiáng)度的破壞模式及其與單軸拉壓強(qiáng)度的相關(guān)性研究
載強(qiáng)度測(cè)試，得出巖塊的破壞方式主要分為平直破壞，不規(guī)則的彎曲破壞和沿節(jié)理面的不規(guī)則破壞，分析3種破壞方式的強(qiáng)度特征和破壞特征。結(jié)果表明：沿節(jié)理破壞的巖塊破壞面有明顯節(jié)理裂痕；平直破壞的巖塊表現(xiàn)為彈性破壞，破壞面平整且新鮮；彎曲破壞巖塊的點(diǎn)荷載強(qiáng)度較大，巖塊的破壞面表現(xiàn)出微小的節(jié)理。3種不同破壞方式的點(diǎn)荷載強(qiáng)度相差較大，因此，認(rèn)為不能盲目的將現(xiàn)場(chǎng)點(diǎn)荷載強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果的平均值作為最終的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，必須根據(jù)不同的破壞形式分析點(diǎn)荷載強(qiáng)度，從而提高測(cè)試結(jié)果的可靠性。點(diǎn)荷
采礦技術(shù) 2019年4期2019-08-20
- 三峽庫(kù)區(qū)龔家方強(qiáng)風(fēng)化泥灰?guī)r順層岸坡分層剝離模式分析
提出了龔家方岸坡巖塊脫離的斷裂力學(xué)計(jì)算方法，但未對(duì)其破壞模式進(jìn)行分析；劉海燕等[9]總結(jié)了三峽庫(kù)區(qū)泥灰?guī)r岸坡的變形破壞類(lèi)型為薄-中厚層塊裂式破壞、中-厚層點(diǎn)裂式破壞和厚-巨厚層層裂式破壞3種；歐光照等[10]、羅元華等[11]、劉海燕等[12]分別認(rèn)為其破壞模式可分為滑移和滑移壓致拉裂破壞；殷坤龍等[13]提出了厚-薄互層泥灰?guī)r傾倒變形破壞模式。從以上文獻(xiàn)可以發(fā)現(xiàn)，各位學(xué)者提出的破壞模式具有一個(gè)共性，均集中在強(qiáng)風(fēng)化泥灰?guī)r解體形成的巖塊滑移和傾倒破壞上，這是
- 福建建甌地區(qū)馬面山俯沖增生雜巖的厘定及其意義
蛇綠混雜巖的蛇綠巖塊，形成于加里東期浙閩碰撞造山帶構(gòu)造環(huán)境[1]。李繼亮提出早古生代弧后混雜帶看法[2]。王鶴年等認(rèn)為綠片巖的形成在夭折裂谷環(huán)境[3]。張達(dá)提出在島弧的基礎(chǔ)上產(chǎn)生了弧裂谷觀點(diǎn)[4]。潘桂棠提出俯沖增生雜巖帶的觀點(diǎn)[5]。任紀(jì)舜提出陸內(nèi)造山的觀點(diǎn)[6]。2017年完成的1∶5萬(wàn)建甌市等4幅區(qū)域地質(zhì)調(diào)查(圖1)，采用 “造山帶混雜巖”地質(zhì)填圖方法，對(duì)原劃分為新元古代“馬面山巖群”進(jìn)行重新調(diào)查研究，認(rèn)定該巖石組合是由洋板塊地層系統(tǒng)經(jīng)歷洋陸轉(zhuǎn)換后形
福建地質(zhì) 2018年4期2019-01-10
- 巖塊強(qiáng)度現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試儀的研制及其應(yīng)用
樣比較復(fù)雜，需將巖塊制成近立方體狀，再將巖塊周?chē)蒙皾{包裹，最后形成立方體再進(jìn)行剪切試驗(yàn)，制樣較麻煩。在測(cè)試摩擦角時(shí)，有時(shí)采用自由滑落法代替摩擦試驗(yàn)，但自由滑落法在使用過(guò)程中較難操作，當(dāng)測(cè)試的巖石表面傾角很難調(diào)整，或巖石表面不平整時(shí)，調(diào)整測(cè)試面傾角時(shí)，上面巖塊通常會(huì)翻滾落下，而不是滑落?；谏鲜鰡?wèn)題，本文對(duì)現(xiàn)場(chǎng)巖石力學(xué)試驗(yàn)進(jìn)行了分析，提出用量力環(huán)法測(cè)試巖石摩擦角，并針對(duì)不同巖石表面平整情況，采用單量力環(huán)法與雙量力環(huán)法分別測(cè)試。對(duì)巖石粘聚力的測(cè)試問(wèn)題，本文研
水力發(fā)電 2018年8期2018-11-19
- 基于塊系構(gòu)造的大規(guī)模地下爆炸不可逆位移計(jì)算方法*
數(shù)據(jù)，因測(cè)點(diǎn)位于巖塊內(nèi)或巖塊邊緣而導(dǎo)致其應(yīng)變值相差2～3個(gè)量級(jí)[2-4]；(3)在巖體中進(jìn)行地下核爆炸時(shí)，巖體裂隙、節(jié)理兩側(cè)的位移相差很大，甚至符號(hào)(方向)相反[10-13]，表明在巖體中由斷裂、裂隙、節(jié)理所分割的巖塊發(fā)生了旋轉(zhuǎn)和相互間的滑移，這些現(xiàn)象和規(guī)律利用傳統(tǒng)的連續(xù)介質(zhì)力學(xué)模型無(wú)法得到，是目前巖體動(dòng)力學(xué)研究領(lǐng)域所面臨的非常重要而實(shí)際的研究課題。錢(qián)七虎等[2,12]曾指出，地下爆炸時(shí)連續(xù)介質(zhì)力學(xué)模型不適用性產(chǎn)生的物理本質(zhì)主要在于沒(méi)有考慮巖體作為地質(zhì)體的
爆炸與沖擊 2018年6期2018-10-16
- 堅(jiān)硬完整地層跟管解卡作業(yè)鉆頭的改進(jìn)與應(yīng)用
a）中的管間殘留巖塊最大厚度為2.1mm，而圖2（b）中則為7.9mm。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，圖2（b）所示狀態(tài)居多。在圖2（b）的情況下，殘留巖塊形成如圖3所示的形狀。圖3 管間殘留巖塊示意圖在圖3中，NQ鉆桿和HQ套管之間的空隙呈月牙形，鉆桿和套管在左側(cè)接觸，到右側(cè)空隙最大，形成的管間殘留巖塊厚度達(dá)到最大。因此圖中A、C部分相對(duì)更容易碎裂，而后被沖洗液排出。而B(niǎo)部分則更加堅(jiān)固，更難被破壞。2 巖石性質(zhì)與崩鉆管間殘留巖塊的易破壞程度還與地層特性相關(guān)。根據(jù)地層特性
世界有色金屬 2018年14期2018-10-10
- 節(jié)理巖體脆性破壞過(guò)程的有限元模擬
并不唯一，可能因巖塊破壞導(dǎo)致整體破碎；也可能僅僅沿著節(jié)理面變形破壞[5]。在以往的研究中，鄭宏等[6]通過(guò)拓展經(jīng)典塑性理論，提出了脆塑性的巖塊和單結(jié)構(gòu)面的應(yīng)力跌落方式，但對(duì)于包含節(jié)理面的脆性巖體，并未在其變形破壞的模擬方法上展開(kāi)研究。此外，朱澤奇等[7]建立了改進(jìn)的層狀巖體遍布節(jié)理模型。金華等[8]建立了含多組貫穿節(jié)理的擴(kuò)展遍布節(jié)理巖體模型，這些模型是基于理想彈塑性理論提出，不能模擬節(jié)理巖體的軟化破壞現(xiàn)象。朱道建等[9]引入軟化參數(shù)來(lái)描述節(jié)理巖體的軟化特性
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年4期2018-08-21
- 基于3DEC的采空區(qū)頂板垮落形成摩擦面位置分析
型破斷示意圖破斷巖塊由于相互擠壓形成水平力，從而在巖塊間形成摩擦力，空間內(nèi)形成一個(gè)立體咬合的關(guān)系，形成外表似梁、實(shí)質(zhì)是拱的裂隙體砌體梁結(jié)構(gòu)，如圖3所示。圖3 破斷巖塊砌體梁結(jié)構(gòu)及其受力分析其中，水平推力T為：(1)式中：T——水平推力，kN；l——塊體長(zhǎng)度，m；P1、P2——塊體的載荷，kN；R2——下位巖層對(duì)上位巖層的阻力，kN；h——巖層厚度，m；W1、W2——采空區(qū)下沉量，m；a——接觸距離，m。由于巖層周期性斷裂條件基本一致，因此假設(shè)l=l1=l2
中國(guó)煤炭 2018年4期2018-05-04
- 構(gòu)造混雜巖地質(zhì)特征及其研究意義
——以昌寧—孟連構(gòu)造混雜巖帶為例
點(diǎn)，宏觀上可分為巖塊和“基質(zhì)”兩大部分。巖塊的規(guī)模懸殊，巖性各異，按其成因可分為原地巖塊、準(zhǔn)原地巖塊和外來(lái)巖塊?；鶐r性有:深成巖漿巖、淺成巖漿巖、火山巖、碎屑巖、碳酸鹽巖、硅質(zhì)巖、深變質(zhì)巖、淺變質(zhì)巖。各成分端元的巖塊常呈塊狀、透鏡狀、紡錘狀產(chǎn)出，被遭受強(qiáng)烈剪切變形的“基質(zhì)”網(wǎng)絡(luò)包裹?！盎|(zhì)”的物質(zhì)成分常為強(qiáng)烈變形的粉砂巖、粉砂質(zhì)板巖、板巖[1]。它們?yōu)楦黝?lèi)巖塊的變位、運(yùn)移提供條件。(二)沉積相特征構(gòu)造混雜巖中的碎屑巖巖塊，是形成于一個(gè)盆地乃至多個(gè)盆地的不同
福建質(zhì)量管理 2018年5期2018-03-13
- 房柱采空區(qū)下長(zhǎng)壁綜采覆巖活動(dòng)規(guī)律和支架承載研究
度的關(guān)鍵，基本頂巖塊周期滑落失穩(wěn)結(jié)構(gòu)模型如圖6所示，工作面頂板關(guān)鍵巖塊B、C形成了短砌體梁結(jié)構(gòu)，滑落失穩(wěn)時(shí)工作面處于危險(xiǎn)狀態(tài)。圖6 基本頂巖塊周期滑落失穩(wěn)結(jié)構(gòu)模型圖7 關(guān)鍵塊平衡受力圖關(guān)鍵巖塊的結(jié)構(gòu)力學(xué)模型分析如圖7所示。關(guān)鍵巖塊的水平推力計(jì)算過(guò)程如下：w=M-(Kp-1)∑h(1)式中：w——關(guān)鍵巖塊回轉(zhuǎn)后的下沉量，m；M——工作面采高，m；Kp——直接頂?shù)乃槊浵禂?shù)；∑h——直接頂厚度，取7.44 m。對(duì)關(guān)鍵塊B取∑MA=0可得：(2)式中：T——關(guān)鍵巖
中國(guó)煤炭 2017年12期2018-01-09
- 空巷頂板結(jié)構(gòu)特征及穩(wěn)定性因素分析
壁斷裂，斷裂后的巖塊與垮落的巖塊鉸接形成“砌體梁”結(jié)構(gòu)，當(dāng)工作面推進(jìn)到鉸接點(diǎn)下方時(shí)該結(jié)構(gòu)容易發(fā)生滑落失穩(wěn)或回轉(zhuǎn)失穩(wěn)，由此會(huì)導(dǎo)致臺(tái)階下沉或切頂事故，而當(dāng)工作面存在空巷時(shí)，根據(jù)基本頂斷裂線和空巷的相對(duì)位置關(guān)系可將其分為兩種情況，一是斷裂線位于煤壁上方，見(jiàn)圖1(a)；二是斷裂線位于空巷上方，見(jiàn)圖1(b)，當(dāng)基本頂斷裂線位于空巷上方時(shí)，巖塊鉸接點(diǎn)下方無(wú)煤柱支撐，此情況下鉸接巖塊極易發(fā)生滑落失穩(wěn)，因此以下對(duì)該情況下的頂板特征進(jìn)行力學(xué)分析。圖1 空巷頂板破斷類(lèi)型2 基
采礦與巖層控制工程學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-01
- 基本頂斷裂位置條件下沿空留巷充填體參數(shù)確定
撐力較大；在靠近巖塊A和巖塊B的斷裂位置處進(jìn)行充填，有利于降低充填體需要提供的支撐力，并將研究成果在潘村煤礦1301工作面進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，沿空留巷取得成功。沿空留巷；基本頂斷裂位置；充填體；砌體梁；撓度無(wú)煤柱沿空留巷是煤礦開(kāi)采技術(shù)的一項(xiàng)重大改革[1]，此項(xiàng)技術(shù)不僅可以提高煤炭資源采出率、減少巷道掘進(jìn)量、取消孤島工作面及縮短搬家時(shí)間，并且可以實(shí)現(xiàn)Y型通風(fēng)方式，有效解決瓦斯突出、沖擊地壓、火災(zāi)和瓦斯爆炸等煤礦重大災(zāi)害，其技術(shù)優(yōu)勢(shì)和經(jīng)濟(jì)效益顯著[2]。隨著煤礦高效
中國(guó)礦業(yè) 2016年12期2017-01-19
- 地震作用下巖質(zhì)邊坡傾倒破壞探討
限平衡理論，針對(duì)巖塊長(zhǎng)細(xì)比較大的情況，對(duì)巖質(zhì)邊坡傾倒破壞情況進(jìn)行分析，同時(shí)對(duì)于一些簡(jiǎn)單的反傾邊坡，分析其在地震作用下發(fā)生傾倒破壞的情況，詳細(xì)闡述問(wèn)題發(fā)生的環(huán)節(jié)和解決措施，在此基礎(chǔ)上，總結(jié)出了處理這類(lèi)問(wèn)題的巖塊間法向力、破壞模式轉(zhuǎn)變點(diǎn)，坡腳剩余下滑力計(jì)算公式等，希望給有關(guān)人士一些借鑒。關(guān)鍵詞：地震作用；巖質(zhì)邊坡；傾倒破壞在進(jìn)行一些工程施工中，會(huì)遇到傾倒破壞是陡傾層狀巖體，在實(shí)踐中容易發(fā)生變形破壞，在地表臨空附近的坡體淺位置發(fā)生的概率較大。在實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)無(wú)論是在
環(huán)球人文地理·評(píng)論版 2016年8期2017-01-19
- 煤田火區(qū)塌陷區(qū)滲透系數(shù)分布研究*
地表下沉量和破碎巖塊孔隙率的關(guān)系，對(duì)地表下沉量進(jìn)行測(cè)量，分析計(jì)算得到火區(qū)破碎巖塊孔隙率的分布方程。在實(shí)驗(yàn)室中測(cè)量不同孔隙率破碎巖塊的滲透系數(shù)，擬合建立滲透系數(shù)和孔隙率的關(guān)系方程，利用求得的關(guān)系方程和通過(guò)地表下沉量測(cè)量法得到的孔隙率分布方程，求得煤田火區(qū)塌陷區(qū)破碎巖塊的滲透系數(shù)分布方程。煤田火區(qū)下沉量孔隙率滲透系數(shù)分布方程0 引言煤田露頭火區(qū)廣泛分布在我國(guó)內(nèi)蒙古、新疆地區(qū)，對(duì)礦區(qū)安全與環(huán)境造成嚴(yán)重破壞[1]。煤田露頭火區(qū)是在開(kāi)放系統(tǒng)中逐漸發(fā)展變化的，形成了由
工業(yè)安全與環(huán)保 2016年9期2016-10-28
- 非均質(zhì)碳酸鹽巖油藏油水兩相流動(dòng)模擬
維處理，根據(jù)基質(zhì)巖塊非均質(zhì)特征分區(qū)劃分Delaunay三角網(wǎng)，以此為基礎(chǔ)構(gòu)建非均勻控制單元，采用有限體積法推導(dǎo)其數(shù)值計(jì)算格式，并基于IMPES方法進(jìn)行求解。該方法避免了由于介質(zhì)交界面處滲透率變化較大、利用標(biāo)準(zhǔn)有限體積方法產(chǎn)生不準(zhǔn)確速度場(chǎng)的問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)了非均質(zhì)碳酸鹽巖油藏油-水兩相流動(dòng)模擬。最后通過(guò)算例驗(yàn)證了該方法的正確性，并開(kāi)展了含復(fù)雜裂縫非均勻基質(zhì)碳酸鹽巖油藏水驅(qū)數(shù)值模擬研究，為此類(lèi)油藏的開(kāi)采提供參考依據(jù)。非均質(zhì)碳酸鹽巖油藏；離散裂縫模型；有限體積法；兩相
- 考慮射流摻氣的改進(jìn)沖刷模型
大壩安全高速射流巖塊穩(wěn)定性沖刷評(píng)估基于受高速射流沖擊的水墊塘中摻氣對(duì)巖塊穩(wěn)定性影響的系統(tǒng)試驗(yàn)研究，本文給出了一種基于物理特性沖刷模型的適應(yīng)性研究成果。在綜合沖刷模型中實(shí)現(xiàn)了對(duì)射流摻氣模型的改進(jìn)，使其得以再現(xiàn)有關(guān)沖刷形成的物理–機(jī)械過(guò)程，其中涉及三相，即水、巖體和空氣。改進(jìn)方法考慮了因挾帶氣泡引起的摻氣射流動(dòng)量減少以及射流擴(kuò)散剪切層的能量消耗。巖塊從巖體脫離取決于摻氣的時(shí)均壓強(qiáng)系數(shù)及修正的最大動(dòng)力沖擊系數(shù)的組合，對(duì)于深水墊塘中的高速射流，該系數(shù)為定值0.2。
工程 2016年3期2016-03-11
- 淺埋深近距離煤層工作面出煤柱壓架機(jī)理及防治措施
析2.1 關(guān)鍵層巖塊破斷機(jī)理分析了解壓架機(jī)理，必須分析關(guān)鍵巖層的破斷規(guī)律。根據(jù)表1的具體情況，并利用關(guān)鍵層理論，可得出該工作面的關(guān)鍵層層位，分別為4.10m厚的粉砂巖層和3.40m厚的細(xì)粒砂巖層，即第一關(guān)鍵層和第二關(guān)鍵層。圖2 巖層垮落及壓架示意圖受工作面布置的影響，6-2305工作面切眼距離上煤層切眼240m，因此，6-2305工作面起初開(kāi)采時(shí)在煤柱下方。隨著工作面的推進(jìn)，第二關(guān)鍵層破斷為巖塊，并垮落，第一關(guān)鍵層隨之破斷垮落，巖層垮落示意圖見(jiàn)圖2(a)。
中國(guó)煤炭 2015年7期2015-11-26
- 前方有假期之我來(lái)運(yùn)動(dòng)一下
抓腳踩的凸式活動(dòng)巖塊離我非常遠(yuǎn)。我的側(cè)蹬技巧在這種情況下完全用不上。只聽(tīng)教練在旁邊大聲喊道：“擠出去，身體向上挺，你一定能行的！”我按教練的指示做了，卻發(fā)現(xiàn)自己越動(dòng)，卡得越緊，只好停了下來(lái)，陷入了進(jìn)退兩難的境地。進(jìn)吧，手實(shí)在夠不著活動(dòng)巖塊；退吧，都爬到這兒了！小草能在石縫中求得生存，我在逆境中怎能輕言放棄？想到這兒，我又變得渾身是勁。我腰先向左稍擺，然后使勁向右上方一挺，腳也隨之向上一蹬，三點(diǎn)同時(shí)發(fā)力，最后手居然夠到凸式活動(dòng)巖塊了。下面的觀眾也不停地給我加
創(chuàng)新作文(5-6年級(jí)) 2015年8期2015-09-15
- 今天“鬼當(dāng)家”
美味比不上。香煎巖塊、泥巴湯、脆烤磚頭、鐵銹茶、還有還有，瀝青咖啡、黏膠餅干，快快快，你要點(diǎn)，哪幾樣？胡子飄飄鬼哈哈大笑道：“嗯，這菜單好，好像每樣都很美味。好，就來(lái)個(gè)香煎巖塊，搭配泥巴湯吧。”爸爸和達(dá)達(dá)對(duì)看一眼?！霸趺崔k？”達(dá)達(dá)小聲問(wèn)爸爸。爸爸說(shuō)：“管他的！就來(lái)試試看啰！你想想，付錢(qián)做東西給鬼吃，做的還是吃都沒(méi)吃過(guò)的鬼料理，一輩子難得遇上一次。我們就來(lái)好好玩一玩吧！”“聽(tīng)說(shuō)，鬼是不會(huì)對(duì)人做出不好的事啦！可是，要是我們做得太難吃了，他會(huì)不會(huì)氣瘋了，失去理智
小火炬·閱讀作文 2014年5期2015-04-07
- 回采工作面過(guò)舊空區(qū)支架-圍巖關(guān)系研究
形成巨大塊體B；巖塊B既有滑落失穩(wěn)又有回轉(zhuǎn)變形失穩(wěn)。因此，在計(jì)算支架工作阻力時(shí)必須考慮兩種失穩(wěn)對(duì)支架的載荷，得到支架工作阻力計(jì)算公式。工作面過(guò)舊空區(qū)；支架-圍巖關(guān)系；工作阻力計(jì)算上世紀(jì)山西等地鄉(xiāng)鎮(zhèn)小煤礦廣泛分布，受裝備水平與開(kāi)采技術(shù)等限制，大多數(shù)礦井采用刀柱式采煤法進(jìn)行開(kāi)采，資源回收率低，被列為落后的技術(shù)，刀柱開(kāi)采破壞了煤層的完整性。現(xiàn)階段開(kāi)采過(guò)程中，回采工作面不可避免遇到采空區(qū)，通常解決方法是留下隔離煤柱，縮短工作面長(zhǎng)度避開(kāi)采空區(qū)，這樣導(dǎo)致回采率降低，縮
山西煤炭 2015年2期2015-04-05
- 裂隙巖體宏觀力學(xué)參數(shù)的二維數(shù)值模擬
試驗(yàn)只能獲得較小巖塊的力學(xué)參數(shù)。大塊巖體的力學(xué)參數(shù)，及許多與工程結(jié)構(gòu)破壞密切相關(guān)的工程力學(xué)現(xiàn)象，如邊坡失穩(wěn)、地下洞室坍塌等，是很難通過(guò)實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)進(jìn)行研究。裂隙對(duì)巖體強(qiáng)度和變形特性的影響是進(jìn)行巖體穩(wěn)定性分析的基礎(chǔ)，它對(duì)巖體工程的設(shè)計(jì)、施工及后期維護(hù)具重要意義。目前國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者對(duì)含裂隙巖體的力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行了試驗(yàn)研究與理論分析，對(duì)非貫通節(jié)理巖體進(jìn)行剪切破壞試驗(yàn)研究，由激光散斑照相技術(shù)得到應(yīng)力、位移,分析平面應(yīng)力下脆性巖體的變形和破壞特征,得出裂隙巖體的初裂強(qiáng)度和
地質(zhì)與勘探 2015年2期2015-03-07
- 塊系覆巖中擺型波傳播對(duì)巷道支護(hù)動(dòng)力響應(yīng)影響
應(yīng)模型，研究上覆巖塊間的黏彈性性質(zhì)及巖塊破壞對(duì)支護(hù)動(dòng)力響應(yīng)的影響。通過(guò)計(jì)算分析得出，上覆巖塊間彈性下降時(shí)，支護(hù)的動(dòng)態(tài)受拉和受壓幅值隨之下降且周期變大；上覆巖塊間阻尼增大時(shí)，支護(hù)的受拉和受壓周期不變，但周期內(nèi)的微擾動(dòng)逐漸消失且幅值略有下降；上覆巖塊沿垂直沖擊方向破裂成兩個(gè)子塊時(shí)，支護(hù)的受拉和受壓次數(shù)增加。沖擊地壓；塊系巖體；擺型波；支護(hù)動(dòng)力響應(yīng)沖擊地壓是煤礦生產(chǎn)中的災(zāi)害之一,進(jìn)入深部開(kāi)采后,沖擊地壓動(dòng)力災(zāi)害將越來(lái)越嚴(yán)重，深部開(kāi)采中巷道支護(hù)在沖擊作用下的響應(yīng)規(guī)
煤炭學(xué)報(bào) 2014年2期2014-09-11
- 巖體間超低摩擦發(fā)生機(jī)理的擺型波理論
巖體中傳播時(shí)誘發(fā)巖塊間的超低摩擦發(fā)生機(jī)理。通過(guò)分析動(dòng)力作用下巖塊間的相對(duì)位移最大值，研究塊系巖體的超低摩擦發(fā)生規(guī)律。當(dāng)巖塊間的軟弱介質(zhì)處于拉伸最大值狀態(tài)時(shí)，在側(cè)向擾動(dòng)作用下巖體極易發(fā)生超低摩擦滑動(dòng)，由此給出了塊系巖體的超低摩擦發(fā)生判據(jù)。最后，通過(guò)計(jì)算分析了塊系巖體自身特性及外界擾動(dòng)特性對(duì)巖塊間超低摩擦的影響。基于擺型波理論的超低摩擦發(fā)生機(jī)理研究，對(duì)認(rèn)識(shí)深部巖體錯(cuò)動(dòng)型沖擊地壓?jiǎn)?dòng)規(guī)律具有重要意義。巖石力學(xué) 塊系巖體 擺型波 超低摩擦0 引言在煤炭深部開(kāi)采過(guò)程
地震地質(zhì) 2014年3期2014-07-02
- 煤層底板巖層的滲透特征
透試驗(yàn)結(jié)果表現(xiàn)了巖塊由完整到破壞整個(gè)變形過(guò)程的相應(yīng)滲透特點(diǎn),反映了巖石的裂隙發(fā)育程度與滲透性的關(guān)系。圖2a～i為16煤底板主要層位巖塊的伺服滲透試驗(yàn)所得全應(yīng)力-應(yīng)變過(guò)程的應(yīng)力-應(yīng)變、滲透率-應(yīng)變關(guān)系曲線;圖3a～i為16煤底板主要層位巖塊的伺服滲透試驗(yàn)所得全應(yīng)力-應(yīng)變過(guò)程的滲透率-應(yīng)力耦合關(guān)系曲線。3.1巖塊滲透性-應(yīng)變關(guān)系幾何特征滲透率-應(yīng)變關(guān)系曲線反映了巖塊全應(yīng)力-應(yīng)變過(guò)程滲透性[3-6]隨變形變化的基本特點(diǎn)。由圖1a～i可以看出,滲透性隨變形的變化表
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年4期2013-11-03
- 用DDA方法驗(yàn)證傾倒邊坡變形的制動(dòng)機(jī)制
法[2]可以模擬巖塊的平移、錯(cuò)動(dòng)、旋轉(zhuǎn)等各種形態(tài)的變形，能較真實(shí)反映傾倒邊坡變形的實(shí)際情況，可能是分析巖質(zhì)邊坡傾倒破壞的有效手段[3-5]。非連續(xù)變形分析方法DDA是由石根華博士提出的分析塊體運(yùn)動(dòng)和變形的一種數(shù)值方法。它以自然存在的節(jié)理面或斷層切割巖體形成塊體單元，以各塊體的位移作為未知量，通過(guò)塊體間的接觸和幾何約束形成一個(gè)塊體系統(tǒng)。在塊體運(yùn)動(dòng)的過(guò)程中，嚴(yán)格滿足塊體間不侵入條件，將邊界條件和接觸條件等一同施加到總體平衡方程?？傮w平衡方程式是由系統(tǒng)的最小勢(shì)能
- 裂縫性低滲油藏試井模型與非穩(wěn)態(tài)壓力特征
本文從流體在基質(zhì)巖塊中的滲流機(jī)理實(shí)驗(yàn)入手，對(duì)流體在其中的滲流規(guī)律進(jìn)行分析，考慮基質(zhì)巖塊中啟動(dòng)壓力梯度的存在和滲透率的動(dòng)態(tài)變化，進(jìn)而建立裂縫性低滲透油藏的雙重滲透介質(zhì)試井解釋數(shù)學(xué)模型并進(jìn)行求解，以分析該類(lèi)油藏的壓力動(dòng)態(tài)特征。1 低滲透油藏滲流機(jī)理李?lèi)?ài)芬教授通過(guò)“毛細(xì)管平衡法”與“穩(wěn)態(tài)法”相結(jié)合的方法，測(cè)定了單相流體條件下多塊基質(zhì)巖塊的流速－壓差關(guān)系。當(dāng)流體在低滲透介質(zhì)中流動(dòng)時(shí)，則有［10－13］:式中:2p為壓差，MPa;v為流體流速，m/s;α、b、c為二
特種油氣藏 2013年2期2013-05-16
- 白云鄂博群哈拉霍疙特組滑塌堆積的發(fā)現(xiàn)及其地質(zhì)意義
雜的灰黃色白云巖巖塊(滑積巖塊)雜亂無(wú)序地分布在深灰色紋層狀碳質(zhì)微晶灰?guī)r(本地沉積)中。最大的透鏡狀白云巖滑積巖塊露頭長(zhǎng)27m，寬5.8m。深灰色紋層狀碳質(zhì)微晶灰?guī)r巖層產(chǎn)狀基本穩(wěn)定，整體北傾，傾角較大。深灰色灰?guī)r層與灰黃色白云巖的接觸界面附近發(fā)育軟沉積物變形構(gòu)造，白云巖滑積巖塊本身棱角不明顯，兩端有明顯的細(xì)頸拉長(zhǎng)現(xiàn)象，表明滑塌發(fā)生時(shí)，白云巖處于半固結(jié)和不完全成巖狀態(tài)?；e巖塊位于不同的背景沉積層位中，揭示露頭區(qū)存在多次的滑塌堆積事件。根據(jù)滑塌堆積的內(nèi)部結(jié)構(gòu)
地質(zhì)論評(píng) 2013年6期2013-04-15
- 洞錯(cuò)混雜帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)及構(gòu)造巖片組合特征
實(shí)際情況，各帶內(nèi)巖塊的物質(zhì)組成、幾何結(jié)構(gòu)大不相同，中部的蛇綠混雜巖帶是洞錯(cuò)混雜帶的主帶。遙感解譯;混雜帶;巖片組合;蛇綠巖0 引言洞錯(cuò)混雜帶位于西藏班公湖—怒江(班—怒)結(jié)合帶的西段，經(jīng)歷了長(zhǎng)期板塊裂解和拼合的復(fù)雜演變過(guò)程，存在不同產(chǎn)狀、不同性質(zhì)、成生于不同時(shí)期斷裂分割的巖片組合是它的最主要特征［1－2］。帶內(nèi)的基質(zhì)和巖塊(巖片)在初始混雜后，受到強(qiáng)大的擠壓應(yīng)力作用，使原先雜亂的巖塊發(fā)生旋轉(zhuǎn)、滾動(dòng)和定向排列等現(xiàn)象［3－4］。因此，查明洞錯(cuò)混雜帶的內(nèi)部結(jié)構(gòu)及
自然資源遙感 2012年2期2012-09-07
- 鐵路橋梁橋址邊坡穩(wěn)定性分析與防護(hù)
分布不均勻，風(fēng)化巖塊大小不一，以角礫和砂礫狀為主，常見(jiàn)塊狀和土狀物夾含其中。風(fēng)化裂隙十分發(fā)育，面多粗糙，多充填砂狀和泥狀物。強(qiáng)風(fēng)化淺粒巖，灰白色夾深灰色，分布不均勻，以塊狀?yuàn)A角礫砂狀為主，偶見(jiàn)含土，風(fēng)化裂隙發(fā)育，張開(kāi)但多不充填，裂隙面粗糙。弱風(fēng)化淺粒巖，灰白色，巖質(zhì)堅(jiān)硬，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖體較完整。邊坡巖體中未見(jiàn)地下水。圖1為1～5號(hào)墩邊坡橫斷面地質(zhì)圖，可見(jiàn)淺粒巖風(fēng)化帶厚度墩與墩之間變化較大，且風(fēng)化帶的組成也不盡相同。其中2號(hào)和3號(hào)墩斷面，風(fēng)化帶基本都是全
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2012年4期2012-08-02
- 泰國(guó)北部Inthanon帶外來(lái)硅質(zhì)巖塊的中、晚二疊世放射蟲(chóng)：對(duì)與古特提斯消減有關(guān)的混雜巖形成時(shí)代的約束
non帶外來(lái)硅質(zhì)巖塊的中、晚二疊世放射蟲(chóng)：對(duì)與古特提斯消減有關(guān)的混雜巖形成時(shí)代的約束Middle and Late Permian Radiolarians from Allochthonous Chert Blocks in the Inthanon Zone, Northern Thailand: Constraints for the Formation Age of Mélange Fabric Related to Paleo-Tethys Su
地球?qū)W報(bào) 2012年1期2012-04-01
- 基于巖爆發(fā)生條件的原巖應(yīng)力反分析方法
宏觀裂隙,從而有巖塊脫離并崩出。通過(guò)測(cè)定崩出巖塊的厚度,估算出塑性損傷區(qū)深度。統(tǒng)計(jì)多個(gè)巷道發(fā)生巖爆時(shí)崩落最大巖塊厚度、巷道半徑和塑性區(qū)半徑,得到崩落巖塊厚度與塑性損傷區(qū)深度的比值 k0的關(guān)系式。根據(jù)損傷力學(xué)和極值點(diǎn)失穩(wěn)理論,對(duì)圓形洞室?guī)r爆進(jìn)行解析分析,進(jìn)而對(duì)巖爆的解析解做了進(jìn)一步簡(jiǎn)化,可通過(guò)簡(jiǎn)單的測(cè)量巖爆時(shí)巷道半徑,巖石的相關(guān)參數(shù),快速反算出原巖應(yīng)力的大小,從而形成一種新的原巖應(yīng)力反分析方法。此方法計(jì)算巖爆遠(yuǎn)場(chǎng)應(yīng)力值與已有原巖應(yīng)力實(shí)測(cè)值基本一致,對(duì)發(fā)生巖爆
采礦與巖層控制工程學(xué)報(bào) 2011年3期2011-03-12
- 介質(zhì)間流體交換對(duì)裂隙介質(zhì)滲流的影響
間流體交換對(duì)基質(zhì)巖塊滲透性和單裂隙導(dǎo)流能力的影響,推導(dǎo)出兩者的等效滲透率修正公式,并對(duì)不同裂隙開(kāi)度和間距下的裂隙介質(zhì)滲透性進(jìn)行分析,研究介質(zhì)間流體交換對(duì)裂隙介質(zhì)滲流的影響。結(jié)果表明,當(dāng)裂隙開(kāi)度大于 250μm或裂隙間距大于 1.36 cm時(shí),可忽略介質(zhì)間流體交換對(duì)裂隙介質(zhì)滲流的影響。裂隙介質(zhì);流體交換;滲流;裂隙開(kāi)度;裂隙間距在地下流體動(dòng)力學(xué)中,把裂隙發(fā)育的巖體稱為裂隙介質(zhì)。裂隙介質(zhì)滲流問(wèn)題廣泛存在于水利水電、油氣田開(kāi)發(fā)和地下水資源開(kāi)發(fā)與利用等工程中,近年