沿程
- 農(nóng)村匯水河浜生態(tài)修復組合工程處理效果分析
荷，在該次級支浜沿程上構(gòu)建生態(tài)修復組合工程，如圖1 所示，沿著水流方向依次為：紅色區(qū)域為前置庫河段（長度約200 m，寬度約12 m，水深2.0~2.5 m），黃色區(qū)域為濕地塘（面積約560 m2，水深5.0~6.0 m），紫色區(qū)域為生態(tài)溝（長度約47.0 m，水深1.0~1.5 m）。圖1 生態(tài)修復組合工程采樣點位分布示意圖Figure 1 Schematic diagram of the sampling sites in the combined e
農(nóng)業(yè)環(huán)境科學學報 2023年7期2023-08-10
- 復雜土質(zhì)疏浚管道輸送阻力損失的一種計算方法
失(m)；Hf為沿程阻力損失(m)；Hj為局部阻力損失(m)；Hh為排高阻力損失(m)；Hd為動能阻力損失(m)。2.1 沿程阻力損失沿程阻力損失Hf按下式計算：式中：λm為輸送泥漿的沿程阻力系數(shù)；L 為管道長度(m)；D 為管道管徑(m)；v 為管道中泥漿平均流速(m/s)；g 為重力加速度(m/s2)。對于淤泥和未形成粘性土球的粘土顆粒的輸送，公式（2）中的泥漿沿程阻力系數(shù)λm淤粘可采用下式計算：式中：λw為輸送清水的沿程阻力系數(shù)；ρm為泥漿密度(t/
中國水運 2023年7期2023-08-08
- 東北旱區(qū)典型季節(jié)性河流滲漏速率動態(tài)變化特征分析
熟的河道滲漏水量沿程分析的方法為同程演算方法，該方法通過對河道滲漏量沿程分析，滲流量估算結(jié)果相對較為合理。但同程演算方法由于不能考慮上游來水影響使得其河道滲漏量一般計算值偏大，尤其是對于季節(jié)性河流而言，其上游來水存在明顯的季節(jié)變化，其滲流量計算的適用性一般不高[15]。為此針對傳統(tǒng)同程演算計算值偏大的問題，加入上游來水因子，對其算法進行改進，并以東北旱區(qū)典型季節(jié)性河流大凌河為具體實例，結(jié)合現(xiàn)場滲漏量監(jiān)測結(jié)果對其改進前后算法下河道滲漏水量進行驗證。研究成果對
水利技術監(jiān)督 2023年7期2023-07-28
- 迪那河紅橋河引水閘徑流分析
面示意圖2 徑流沿程變化分析由于每年9 月～次年4 月迪那河引水樞紐將河水全部引走，河道無水下泄，野外調(diào)查時只能在迪那河引水樞紐以上河段進行短期監(jiān)測。2.1 2010 年徑流沿程變化分析新疆維吾爾自治區(qū)水文局水文實驗站2010 年10 月30 日，在迪那河引水樞紐以上選取四個斷面進行流量測驗，以推求徑流的沿程變化。徑流單位長度沿程相對變率計算公式如下：式中：Ws為上游站計算時段年徑流量，108m3；Wx為下游站計算時段年徑流量，108m3；Di為上、下游斷
陜西水利 2023年2期2023-03-15
- 開敞式寬大單泄槽溢洪道水力特性及優(yōu)化布置研究
階梯溢洪道近壁面沿程摻氣特性進行了研究；張魯魯[5]通過建立物理模型，在臺階坡度恒定的條件下，對0.65、1.00 和1.30 m 等3 種臺階高度在不同水位下的水流流態(tài)、消能效率和摻氣特性進行研究，發(fā)現(xiàn)臺階高度越大，消能率越高；Bayon 等[6]采用k-ε紊流模型和流體體積法相結(jié)合的方法，對錦屏一級水電站溢洪道的摻氣和空化特性進行了數(shù)值模擬；譚立新等[7]利用k-ε紊流模型，采用有限體積法離散控制方程，對前置摻氣坎階梯溢洪道上摻氣水流進行數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)
水利水運工程學報 2022年6期2023-01-03
- 新工科背景下“流體力學”課程多元化教學方法研究
嵩等人[9]以“沿程阻力系數(shù)測定實驗”為例，開展了“流體力學”實驗教學方法的研究，建立了數(shù)字教學資源，并優(yōu)化了考核評價體系；戎瑞等人[10]提出了“工程流體力學”虛擬實驗平臺的建設方法，對傳統(tǒng)實驗平臺教學進行了改進與拓展。本文基于以上研究，開展了“流體力學”課程教學多元化融合的研究，綜合傳統(tǒng)理論教學方法、實驗教學特點和計算流體動力學（CFD）技術工程應用，進行多元化教學探索。在此基礎上，以“管道沿程阻力損失”為例進行教學方法改革，通過優(yōu)化考核評價體系，科學
江蘇理工學院學報 2022年4期2022-09-23
- 加減速流條件下棒束通道阻力特性研究
件下棒束通道瞬態(tài)沿程阻力特性與局部阻力特性隨時間及雷諾數(shù)的變化規(guī)律，對比分析定位格架結(jié)構(gòu)對瞬態(tài)阻力系數(shù)曲線造成的影響。1 試驗系統(tǒng)與方法1.1 試驗系統(tǒng)本文使用圖1所示的棒束通道試驗系統(tǒng)[10]測量棒束通道內(nèi)阻力特性。試驗回路由試驗本體、流動回路、測量儀表、控制系統(tǒng)與數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)構(gòu)成。試驗本體為帶定位格架棒束通道，通過改變變頻器控制泵的轉(zhuǎn)速實現(xiàn)加減速流工況，數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)以10 Hz的采集頻率采集回路中的壓差、溫度與流量。試驗本體為裝有定位格架、5×5排布方
原子能科學技術 2022年7期2022-07-29
- 干油管道輸送沿程壓力損失的計算方法
亮管道輸送流體的沿程壓力損失是指粘性流體在沿管道流動過程中，由于流體內(nèi)部的粘性摩擦所造成的壓力損失。大型冶金生產(chǎn)線多使用集中干油潤滑系統(tǒng)，補脂站、干油站、分配箱及各潤滑點之間距離較遠，干油沿管道輸送的壓力損失計算，對泵站與管道的設計，以及壓力繼電器的設定具有重要指導意義，是提升系統(tǒng)自動化程度的關鍵保障。牛頓流體的沿程壓力損失計算遵循魏斯巴赫（Weisbach） 公式，與液體流態(tài)、流速及管道長度、內(nèi)徑、粗糙度等有關[1]，流體力學類教材及相關文獻對該類問題的
一重技術 2022年3期2022-07-07
- 基于管道粗糙度的排泥管沿程壓力損失計算
，其對管道輸送的沿程壓力損失影響重大[2-5]。管道內(nèi)壁粗糙度可分為絕對粗糙度和當量粗糙度。絕對粗糙度是指管道內(nèi)壁粗糙凹凸部分的平均高度[6]，當量粗糙度是綜合考慮絕對粗糙度和管壁變形對管內(nèi)流動過程的影響，把基于同一沿程阻力系數(shù)運用沿程阻力系數(shù)公式反算得到的粗糙度值，作為管道的當量粗糙度[7-9]。在疏浚工程中，隨著長距離管道泥漿輸送越來越普遍，管道沿程壓力損失問題也得到了進一步的重視。疏浚施工企業(yè)在進行前期施工規(guī)劃與實際作業(yè)中發(fā)現(xiàn)，長距離泥漿輸送的經(jīng)濟性
港工技術 2022年3期2022-06-17
- 城市超小半徑隧道沿程阻力系數(shù)研究
火排煙上；針對其沿程阻力系數(shù)的研究還較少。王峰[1]針對曲線隧道的不同半徑、風速、壁面粗糙度等因素進行了沿程阻力系數(shù)影響分析，最后得到了曲線隧道的沿程阻力計算公式。李瓊、陳超、袁浩庭[2-3]等針對長沙營盤口隧道進行物理模型試驗，研究了多通道城市地下隧道主線與匝道之間的阻力損失與污染物擴散。CASCETIA[4]等通過三維數(shù)值模擬研究了隧道不同交通擁堵狀況和壓力損失之間的關系，提出了壓力損失相關性函數(shù)，并表明相對于CFD模擬結(jié)果，新型相關性函數(shù)的平均百分比
公路工程 2022年2期2022-06-07
- 流體管流沿程損失實驗臺性能模擬研究*
30013）1 沿程阻力與沿程損失概述流體在管內(nèi)流動時，由于粘滯性的存在，在流動過程中產(chǎn)生了流動阻力。 由于管壁與流體的摩擦作用，造成過流斷面流速分布不均勻，各流層之間存在相對運動產(chǎn)生內(nèi)摩擦力阻礙流體間的相對運動（或相對運動趨勢），這種沿流程均勻分布且大小與流程長度成正比的摩擦阻力稱為沿程阻力。沿程損失是指流體流動克服沿程阻力而損失的能量，是發(fā)生在緩變流整個流程中的能量損失[1]。2 沿程損失的計算分析2.1 沿程損失的計算公式沿程損失的計算公式為式中：
科技創(chuàng)新與生產(chǎn)力 2022年3期2022-06-01
- 淮河正渦段行洪區(qū)聯(lián)合運用對淮河干流水位影響研究
處蓄洪區(qū)，河道沿程還分布有14 個生產(chǎn)圩（如焦崗閘外圩、東淝閘右圩、靠山圩等）。河段內(nèi)支流入?yún)R集中，正陽關是淮河、淠河、沙潁河3 條河流的匯集點，幾乎控制了淮河水系所有的山區(qū)來水，支流、行洪區(qū)、生產(chǎn)圩區(qū)及淮河干流水流相互影響。這些行洪區(qū)行洪標準較低，一般進洪機遇為3～5年。根據(jù)《淮河流域防洪規(guī)劃》和《淮河干流行蓄洪區(qū)調(diào)整規(guī)劃》，本段行洪區(qū)調(diào)整的總體布局是通過行洪區(qū)堤防退建、鏟除，結(jié)合河道整治等工程措施，將上六坊堤、下六坊堤廢棄還給河道；石姚段、洛河洼行洪
治淮 2022年4期2022-05-26
- 青藏高原山區(qū)河流廣義河相關系與多頻率沿程河相關系
括斷面河相關系與沿程河相關系。其中，沿程河相關系反映某一特征流量下同一河段上下游不同斷面的河寬、水深、流速隨流量的沿程變化，對認識河流的自我調(diào)整、流量估算有重要意義。Park［4］統(tǒng)計了全球72 條不同類型河流的沿程河相關系，發(fā)現(xiàn)沿程河相關系指數(shù)大多集中分布在某一范圍，但極端情況也有出現(xiàn)。不同邊界條件河流的沿程河相關系差別較大，而具有相似床沙組成與河型的沿程河相關系指數(shù)分布范圍相對一致［10-11，14，19］。沙質(zhì)河床與卵石河床沿程河相關系的指數(shù)集中在不
水利學報 2022年2期2022-03-17
- 青海油田低滲油藏回注水水質(zhì)改善技術
，對固體懸浮物、沿程SRB菌、沿程腐蝕等主要影響指標進行整改，控制注入水質(zhì)沿程二次污染問題，從而全面提高油田井口水質(zhì)達標率。2 回注水指標通過對注入水的懸浮固體含量、粒徑中值、含油量和細菌濃度、硫化物含量、鐵離子含量、堿度及溶解氧等巖心傷害實驗及注入水與產(chǎn)出水的配伍性實驗，建立適合該低滲油田注入水的水質(zhì)標準，注入水水質(zhì)標準見表1。表1 注入水水質(zhì)標準3 存在問題3.1 懸浮物固體含量超標水質(zhì)監(jiān)測發(fā)現(xiàn)，源頭水質(zhì)達標的前提下，井口水質(zhì)仍然存在超標現(xiàn)象。2019
石油石化節(jié)能 2022年1期2022-03-03
- 注水系統(tǒng)沿程水質(zhì)穩(wěn)定技術研究
含量增加，回注水沿程水質(zhì)惡化[2]。目前高尚堡聯(lián)合站采出水處理量在3 500 m3/d，據(jù)統(tǒng)計，在高尚堡聯(lián)合站外輸水質(zhì)達標情況下，仍出現(xiàn)注水站、配水間、注水井口水質(zhì)不達標現(xiàn)象，說明處理水在輸送過程中存在著二次污染的情況，井口水質(zhì)嚴重超標[3]，造成地層堵塞，解堵難度大，尤其對滲透率低的油藏堵塞更為嚴重。針對注入水水質(zhì)超標問題，通過“源頭治理，沿程控制”的手段，對各項指標超標原因進行分析和研究，提出了解決方案，最終使注水井井口水質(zhì)與聯(lián)合站供水水質(zhì)指標基本持平
油氣田地面工程 2022年2期2022-03-01
- 輸水隧洞水力過渡過程計算
河采用管橋方式；沿程700～800m設置1組進排氣閥，5～10km設置1組連通閥井或檢修閥井，并結(jié)合線路上地形特點分別設有黑河倒虹進口退水、蔡家樁退水及渭河管橋進、出口處退水。在倒虹等線路地勢低洼處設有泄水閥井，以便于管道放空檢修。2.2 基本參數(shù)北干線1#隧洞起點位于黃池溝配水樞紐右岸，與北干線進水閘相接，其后通過中低山地段采用壓力隧洞穿越，末點北干線0+824.45處接上黃池進水池。上游為黃池溝分水池。池長105m，寬35m，深8.46～10.56 m
水利規(guī)劃與設計 2021年12期2021-12-03
- 混凝土沿程泵送壓力損失測定與影響因素分析*
凝土泵送過程中的沿程泵送壓力損失，該公式表明沿程泵送壓力損失與泵管內(nèi)混凝土流速成正比，且與混凝土坍落度密切相關，但Morinaga經(jīng)驗公式未考慮泵送距離和高度的影響；陳喜旺等[8]研究結(jié)果表明，混凝土超長泵送過程中的沿程泵送壓力損失隨與泵車出口距離的增大而減小，因此，Morinaga經(jīng)驗公式對于超高層或長距離混凝土泵送過程中的沿程泵送壓力損失預測結(jié)果難以令人滿意；李悅等[9]采用水平盤管泵送試驗測試了C60 混凝土水平泵送過程中的泵送壓力損失，并通過不同方
施工技術(中英文) 2021年9期2021-06-29
- 尾礦庫潰壩條件下的區(qū)域水土流失模擬研究
型可綜合考慮泥沙沿程分布的影響，相比于傳統(tǒng)泥沙演算模型，更為準確，但該模型在尾礦庫潰壩條件下的水土流失模擬影響還未得到應用，為此文章結(jié)合水力-泥沙耦合模型，結(jié)合遼寧某尾礦庫工程，對其潰壩條件下的水土流失沿程分布進行模擬，從而分析其潰壩條件下的水土流失風險[4-5]。1 模型計算原理水力-泥沙耦合模型首選需要對尾礦庫潰壩條件下的寬度進行計算：b=K1K2W1/4B1/7H1/2(1)式中：b為潰壩計算寬度，m；K1為尾礦庫穩(wěn)定程度系數(shù)，取值為1.5；K2為特
黑龍江水利科技 2021年4期2021-05-24
- 矩形明渠消力池水躍的水頭損失研究
力的影響而產(chǎn)生的沿程水頭損失，另一部分是上部水體強烈摻氣旋滾而產(chǎn)生的局部水頭損失。吳持恭[1]研究了水躍區(qū)水頭損失的變化規(guī)律，認為水躍區(qū)能量損失分為水躍段水頭損失和躍后段水頭損失，并給出了相應的計算式。文獻[2]認為，水躍躍后段消能所占比例一般較小，實際計算中可假定水躍的能量消耗全部集中于水躍段。文獻[1]—文獻[2]雖然給出了水躍區(qū)總水頭損失計算式，但均未對水頭損失進行進一步的細分。張志昌等[3]根據(jù)水躍區(qū)流速分布公式及邊界層理論，結(jié)合沿程水頭損失的定義
長江科學院院報 2021年4期2021-04-19
- 淺析公路隧道消防系統(tǒng)管道材質(zhì)選擇
彎頭，局部阻力占沿程阻力的比例低于民用建筑消防系統(tǒng)。民用建筑消防系統(tǒng)的消防水源以城鎮(zhèn)自來水為主，水質(zhì)穩(wěn)定，多采用穩(wěn)高壓系統(tǒng)；山嶺隧道離人員居住區(qū)較遠，無市政水源，多采用地表水或深井取水，水質(zhì)不確定性強。根據(jù)相關規(guī)范，為確保隧道消防可靠性，消防系統(tǒng)宜優(yōu)先采用高位消防水池的常高壓系統(tǒng)。高位水池的選址較為復雜，可能距離隧道洞口較遠。高位水質(zhì)到隧道洞口段管線較長時，管路阻力增大，高位水池所需高程更大，位置更難確定，形成惡性循環(huán)。選擇合適的消防管道、降低沿程阻力損失
智能城市 2021年24期2021-02-19
- 梅花形陣列粗糙床面明渠紊流特性
性參數(shù)在顆粒間的沿程變化特征、不同象限紊動參數(shù)分布差異等方面的研究仍較薄弱，相關問題研究還有待開展。本文以不同顆粒大小和排列間距形成的多種梅花形陣列粗糙床面為例，選擇位于兩排顆粒中間的水槽縱向中軸剖面進行分析，基于PIV水槽明渠紊流試驗資料，研究紊動特性參數(shù)（紊動強度、雷諾應力、紊動能）的垂線分布規(guī)律和沿程變化特征。1 資料與方法1.1 水槽試驗試驗在高精度整體變坡PIV水槽中進行，水槽長12 m、寬0.25 m、高0.25 m，入口放置整流格柵，出口設置
水利水運工程學報 2020年6期2020-12-28
- 武宜運河及周邊水系河流水量水質(zhì)監(jiān)測分析與研究
于過載狀態(tài)，河道沿程水質(zhì)均不能達到水功能區(qū)的要求。在此背景下，開展武宜運河及其影響河流水量水質(zhì)演變的監(jiān)測與研究工作，為查清武宜運河污染物的來源和類型、分析推算武宜運河及其影響河流水量水質(zhì)分布情況和變化規(guī)律、研究武宜運河與太湖的相互影響和流域水環(huán)境保護提供數(shù)據(jù)和技術支撐[1- 3]。1 區(qū)域概況1.1 流域概況武宜運河北起京杭運河，流經(jīng)常州市武進區(qū)、宜興市后流入太湖，流域面積約170km2，流域地形以平原、圩區(qū)為主，兼有部分低山丘陵，河網(wǎng)密布，水系縱橫。武宜
水利技術監(jiān)督 2020年6期2020-12-14
- 臺階式溢洪道滑行流相對水力特性規(guī)律研究
道常規(guī)水力參數(shù)的沿程變化規(guī)律及相對臨界水深、坡度對常規(guī)水力參數(shù)的影響；然后采用同樣的數(shù)據(jù)分析相對水力參數(shù)的沿程變化規(guī)律及相對臨界水深、坡度對相對水力參數(shù)的影響，進而論證引入臺階式溢洪道相對水力參數(shù)的必要性。2 試驗設計、測量方法及水流流態(tài)對3個工程項目的臺階式溢洪道進行水工模型試驗，試驗基本資料見表1。表1 模型試驗資料試驗一至試驗三均采用重力相似準則設計，試驗最小雷諾數(shù)均大于500，表明流態(tài)均為紊流。試驗中臺階式溢洪道階頂斷面水深采用測針多次量測后取平均
水利學報 2020年8期2020-11-19
- 沿程阻力實驗誤差原因分析及教學改進
一部分，一般包括沿程阻力與局部阻力實驗、雷諾實驗等。目前，我校礦業(yè)學院流體力學實驗面向全院采礦工程、安全工程、礦物加工工程、礦物資源工程等專業(yè)的本科學生開設。其中，沿程阻力實驗通過測定流體沿程阻力損失，使學生深入理解沿程損失產(chǎn)生的原因、規(guī)律，同時培養(yǎng)學生實踐動手能力[8-9]和實驗數(shù)據(jù)分析處理能力，實驗儀器為傳統(tǒng)有機玻璃材質(zhì)實驗儀器。1 實驗教學內(nèi)容通過測定沿程阻力損失、流體流量、平均流速等，加深對沿程阻力基本知識的理解。學生通過10 組實驗，再通過數(shù)據(jù)分
實驗技術與管理 2020年2期2020-09-29
- 高原環(huán)境下城鎮(zhèn)污水一體化氧化溝工藝優(yōu)化與工程效果分析*
氧(DO)在水流沿程的不均勻分布來實現(xiàn)在溝內(nèi)上下層空間上的厭氧、好氧、缺氧的分布，最終完成污水中各相關污染物的同步去除[5-6]。氧化溝工藝改造優(yōu)化過程中如何使得工程參數(shù)與實際運行結(jié)果相符合是一個重要的節(jié)點，根據(jù)氧化溝改造過程中對氮的沿程監(jiān)控，調(diào)整氧化溝的各類技術參數(shù)，進行系統(tǒng)的分析和工程評價，能夠為后面一體化氧化溝對進水中氮的處理提供參考。1 工藝概況與特點一體化氧化溝工藝基本原理與A2/O工藝基本相同。污水與二沉池回流污泥在氧化溝厭氧段中攪拌混合，大分
貴州科學 2020年4期2020-09-01
- “雙一流”建設中流體沿程阻力系數(shù)測定 實驗教學探索*
勢[7-10]。沿程阻力是流動現(xiàn)象中廣泛存在的基礎現(xiàn)象，是粘性流體流動過程中，流體與管壁以及流體與流體之間存在摩擦所導致的沿流動方向的摩擦阻力[11]。沿程阻力系數(shù)是表征沿程阻力大小的無量綱系數(shù)。沿程阻力的基本理論涉及牛頓內(nèi)摩擦定律、速度梯度、動量定律、連續(xù)性方程、量綱分析、雷諾實驗、尼古拉茲實驗、莫迪圖等一系列相關知識和方法。選擇沿程阻力實驗作為研究對象，通過探索理論知識點關聯(lián)體系的構(gòu)建方法、高效且接受度高的傳授模式、理論知識與實驗的銜接方法，對探索“雙
廣州化工 2020年15期2020-08-21
- 增材制造成形液壓流道沿程損失研究
系統(tǒng)來說，此處的沿程壓力損失對整個系統(tǒng)能量耗散乃至功重比的控制影響很大，然而在此情況下經(jīng)典的Moody圖幾乎無法正確預測沿程阻力系數(shù)，因此關于SLM條件下成形水平流道的沿程壓力損失的相關機理的探究就顯得非常迫切。圖2 SLM成形無支撐圓形水平流道SNYDER等[7-8]研究了成形方向?qū)Τ叽绻詈捅砻娲植诙鹊挠绊懀⑶矣脷怏w作為流體介質(zhì)進行了實驗，他們發(fā)現(xiàn)成形方向?qū)缀握`差和表面粗糙度的影響很大，并且導致了層流提前轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧?。STIMPSON等[9-10]研
液壓與氣動 2020年7期2020-07-14
- 基于井下長管線沿程阻力損失的計算研究
環(huán)境溫度對液壓油沿程作業(yè)參數(shù)的影響，其中液壓油的沿程阻力損失將直接取決于井下工具是否能夠進行正常作業(yè)[6]?，F(xiàn)階段對管線沿程阻力損失的計算應用大多針對的是淺部油氣藏或地面油氣運輸中所產(chǎn)生的壓力損失，并未考慮地溫變化所帶來的影響，而將傳統(tǒng)的管線壓阻模型運用到深井作業(yè)中往往會產(chǎn)生理論值偏大、深井工具被壓潰等問題，除不考慮液壓油自身重力外，其主要原因是忽略了環(huán)境溫度對液壓油沿程阻力損失帶來的影響。因此，在中深井長管線環(huán)境下作業(yè)，精確液壓管線沿程阻力損失的計算是液
液壓與氣動 2020年5期2020-05-22
- 流量差異和管徑突變對立管流動狀態(tài)的影響
件下，研究了立管沿程液相流量、立管沿程溫度、立管沿程壓力及持液率，結(jié)果如圖2所示。圖2 Q對立管管內(nèi)流動參數(shù)的影響從圖2（a）可以看出，在給定的入口溫度（70℃）、出口壓力（1.5 MPa）、管徑（0.06 m）和含水率（10.00%）的條件下，隨著水平管段入口處總流量Q的增大，立管沿程液相流量增大，并且立管沿程各點的液相流量基本不變；立管的流量略小于兩條水平管段總流量；與水平管段入口處總流量較小的情況相比，當水平管段入口處總流量Q=0.030 m3/s時
遼寧石油化工大學學報 2020年2期2020-05-22
- 農(nóng)村水電站壓力管道水頭損失計算
水頭損失一般可由沿程水頭損失與局部水頭損失組成，一般局部水頭損失與沿程水頭損失各自單獨發(fā)生、互不影響，其總水頭損失由兩種水頭損失疊加得到[1-2]〗。其中沿程水頭損失一般按照水力手冊中的公式進行計算，但相關計算公式較多，如何選取其中合適的公式是一個極為重要的問題；而局部水頭損失一般發(fā)生在水流斷面突然變化，如擴大、縮小等流線急劇彎曲、轉(zhuǎn)折或流場中有明顯局部障礙處，該類水頭損失計算通常假定這些邊界突變斷面處為該類水頭損失產(chǎn)生的位置，確定這些突變斷面處的局部水頭
江蘇水利 2020年3期2020-04-25
- 雨洪綜合作用下細溝斷面沿程沖刷及溯源侵蝕特征試驗分析
但對細溝斷面整體沿程沖刷以及溯源侵蝕特征變化的研究還較少，尤其在遼寧地區(qū)還未得到相關應用，而遼寧尤其是西部地區(qū)，屬于全國水土流失治理的典型示范區(qū)，遼西為山丘型地貌，受到降雨和洪水沖刷，較易產(chǎn)生細溝斷面。為此本文以遼寧為研究實例，針對水土保持區(qū)細溝斷面，采用試驗方式，對細溝斷面整體沿程沖刷以及溯源侵蝕特征的整體變化特征進行分析，研究成果對于遼寧地區(qū)細溝斷面侵蝕及生態(tài)修復具有參考價值。1 試驗方法1.1 試驗設計本文采用室外試驗方式，選取遼寧西部某水土流失區(qū)作
水利規(guī)劃與設計 2020年4期2020-04-13
- 淮河正陽關至渦河口段行洪區(qū)單獨運用時對淮河干流水位的影響研究
較多且十分密集，沿程主要有壽西湖、董峰湖、上六坊堤、下六坊堤、湯漁湖、荊山湖等行洪區(qū)，各行洪區(qū)的基本情況見表1。這些行洪區(qū)行洪標準較低，一般進洪機遇為3～5年。根據(jù)《淮河流域防洪規(guī)劃》和《淮河干流行蓄洪區(qū)調(diào)整規(guī)劃》，本段行洪區(qū)調(diào)整的總體布局是通過行洪區(qū)堤防退建、鏟除，結(jié)合河道整治等工程措施，將上六坊堤、下六坊堤廢棄還給河道；石姚段、洛河洼行洪區(qū)退堤后改建為防洪保護區(qū)；壽西湖、董峰湖、湯漁湖、荊山湖改建為有閘控制的行洪區(qū)。二、淮河干流正陽關至渦河口段實體模型
治淮 2020年1期2020-04-11
- 深海臥管-懸鏈線立管系統(tǒng)管內(nèi)流動特性分析
響不同管徑下管內(nèi)沿程液體/氣體流量、管道沿程溫度/壓力的變化規(guī)律如圖1所示。圖1 管徑不同時相關參數(shù)的變化規(guī)律從圖1可以看出，在給定的入口溫度（70℃）、出口壓力（1.5 MPa）、臥管入口處總流量（0.01 m3/s）和含水率（質(zhì)量分數(shù)為10%，下同）條件下，管徑對管道入口處液相/氣相流量有較大影響，而對出口處的氣相/液相流量基本沒有影響。在不同的管徑下，管內(nèi)沿程液相流量逐漸降低，而管內(nèi)沿程氣相流量逐漸增大，并且上傾管的沿程液相流量降低速率明顯大于水平管
遼寧石油化工大學學報 2020年1期2020-03-05
- 熱水循環(huán)采油工藝的影響參數(shù)研究
確保生產(chǎn)井的油管沿程溫度高于結(jié)蠟溫度。該工藝中的一種是油井空心抽油桿中下入連續(xù)管，將循環(huán)水加熱達到指定的水溫，并以指定流量泵入連續(xù)管內(nèi)，形成從連續(xù)管到空心抽油桿的循環(huán)通道。具有井筒結(jié)構(gòu)簡單、施工方便、加熱效率高等優(yōu)點[6-11]。本文運用傳熱學與流體力學理論[12-13]，在遼河油田A井的資料基礎上，探究熱水循環(huán)采油工藝的某些參數(shù)對加熱效果的影響。構(gòu)建多物理場耦合計算模型，研究影響循環(huán)水注入流量分別與注入溫度、空心桿沿程溫度以及油管沿程溫度的關系曲線。1
石油礦場機械 2020年1期2020-02-27
- 不同流速對UPVC輸水管道沿程損失影響的試驗研究
500)輸水管道沿程損失的計算是確定工程水泵選型和管道尺寸的依據(jù)，因此，計算結(jié)果的準確性直接影響到工程的合理性和經(jīng)濟性[1-4]。國內(nèi)外大量學者對管道水力特性進行了研究，并提出了多種管道沿程損失計算經(jīng)驗公式，為管道設計推廣應用奠定了基礎。目前采用較多的有謝才公式[5]、達西-魏斯巴赫公式[6]、海曾-威廉公式[7]等，《管道輸水灌溉工程技術規(guī)范》[8](GB/T 20203—2017)推薦的經(jīng)驗公式是管道輸水灌溉設計中使用最為普遍的公式。在水力計算過程中，
水利與建筑工程學報 2019年6期2020-01-08
- 高濃度分級尾砂充填料漿管輸阻力影響因素研究與分析
管道輸送試驗的沿程阻力及其影響因素分析根據(jù)高濃度分級尾砂充填料漿的工業(yè)管道輸送試驗的壓力監(jiān)測值，計算出試驗中的水平直管和斜管道的管道沿程阻力，進一步深入研究管道沿程阻力與充填料漿質(zhì)量濃度、料漿的流量、灰砂比之間的關系。根據(jù)工業(yè)管道輸送試驗壓力表監(jiān)測值計算出的管道沿程阻力，繪制濃度、流量、灰砂比與沿程阻力曲線圖。3.1 充填料漿的質(zhì)量濃度對管道阻力的影響水平管料漿濃度、斜管料漿濃度與阻力的關系分別見圖2和圖3。由圖2、圖3可知：1)高濃度分級尾砂充填料漿質(zhì)
有色金屬（礦山部分） 2019年6期2019-12-24
- 水肥一體微噴帶沿程壓力及肥液濃度分布規(guī)律試驗研究
由于微噴帶灌溉時沿程壓力逐漸降低，設計不合理時容易造成沿程水肥藥分布均勻性差，引起作物生長進程不一或管道首部噴灑水肥過多造成養(yǎng)分浪費，尾端水肥供應不足，植株生長矮小產(chǎn)量低下等。滿建國等[1]研究了不同帶長微噴帶對土壤水分分布與冬小麥耗水特性及產(chǎn)量的影響，得出隨著微噴帶長度的縮短，小麥籽粒產(chǎn)量，產(chǎn)量水分利用效率顯著升高；Burt[5]提出微噴帶灌溉水肥分布的非均勻性大約45%由水壓不均勻引起。因此，通過試驗研究微噴帶作用壓力、施肥罐作用壓差對微噴帶沿程壓力分
節(jié)水灌溉 2019年9期2019-09-26
- 一種用于動力電池熱管理的均溫液冷板
，而忽略了冷卻液沿程溫度變化對模組溫度均勻性的影響。眾所周知，隨著電池與液冷板之間的傳熱，冷卻液溫度沿程是逐漸升高的，為滿足動力電池熱管理要求，一方面要采用足夠大的冷卻液流量，以便將電池生熱帶出，保證電池在合適的溫度范圍內(nèi)工作。另一方面，通過設計復雜的冷卻液流道結(jié)構(gòu)，以保證電池模組溫度的均勻性。流量增大不利于熱管理系統(tǒng)的輕量化設計要求，復雜的流道設計增加了系統(tǒng)的制造成本和運行功耗。本文提出了一種沿程非線性強化傳熱的液冷板結(jié)構(gòu)，從理論上分析了保證液冷板加熱側(cè)
汽車工程學報 2019年6期2019-04-07
- *迷宮流道沿程水頭損失試驗研究
的水頭損失均包括沿程水頭損失和局部水頭損失兩部分，而迷宮流道由于其結(jié)構(gòu)本身的特點，其水流的水頭損失以局部水頭損失為主。OZEKICI et al[5]通過數(shù)值方法研究發(fā)現(xiàn)圓片式滴頭中流道齒形結(jié)構(gòu)處造成的損失占總損失的98%.魏青松等[6]對繞流流道滴灌帶水力性能的研究中利用能量損失疊加原理通過經(jīng)驗公式推導估算發(fā)現(xiàn)流道內(nèi)水流的水頭損失幾乎全部為流道拐角、分支、以及交匯處造成的局部水頭損失，但未給出具體所占比例。喻黎明等[7]將推算得到的局部水頭損失系數(shù)與局部
太原理工大學學報 2019年1期2019-03-05
- 軸向基礎振動對纏繞式液壓膠管沿程壓力衰減特性影響
文獻[8]提出了沿程損失的半解析模型，并得出當邊界突然變化時沿程損失的變化規(guī)律；文獻[9]用相似雷諾數(shù)法測定了室內(nèi)閥溜水管的摩阻值。但是針對強振動環(huán)境下且考慮流固耦合特性時液壓膠管內(nèi)流體壓力衰減特性的研究還未見到相關報道。本文將液壓膠管看成是復合材料管，建立液壓膠管兩端固定且受軸向基礎振動的流固耦合模型，推導出管道沿程壓力損失的數(shù)值計算公式，并研究振動參數(shù)、結(jié)構(gòu)參數(shù)、流體參數(shù)對強振動環(huán)境下壓力沿管長方向衰減特性的影響規(guī)律，為TBM管系設計及抗振設計提供理論
噪聲與振動控制 2018年6期2018-02-20
- 工程流體力學關于沿程阻力的教學探討1)
工程流體力學關于沿程阻力的教學探討1)顧 磊2)倪福生(河海大學機電工程學院，江蘇常州213022)針對工程流體力學中沿程阻力知識點的教授，將與其相關的連續(xù)性方程、伯努利方程、動量方程、牛頓內(nèi)摩擦定律、量綱分析、雷諾實驗、尼古拉茲實驗以及沿程阻力的應用等知識點有機地串聯(lián)在一起，并傳遞了 “理論推演 — 量綱分析—實驗研究—實例應用”的工程流體力學經(jīng)典研究方法，構(gòu)建了以沿程阻力為核心的知識體系，以期為學生學習和教師講授提供幫助.沿程阻力,理論推演,量綱分析,
力學與實踐 2017年6期2018-01-06
- 潛流人工濕地中污染物濃度的沿程變化及垂向分布*
地中污染物濃度的沿程變化及垂向分布*張彩瑩1王 巖2王妍艷2(1.南陽師范學院生命科學與技術學院，河南 南陽 473061；2.鄭州大學化工與能源學院，河南 鄭州 450001)構(gòu)建4個潛流人工濕地(改進波形潛流人工濕地(IW-SFCW)、波形潛流人工濕地(W-SFCW)、傳統(tǒng)潛流人工濕地(SFCW)及不栽種植物的對照濕地(CK-CW))處理厭氧消化后的豬場廢水，考察各濕地單元中污染物的沿程變化及垂向分布。結(jié)果表明：(1)總體上，污染物濃度在栽種植物的IW
環(huán)境污染與防治 2017年10期2017-11-10
- 考慮沿程非均勻吸汽下SAGD產(chǎn)能預測模型
00452)考慮沿程非均勻吸汽下SAGD產(chǎn)能預測模型黃世軍1, 熊 浩1, 馬奎前2, 劉 昊1, 程林松1, 黃成輝1(1.中國石油大學石油工程教育部重點實驗室,北京 102249; 2.中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津 300452)蒸汽輔助重力泄油(SAGD)相比于其他熱采方法對稠油開發(fā)效果更好。目前常用的SAGD產(chǎn)能預測模型主要基于沿程均勻吸汽提出,礦場應用困難。針對這個問題,對SAGD沿程生產(chǎn)過程進行試驗研究,基于試驗獲得沿程非均勻吸汽現(xiàn)
中國石油大學學報（自然科學版） 2017年4期2017-07-31
- 堆場疏浚泥顆粒分選特性初步量化方法
各粒組相對含量的沿程變化規(guī)律,明確了堆場疏浚泥分選的主要原因是d>0.01 mm粒組與0.005 mm≤d≤0.01 mm粒組的相對運動;以分選系數(shù)量化堆場疏浚泥分選的顯著程度,以偏離系數(shù)量化原泥顆粒組成對堆場疏浚泥分選的影響,分析了分選系數(shù)、偏離系數(shù)分布與堆場疏浚泥土性分布的關系,提出了堆場疏浚泥分選特性的初步量化方法。研究結(jié)果表明:隨著離吹填口距離的增大,分選系數(shù)沿程減小，呈冪函數(shù)分布,堆場疏浚泥分選性沿程減弱,吹填口附近分選系數(shù)最大,顆粒分選顯著,粒
水利水電科技進展 2017年3期2017-05-12
- 換熱管內(nèi)污水湍流流動沿程阻力特性研究
管內(nèi)污水湍流流動沿程阻力特性研究劉志斌1,2,吳榮華1(1.青島大學，山東青島 266071；2.大連民族大學，遼寧大連 116600)針對污垢沉積引起換熱管阻力變化的問題，建立了換熱管內(nèi)污水流動阻力變化的數(shù)學模型.本文提出管內(nèi)污水流動的沿程阻力系數(shù)為潔凈狀態(tài)下?lián)Q熱管內(nèi)污水的初始流速和時間的函數(shù)模型。基于此模型，通過理論推導獲得了換熱管內(nèi)污水流動的沿程阻力系數(shù)表達式，分析了不同流動狀態(tài)下沿程阻力系數(shù)的影響因素。通過試驗獲得了換熱管污染后管內(nèi)沿程阻力系數(shù)的半
流體機械 2017年2期2017-03-16
- 深海管道穩(wěn)態(tài)流動非均勻溫度場研究
方式，得到了管道沿程溫度曲線。通過對比數(shù)值模擬與理論公式計算得到的原油溫度結(jié)果，對FLUENT模型進行了驗證，最后進行了管道溫度場參數(shù)化分析。研究結(jié)果表明，穩(wěn)態(tài)流動時管道沿程溫度逐漸減小，溫度梯度也逐漸減小，原油入口溫度、入口流速、保溫層厚度及保溫層外壁與海水的換熱系數(shù)均影響管道溫度場的分布。研究為管道的非均勻溫度效應研究提供參考。深海管道；穩(wěn)態(tài)流動；數(shù)值模擬；非均勻溫度場；參數(shù)化分析隨著經(jīng)濟和社會的持續(xù)快速發(fā)展，中國已成為全球最大的能源消費國。我國陸地及
哈爾濱工程大學學報 2017年2期2017-03-14
- 談管道沿程阻力系數(shù)的計算
0052〕談管道沿程阻力系數(shù)的計算■劉文婷 胡寶林〔北京中棉工程技術有限公司，北京100052〕軋花廠通風除塵與氣力輸送管道的阻力計算是合理選擇風機的主要依據(jù)，而阻力系數(shù)的計算是計算管道沿程阻力的關鍵。沿程阻力系數(shù)的大小與流體的流態(tài)有關，流體的流態(tài)可分為層流狀態(tài)和紊流狀態(tài)（也稱湍流），紊流又可以細分為過渡狀態(tài)、紊流狀態(tài)和完全紊流狀態(tài)。阻力系數(shù)與流態(tài)密切相關，流態(tài)不同阻力系數(shù)的計算方法也不同，界定流態(tài)的主要依據(jù)是雷諾數(shù)。一、雷諾實驗雷諾通過實驗發(fā)現(xiàn)液體在流動
中國棉花加工 2016年6期2017-01-17
- 長江口深水航道工程南導堤越堤通量時空變化數(shù)值研究
較大.越堤水流的沿程分布，以導堤轉(zhuǎn)角為界，上半段逐漸減小，下半段逐漸增大，上半段凈通量小于下半段；越堤流的凈通量，在季節(jié)上變幅不大，在潮周期內(nèi)呈周期性波動，凈通量與潮位呈良好的線性相關.南導堤； 越堤水流； 時空變化； 數(shù)值模擬0 引 言長江河口作為中國最大的河口，三級分汊，四口入海，豐水多沙，因其特殊的地理位置、復雜多變的水沙運動以及與之相關的航道、港口工程等社會價值，歷來為國內(nèi)外眾多學者所重視.而這其中，河口地區(qū)的水沙輸移是河口研究的熱點問題之一，水沙
華東師范大學學報（自然科學版） 2016年2期2016-11-11
- 泵的揚程的計算
詞總水頭損失管道沿程水頭損失局部水頭損失在礦山選礦生產(chǎn)中，許多地方都用到泵，我們應如何對泵進行選型、如何計算泵的揚程，應重點注意哪幾方面？等等顯得尤為重要?，F(xiàn)結(jié)合本人工作經(jīng)驗對泵的揚程計算做簡要介紹。1 已知條件基本參數(shù)一般由設計院或相關人員提供。2 總水頭損失的確定（1）根據(jù)公式達西-威斯巴赫公式和哈森-威廉斯公式計算管道沿程水頭損失。①達西-威斯巴赫公式：式中，hf為管道沿程水頭損失；f為沿程水頭損失系數(shù)；Q為管道流量；A為管道橫截面積；g為重力加速度
新疆有色金屬 2016年6期2016-09-01
- 關于查表法與公式法計算鑄鐵管水頭損失的探討
026 m。2 沿程水頭損失計算2.1 查表法計算沿程水頭損失表1 查表法求解水力坡度i2)按比阻計算沿程水頭損失。查《給水排水設計手冊·第一冊·常用資料》表11-5得，鑄鐵管內(nèi)徑為300 mm時對應的比阻A=1.025 s2/m6，由于平均流速v>1.2 m/s，故無需計入修正系數(shù)。則：沿程水頭損失：hf=9.8ALQ2=9.8×1.025×324.026×0.1392=0.062 9 MPa。2.2 公式法計算沿程水頭損失依據(jù)《水力計算手冊》，沿程水頭
山西建筑 2014年17期2014-08-08
- 鋼塑復合管輸送流體的經(jīng)濟性分析
塑復合管與鋼管的沿程阻力系數(shù)及單長沿程阻力損失進行了計算，通過分析得出阿里特蘇里公式適合鋼塑復合管水力計算，指出在內(nèi)徑、流量、比摩阻一定的情況下，鋼塑復合管與鋼管相比，輸送能耗可減小一半，輸送能力可增加34.2%～54.3%。鋼塑復合管，輸送，系數(shù)，鋼管鋼塑復合管與鋼管的內(nèi)表面粗糙度不同，且耐腐蝕和耐摩擦性能有很大區(qū)別，所以掌握鋼塑復合管的水力特性具有重要的經(jīng)濟效益和社會效益。1 沿程阻力系數(shù)阿里特蘇里公式中當Re很小時括號內(nèi)的第一項可忽略，公式實際上成為
山西建筑 2014年3期2014-08-02
- 淺談錦屏二級引水隧洞沿程糙率系數(shù)的反算方法
引言眾所周知，沿程水頭損失糙率系數(shù)是計算引水發(fā)電系統(tǒng)水頭損失的一個重要參數(shù)，尤其是對于具有較長引水發(fā)電系統(tǒng)的電站，該參數(shù)不僅關系到電站的發(fā)電效益，還關系到電站結(jié)構(gòu)設計的安全和穩(wěn)定。工程設計中，沿程水頭損失糙率系數(shù)通常只能根據(jù)以前類似工程的實測糙率系數(shù)來取值，物理模型試驗由于受模型比尺和試驗材料等原因的限制，很難取得有效的成果。由此可見，根據(jù)原型電站水頭損失反算引水隧洞沿程損失糙率系數(shù)是一項十分重要的工作，而正確合理的反算方法則是獲取準確沿程損失糙率系數(shù)的
大壩與安全 2014年1期2014-01-16
- 鋼塑復合管供熱管沿程阻力系數(shù)的研究
渡區(qū)。2 復合管沿程阻力系數(shù)的確定在管徑和流量一定的情況下，沿程阻力系數(shù)是影響管道沿程阻力損失的主要因素，并且沿程阻力系數(shù)與管道比摩阻成正比。下面針對不同文獻提出的管道沿程阻力系數(shù)計算方法，確定出適合鋼塑復合管道的計算方法。1)阿里特蘇里公式［3］。該式形式簡單，計算方便，是適合于紊流狀態(tài)的綜合公式:2)勃拉修斯光滑區(qū)計算公式［5］。阿里特蘇里公式中當Re很小時括號內(nèi)的第一項可忽略，公式實際上成為勃拉修斯光滑區(qū)計算公式:3)前蘇聯(lián)水力計算公式［5］。前蘇聯(lián)
山西建筑 2013年24期2013-08-20
- 關于管道沿程阻力系數(shù)問題的分析
管道水力系統(tǒng)中，沿程水頭損失計算是水力計算的一個重要環(huán)節(jié)。在實際工程中，為方便計算，不管是層流和紊流，管線的沿程水頭損失都是采用層流時所求的沿程阻力系數(shù)來進行計算，而大多數(shù)情況下管道中水流流態(tài)都是紊流的，紊流狀態(tài)下的沿程阻力系數(shù)與層流狀態(tài)下的沿程阻力系數(shù)是有所差別的，其公式也不一樣。因此，本文分別分析了各種水流狀態(tài)下沿程阻力系數(shù)求解公式，并利用Excel軟件介紹了一種求解柯列勃洛克公式的簡便方法。1 阻力系數(shù)公式1.1 層流狀態(tài)下沿程阻力系數(shù)公式層流狀態(tài)下
黑龍江水利科技 2012年10期2012-11-15
- 古城油田泌淺10區(qū)注熱水熱損失計算研究
試驗，了解注熱水沿程熱損失的分布情況，開展了地面、井筒沿程各節(jié)點熱損失研究，主要分析了地面管線保溫層厚度、材料、不同季節(jié)、不同熱水流量以及井筒隔熱、注熱水時間等對沿程溫度的影響，提出了最佳的地面管線保溫和井筒隔熱參數(shù)，優(yōu)選確定了四個注熱水井組各節(jié)點的溫度值，為下步工程方案設計提供了理論依據(jù)。古城油田；注水熱損失；熱水驅(qū)1 注熱水過程中地面熱損失研究以井口溫度為約束條件，建立注熱水時地面管線熱損失數(shù)學模型，研究不同保溫措施下地面設備注熱參數(shù)。1.1 地面熱損
石油地質(zhì)與工程 2012年3期2012-11-09
- 勝利油田回注水沿程水質(zhì)變化因素分析及對策措施
0勝利油田回注水沿程水質(zhì)變化因素分析及對策措施周海剛中國石化勝利油田分公司技術檢測中心，山東 東營 257000根據(jù)勝利油田含油污水水性和處理工藝的不同選擇了30條沿程檢測線，通過檢測分析，確定“懸浮固體含量”和“SRB菌含量”沿程有明顯變化，水質(zhì)變化的拐點一般位置出現(xiàn)在注水站。采用常規(guī)工藝的強腐蝕性水，水質(zhì)變化較為明顯，水質(zhì)改性和預氧化處理工藝的污水站沿程水質(zhì)保持穩(wěn)定。分析認為管理因素和水性因素是造成沿程水質(zhì)變化的兩個主要原因。保持沿程水質(zhì)穩(wěn)定達標應從技
中國科技信息 2012年20期2012-01-27
- 坨142區(qū)塊水質(zhì)沿程污染分析及治理措施
坨142區(qū)塊水質(zhì)沿程污染分析及治理措施韓守剛，李 偉，劉 濤，王錦程 （勝利油田分公司勝利采油廠，山東東營257051）王華東 （江漢油田分公司清河采油廠，山東 壽光262714）勝坨油田坨142區(qū)塊位于濟陽坳陷東營凹陷坨－勝－永斷裂構(gòu)造帶勝利村構(gòu)造東翼，該區(qū)塊由于水質(zhì)污染造成注水井欠注嚴重，單元動態(tài)注采對應率降低，地層能量不斷下降。針對該區(qū)塊注入水水質(zhì)存在的問題，對水質(zhì)沿程污染進行了研究，確定了造成水質(zhì)沿程污染的主要原因，并制定了治理保護措施，水質(zhì)沿程污
石油天然氣學報 2011年6期2011-11-16
- 井灌水稻水溫變化規(guī)律及對產(chǎn)量影響試驗研究
流動時間越長(即沿程越長)，水溫也逐漸提高。但到一定距離之后，水溫趨于平衡狀態(tài)。根據(jù)實測的資料可總結(jié)出如下規(guī)律:式中:Tw為沿程各測點水溫，℃;T0為起始水溫，℃;Tm為平衡水溫，℃;L為沿程，m;a為經(jīng)驗常數(shù)，取2000。當明渠相當長時，水溫逐漸趨于平衡，且上升速率越來越小。該公式很簡單，為了確定a值，可通過實測幾點水溫后，代入公式即可求出。在此經(jīng)過計算取a=2500。表1 1987年7月4日～5日灌溉水渠水溫度觀測表表2 1987年8月19日～20日灌
黑龍江水利科技 2011年4期2011-08-13