屈服點(diǎn)
- 國(guó)內(nèi)消能減震產(chǎn)品檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)及方法差異性分析
函數(shù)來(lái)描述極低屈服點(diǎn)恢復(fù)力模型,并通過(guò)試驗(yàn)和理論分析驗(yàn)證了該恢復(fù)力模型的精度;陸飛等[18]等提出了阻尼器耗能能力的綜合評(píng)價(jià)方法—耗散功率譜法,對(duì)于不規(guī)則波形的加載情況,如模擬地震波和風(fēng)振時(shí)程曲線等也可以得到阻尼器的耗能能力情況,既綜合考慮到了頻率、振幅和速度的影響,又與阻尼器的實(shí)際振動(dòng)情況相符;魯亮等[19-20]對(duì)比分析了中國(guó)與歐盟標(biāo)準(zhǔn)的異同點(diǎn),對(duì)現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)的改進(jìn)給出建議,并對(duì)影響試驗(yàn)精度的因素如液壓系統(tǒng)能力、試驗(yàn)間隙和臺(tái)架剛度進(jìn)行分析,提出改進(jìn)措施。研
世界地震工程 2023年2期2023-05-12
- 應(yīng)力腐蝕斷裂
斷裂常常在材料屈服點(diǎn)以下發(fā)生，屬于低應(yīng)力脆性斷裂，危害極大。應(yīng)力包括外加應(yīng)力和熱處理、焊接及其他加工過(guò)程中存在的殘留內(nèi)應(yīng)力。應(yīng)力腐蝕斷裂的特點(diǎn)主要有：①純金屬一般不發(fā)生應(yīng)力腐蝕斷裂，只有合金才發(fā)生，因此材料成分、組織狀態(tài)、熱處理等對(duì)應(yīng)力腐蝕有很大影響；②合金在特定介質(zhì)中才發(fā)生應(yīng)力腐蝕斷裂；③應(yīng)力腐蝕斷裂一般是在拉應(yīng)力下發(fā)生的，存在壓應(yīng)力時(shí)也可能發(fā)生，但是引起應(yīng)力腐蝕斷裂的孕育期比拉應(yīng)力大1～2個(gè)數(shù)量級(jí)，且裂紋擴(kuò)展速率也很慢；④應(yīng)力腐蝕的宏觀裂紋垂直于應(yīng)力方
金屬熱處理 2023年1期2023-03-22
- 薄膜鉑電阻溫度傳感器多股線束漸次屈服與斷裂失效分析
(即多股線束的屈服點(diǎn)力、屈服點(diǎn)位移、斷裂點(diǎn)力和斷裂點(diǎn)位移)對(duì)多股線束的試驗(yàn)力-位移曲線的特征進(jìn)行分析。其中，取多股線束第一次發(fā)生斷裂時(shí)對(duì)應(yīng)的力和位移作為斷裂點(diǎn)力和斷裂點(diǎn)位移。而由于多股線束內(nèi)部線束的漸次屈服機(jī)理，多股線束的屈服點(diǎn)并不明顯，對(duì)于屈服點(diǎn)不明顯的試驗(yàn)對(duì)象，工程上規(guī)定將殘余變形達(dá)到0.2%時(shí)的點(diǎn)作為屈服點(diǎn)[17]，基于力-位移曲線獲取的屈服點(diǎn)力和屈服點(diǎn)位移如圖9所示。獲取各試驗(yàn)樣本的屈服點(diǎn)及對(duì)應(yīng)的力和位移數(shù)據(jù)的步驟主要包括：1) 繪制各多股線束試驗(yàn)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2022年12期2023-01-06
- 淺析低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼屈服強(qiáng)度的測(cè)定
改，將材料的上屈服點(diǎn)替代材料的下屈服點(diǎn)，當(dāng)作材料屈服強(qiáng)度的驗(yàn)收依據(jù)。筆者認(rèn)為這可能會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的安全隱患。基于這種背景，本文就低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼屈服強(qiáng)度的測(cè)定進(jìn)行討論。1 屈服強(qiáng)度的相關(guān)規(guī)定及普遍認(rèn)知（1）測(cè)定上屈服點(diǎn)的影響因素較多，而下屈服點(diǎn)相對(duì)更加穩(wěn)定。（2）從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全方面考慮，上、下屈服點(diǎn)中，屈服強(qiáng)度選擇下屈服點(diǎn)更為安全。（3）低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼與碳素結(jié)構(gòu)鋼都屬存在明顯屈服強(qiáng)度的材料，兩種材料理應(yīng)采用同一體系評(píng)價(jià)其力學(xué)指標(biāo)性能；《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/
四川水泥 2022年8期2022-08-23
- 5754-O鋁合金呂德斯帶表面缺陷解決方案的應(yīng)用
開展拉伸性能、屈服點(diǎn)伸長(zhǎng)量、顯微組織及模擬沖壓后表面質(zhì)量等分析表征,旨在探討不同預(yù)變形和冷軋變形量對(duì)A型拉伸應(yīng)變痕的影響,以獲得減輕A型拉伸應(yīng)變痕的有效工藝控制方法。1 試驗(yàn)材料及測(cè)試方法本試驗(yàn)所用工業(yè)半連續(xù)鑄造5754鋁合金扁鑄錠成分如表1所示。表1 合金化學(xué)成分Table 1 Chemical compositions of the alloys %鑄錠經(jīng)銑面和均熱處理后熱軋至3 mm厚,然后采用六輥CVC冷軋機(jī)進(jìn)行軋制,設(shè)計(jì)兩種軋制方案分別為:① 3
寶鋼技術(shù) 2022年3期2022-07-12
- 基于熱軋抗震阻尼鋼的防屈曲支撐有限元分析
許多支撐使用高屈服點(diǎn)鋼作為芯材，設(shè)計(jì)出的產(chǎn)品延性固然優(yōu)越，但小震下支撐彈性狀態(tài)而無(wú)法耗能，許多學(xué)者基于此類問(wèn)題，進(jìn)行了大量的創(chuàng)新性開發(fā)，孫瑛志等[1]提出了一種將金屬套管阻尼器與防屈曲支撐組合而實(shí)現(xiàn)雙階耗能防屈曲支撐；張哲等[2]也是提出將防屈曲支撐和鋼阻尼器組成雙階段防屈曲支撐，具有良好的分段耗能性，來(lái)彌補(bǔ)單階支撐對(duì)于小型地震處理的不足；陳洪劍等[3]提出了一種雙屈服點(diǎn)一字形全鋼防屈曲支撐，引入了兩種屈服點(diǎn)的鋼材作為芯材，并進(jìn)行了有限元模擬分析。本文提出
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2022年2期2022-05-17
- 裝配式剪力墻按節(jié)點(diǎn)剛度的分類方法研究
配式剪力墻進(jìn)行屈服點(diǎn)剛度比值統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，剪力墻屈服點(diǎn)剛度比值大于0.8的比例為100%，其中54.5%（12片）的剪力墻屈服點(diǎn)剛度比值大于1.0；圖5中試驗(yàn)剪力墻屈服點(diǎn)剛度比值位于0.4～0.8范圍內(nèi)的比例為100%；即相應(yīng)的剛性連接和半剛性連接的裝配式剪力墻在屈服點(diǎn)處的剛度比值均100%位于相應(yīng)的范圍內(nèi)。為便于在實(shí)際中應(yīng)用，以屈服點(diǎn)剛度比代替加載全過(guò)程的剛度比進(jìn)行裝配式剪力墻節(jié)點(diǎn)按剛度分類，即：在同尺寸和同軸壓比的條件下，當(dāng)裝配式剪力墻與現(xiàn)澆墻節(jié)點(diǎn)在屈服點(diǎn)
安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 壓水堆核燃料組件板彈簧壓緊系統(tǒng)力學(xué)特性分析
2.2 板彈簧屈服點(diǎn)分析板彈簧具有強(qiáng)烈的非線性特征，其剛度并非一個(gè)固定值。板彈簧在堆內(nèi)通常運(yùn)行在屈服狀態(tài)下，在每次停堆回到冷態(tài)時(shí)都會(huì)發(fā)生屈服。為了表征板彈簧在整個(gè)工作行程內(nèi)的剛度，需要進(jìn)一步研究板彈簧的屈服特性。根據(jù)圖2所示的懸臂梁結(jié)構(gòu)，按純平面彎曲問(wèn)題來(lái)分析梁的內(nèi)應(yīng)力（剪應(yīng)力忽略不計(jì)），則梁在距離根部x處截面上的最大應(yīng)力可根據(jù)下述表達(dá)式進(jìn)行計(jì)算：式中，σ為x截面上的最大正應(yīng)力；M（x）為外載荷對(duì)梁產(chǎn)生的彎矩；T為梁的根部厚度；I為x截面處的慣性矩。在梁末
科技視界 2022年9期2022-04-09
- 4種結(jié)構(gòu)用熱斷橋材料基本力學(xué)與熱工性能試驗(yàn)*
構(gòu)關(guān)系2.1 屈服點(diǎn)馮鵬等提出了一種屈服點(diǎn)定義的簡(jiǎn)化方法：“最遠(yuǎn)點(diǎn)法”[20]，即曲線上距離原點(diǎn)和峰值點(diǎn)連線最遠(yuǎn)的點(diǎn)為屈服點(diǎn)，如圖3所示。鄭休寧等建議采用Coplan法來(lái)確定PVC-U管材的屈服點(diǎn)[21]，認(rèn)為Coplan法更接近ISO 527-1∶1993中對(duì)于屈服點(diǎn)的定義。Coplan法(圖4)規(guī)定，平行于原點(diǎn)與峰值點(diǎn)連線的直線與應(yīng)力-應(yīng)變曲線相切，其切點(diǎn)為屈服點(diǎn)[22]?！白钸h(yuǎn)點(diǎn)法”跟Coplan法雖然表述不同，但是兩種方法所確定的屈服點(diǎn)基本相同。圖
工業(yè)建筑 2022年12期2022-03-22
- 裝配式耗能RC結(jié)構(gòu)彈塑性時(shí)程分析 ①
器選用雙圓錐低屈服點(diǎn)鋼棒阻尼器[1]，單根阻尼器為內(nèi)外徑：外徑d1=80mm，內(nèi)徑d0=40mm，單根阻尼器長(zhǎng)度L1=400mm。阻尼器整體為雙排且每排五個(gè)的矩形陣列布置形式，采用低屈服點(diǎn)鋼材LY100，其屈服強(qiáng)度取130MPa，抗拉強(qiáng)度取190MPa。柔性填充材料厚度為50mm，彈性模量取50Mpa。預(yù)制RC墻板配置雙層雙向分布筋，采用底屈服點(diǎn)鋼筋LY160[2 3]、鋼筋直徑18mm，間距為100mm。各構(gòu)件內(nèi)部鋼筋性能參數(shù)取值如表1所示?？蚣軆?nèi)鋼筋強(qiáng)
- 《建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展》09/2021帶支撐的方鋼管柱與桁架梁十字形節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究
k法確定節(jié)點(diǎn)的屈服點(diǎn)位移，綜合衡量節(jié)點(diǎn)延性性能，并對(duì)累積耗能能力進(jìn)行分析。結(jié)果表明：在兩種加載方式下，節(jié)點(diǎn)的破壞模態(tài)均始于斜撐的局部屈曲，終于斜撐的屈曲變形過(guò)大以及支撐與梁段連接處被拉開和螺栓孔的變形。與未加支撐的試件進(jìn)行對(duì)比發(fā)現(xiàn)通過(guò)加設(shè)支撐，試件的極限承載力提高了約3.38倍，累積耗能提高了約65.0%。帶支撐的試件在加載過(guò)程中方鋼管柱、桁架梁以及柱座并未發(fā)生破壞，滿足“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)，弱構(gòu)件”的抗震設(shè)計(jì)原則。（張晶，程欣，雷宏剛）
重慶建筑 2021年11期2021-11-26
- 面外彎曲加勁板結(jié)構(gòu)受力特性探究
線如圖5所示，屈服點(diǎn)為345.0MPa，彈性模量為2.06×105MPa，剪切模量為0.79×105MPa，切線模量為2.06×103MPa，泊松比為0.3。邊界條件為約束母板四邊豎向位移，約束所有橫隔板底部徑向位移，約束中間橫隔板桿件方向位移和橫向位移。加載方式為加勁板及加勁肋兩端施加的均布線荷載，荷載增量采用弧長(zhǎng)法。兩種計(jì)算模型的具體邊界條件及加載方式相同，如圖6所示。圖5 材料本構(gòu)關(guān)系圖6 數(shù)值分析模型示意圖三、有限元結(jié)果分析（一）荷載—位移曲線及承
中國(guó)公路 2021年15期2021-10-21
- 設(shè)置耗能殼板的高強(qiáng)鋼圓管橋墩軸壓試驗(yàn)研究
鋼Q460，低屈服點(diǎn)耗能鋼板主要材料有Q100鋼、Q160鋼和Q235鋼，壁板加勁肋及耗能鋼板兩側(cè)防屈曲約束鋼夾板材料為Q345鋼。本次試驗(yàn)擬定無(wú)壁板加勁肋、低屈服殼板強(qiáng)度以及低屈服點(diǎn)耗能構(gòu)件連接方式、低屈服點(diǎn)殼板厚度四個(gè)關(guān)鍵參數(shù)作為控制變量，試件尺寸如表1所示。圖 1 試件尺寸示意圖 /mm Fig.1 Graphic dimensions of test specimens表 1 試件主要參數(shù)Table 1 Main parameters of tes
工程力學(xué) 2021年7期2021-07-24
- 一起電抗器聯(lián)管漏油處理措施
力滿足材料許用屈服點(diǎn)245 Mpa,應(yīng)力較大位置位于導(dǎo)氣管與法蘭焊接處,與實(shí)際漏點(diǎn)位置吻合,結(jié)合實(shí)際情況分析,計(jì)算應(yīng)力雖滿足材料屈服點(diǎn),但由于導(dǎo)氣管為金屬焊接件,與升高座法蘭安裝還存在一定的裝配應(yīng)力,在較大的應(yīng)力下導(dǎo)氣管最終隨本體長(zhǎng)時(shí)間振動(dòng)疲勞而產(chǎn)生開裂滲漏現(xiàn)象。三、項(xiàng)目實(shí)施的成果及效果驗(yàn)證經(jīng)過(guò)上述分析,為徹底解決該聯(lián)管應(yīng)力過(guò)大而造成滲漏的問(wèn)題,給出如下解決方案:1.將該導(dǎo)氣管間增加過(guò)渡不銹鋼金屬軟連接,消除裝配應(yīng)力,從而釋放導(dǎo)氣管中存在的應(yīng)力,見圖4;圖
探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2021年3期2021-05-18
- 復(fù)合加固劑加固福建軟土力學(xué)特性試驗(yàn)研究
圍壓下的強(qiáng)度和屈服點(diǎn)應(yīng)變值，如圖3、圖4 所示。圖3 強(qiáng)度-圍壓圖4 屈服點(diǎn)應(yīng)變值-圍壓對(duì)應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行分析可知，在一定應(yīng)變范圍內(nèi)，不同圍壓的應(yīng)力應(yīng)變曲線會(huì)有所重合，并且其重合的應(yīng)變范圍隨著圍壓的增大而急劇減小。 這表明，加固土在一定深度范圍內(nèi)，其物理力學(xué)性質(zhì)相似，并且外界荷載越小，加固土的物理力學(xué)性質(zhì)相似度越大。 在一定深度范圍內(nèi)，外力在加固土中能夠傳播并進(jìn)行擴(kuò)散，深度越大，影響越小。 即采用復(fù)合固化劑加固后的軟土，其物理力學(xué)性質(zhì)依舊與土相似。根據(jù)圖
重慶建筑 2021年4期2021-04-28
- 塔式容器地腳螺栓擰緊力矩計(jì)算及應(yīng)用
n2.2 材料屈服點(diǎn)比率σratio從機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知，一般規(guī)定擰緊后螺紋連接件預(yù)緊應(yīng)力不得大于其材料的屈服點(diǎn)的80%。為了對(duì)比分析擰緊力矩，從材料屈服強(qiáng)度入手，引入材料屈服點(diǎn)比率σratio，反向推導(dǎo)擰緊力矩公式T=kF0d可得出其計(jì)算公式如下：兩種計(jì)算方法的材料屈服點(diǎn)比率σratio見表7。從表7 可知，材料屈服點(diǎn)比率σratio大于0.6 的為螺栓直徑M56、M64、M72，σratio位于0.5～0.6 的螺栓算直徑為M42、M48，σratio小
化工設(shè)備與管道 2021年5期2021-03-23
- 螺紋摩擦對(duì)螺栓軸向力-伸長(zhǎng)量特征曲線的影響
曲線斜率和螺栓屈服點(diǎn)的影響規(guī)律。1 試驗(yàn)方法選擇規(guī)格為M12 mm×1.75 mm×86 mm的10.9級(jí)全螺紋螺栓，試驗(yàn)在螺栓拉伸試驗(yàn)機(jī)和摩擦因數(shù)試驗(yàn)臺(tái)上完成。扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)中的傳感器配套夾具及螺栓裝夾位置的剖面示意圖如圖1所示，螺栓穿過(guò)壓板可以擰入內(nèi)螺紋夾具中，超聲波數(shù)采儀記錄螺紋摩擦扭矩、螺栓軸向力和伸長(zhǎng)量等數(shù)據(jù)，繪制成相應(yīng)的螺栓軸向力-伸長(zhǎng)量曲線。需要說(shuō)明的是，此處的伸長(zhǎng)量是以超聲縱波穿過(guò)螺栓返回的聲時(shí)差(單位為ns)來(lái)表示的[5-6]，同時(shí)通過(guò)螺紋扭矩
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2021年3期2021-03-22
- 螺紋擰緊技術(shù)研究與應(yīng)用
。1.2.4 屈服點(diǎn)控制法屈服點(diǎn)控制法是擰緊過(guò)程中擰緊設(shè)備監(jiān)控到螺栓強(qiáng)度的屈服點(diǎn)時(shí)就停止擰緊從而獲得相應(yīng)夾緊力的一種擰緊方法。螺栓在拉伸過(guò)程中屈服點(diǎn)的監(jiān)控完全是靠擰緊設(shè)備通過(guò)轉(zhuǎn)角與力的變化計(jì)算識(shí)別，從而達(dá)到控制夾緊力的目的，如圖4所示。圖4 屈服點(diǎn)控制過(guò)程屈服點(diǎn)控制法的優(yōu)點(diǎn)是不受扭矩控制法摩擦系數(shù)和扭矩-轉(zhuǎn)角控制法的起始點(diǎn)扭矩影響，從而克服了扭矩控制法和扭矩-轉(zhuǎn)角控制法的缺點(diǎn)，提高了擰緊精度。但是屈服點(diǎn)控制法對(duì)螺栓的材料和熱處理要求較高，一般應(yīng)用于要求特別
裝備制造技術(shù) 2020年10期2021-01-13
- 纖維拉伸曲線上屈服點(diǎn)的求取
為纖維在拉伸中屈服點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的力與變形。屈服點(diǎn)是在拉伸曲線上伸長(zhǎng)變形突然變得較為容易時(shí)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，一般屈服點(diǎn)高的纖維不易產(chǎn)生塑性變形，所以彈性和尺寸穩(wěn)定性較好[2]。紡織材料學(xué)課程各版本教材中一般給出3種求屈服點(diǎn)的方法，分別為曼列狄斯法(Meredith)、考潑倫法(Coplan)和角平分線法，但均未給出纖維具體屈服點(diǎn)的數(shù)據(jù)。于偉東[3]曾以羊毛為例對(duì)典型拉伸曲線上力學(xué)性能指標(biāo)的算法進(jìn)行了歸納，但并未給出最后的計(jì)算數(shù)據(jù)，所以也無(wú)法比較不同纖維屈服點(diǎn)的高低，進(jìn)而
- 測(cè)試方法對(duì)測(cè)定金屬材料屈服強(qiáng)度的影響分析
拉伸曲線中上下屈服點(diǎn)的確定微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)是金屬材料屈服度試驗(yàn)中的重要設(shè)備，該設(shè)備的應(yīng)用使得拉伸曲線繪制工作變得更加簡(jiǎn)便，并且能夠及時(shí)顯示出金屬材料的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度等。結(jié)合金屬材料屈服強(qiáng)度的測(cè)試情況，同一批試驗(yàn)樣品的試驗(yàn)結(jié)果可能會(huì)出現(xiàn)較大差異。即便是不同樣品之間的離散性較大，但是很多誤差現(xiàn)象還是不合理的，因此工作人員要在試驗(yàn)中多加注意，提高試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。通過(guò)多次試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，屈服度差異較大的原因是電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)在尋找屈服點(diǎn)的過(guò)程中出現(xiàn)了誤差。在材
河南建材 2020年10期2020-11-21
- 低屈服點(diǎn)中心支撐鋼框架結(jié)構(gòu)基于目標(biāo)性能4和性能3下的抗震設(shè)計(jì)*
模式。為驗(yàn)算低屈服點(diǎn)中心支撐鋼框架結(jié)構(gòu)在兩種性能目標(biāo)下的準(zhǔn)確性，對(duì)不同性能目標(biāo)下3種設(shè)防目標(biāo)的層間位移角進(jìn)行試算，使得整個(gè)結(jié)構(gòu)的最大層間位移角略大于或者接近所量化的各個(gè)限值要求，然后查看此時(shí)結(jié)構(gòu)是否符合前面所量化的指標(biāo)，若符合，則代表所量化的性能指標(biāo)滿足要求，可以對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)，若不滿足，則需要重新對(duì)結(jié)構(gòu)的各個(gè)性能目標(biāo)進(jìn)行分析，直到所量化的指標(biāo)滿足既定要求。低屈服點(diǎn)中心支撐鋼框架結(jié)構(gòu)在性能目標(biāo)3和性能目標(biāo)4下的量化指標(biāo)如表1所示。表1 結(jié)構(gòu)抗震性能水
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年10期2020-11-05
- 內(nèi)嵌鋼板及邊緣框架相互作用對(duì)帶連梁低屈服點(diǎn)鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)受力性能的影響
震性能，利用低屈服點(diǎn)鋼材延性好、耗能能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)[3?4]，將低屈服點(diǎn)鋼材與帶連梁鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)相結(jié)合，提出帶連梁低屈服點(diǎn)鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)體系[5]。圖1 鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)Fig. 1 Steel plate shear wall structures鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)內(nèi)嵌鋼板與邊緣柱、邊緣梁(以下稱：邊緣框架)的相互作用機(jī)理較為復(fù)雜[6?8]，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此開展了研究工作。Qu 等[9]基于塑性分析研究邊緣框架與內(nèi)嵌鋼板對(duì)結(jié)構(gòu)承載力的貢獻(xiàn)，并提出一種考慮邊緣框架
工程力學(xué) 2020年9期2020-09-17
- 低屈服點(diǎn)鋼LYP100單調(diào)與循環(huán)拉伸試驗(yàn)研究
青睞[1].低屈服點(diǎn)抗震用鋼應(yīng)該具備優(yōu)良的力學(xué)性能以及焊接、抗沖擊和抗疲勞等性能[2-3]，以滿足抗震設(shè)計(jì)的要求.目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)低屈服點(diǎn)鋼在單調(diào)與和反復(fù)荷載作用下的力學(xué)性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)其具有明顯的循環(huán)強(qiáng)化特征和良好的延性，抗震性能較普通鋼材有明顯改善，并擬合了低屈服點(diǎn)鋼的骨架曲線[4-7].此外，羅云蓉等[8]對(duì)Q235鋼的超低周疲勞性能進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)Q235鋼的超低周疲勞與其低周疲勞存在不同的循環(huán)響應(yīng)特征.何群等[9]對(duì)LYP100鋼進(jìn)行了
建筑材料學(xué)報(bào) 2020年3期2020-07-13
- 鋼管混凝土柱恢復(fù)力模型研究
點(diǎn)，將開裂點(diǎn)、屈服點(diǎn)、峰值點(diǎn)、極限點(diǎn)作為骨架曲線模型的特征點(diǎn)，更加符合鋼筋混凝土構(gòu)件帶裂縫工作的特性。2 恢復(fù)力模型建立本文采用試驗(yàn)擬合法來(lái)建立恢復(fù)力模型，現(xiàn)做以下假設(shè)：①屈服點(diǎn)與最大彈性荷載點(diǎn)重合；②彈性階段，加載和卸載剛度為構(gòu)件初始剛度，屈服點(diǎn)后，剛度隨位移增加而退化；③模型中存在軟化點(diǎn)。2.1 骨架曲線模型根據(jù)文獻(xiàn)[2]的試驗(yàn)結(jié)果，計(jì)算兩根圓鋼管混凝土柱的骨架曲線特征點(diǎn)，為了消除不同鋼管柱參數(shù)的影響，采用無(wú)量綱的形式，最終計(jì)算結(jié)果見表1。表1 骨架曲
廣東建材 2020年6期2020-07-06
- 帶低屈服點(diǎn)鋼材“延性保險(xiǎn)絲”的鋼框架蓋板連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)方法研究
高要求[1]。屈服點(diǎn)低、高延性、高耗能能力的低屈服點(diǎn)鋼材是一種較為理想的制作損傷耗能構(gòu)件的材料。與普通鋼材相比，低屈服點(diǎn)鋼材具有更優(yōu)良的抗震性能[8_9]。文獻(xiàn)[8_9]全面對(duì)比了低屈服點(diǎn)鋼材、普通鋼材及高強(qiáng)度鋼材的彈塑性本構(gòu)行為，結(jié)果表明：低屈服點(diǎn)鋼材具有更好的延性，為普通鋼材及高強(qiáng)度鋼材的2.3倍、3.0倍；同時(shí)，低屈服點(diǎn)鋼材具有顯著的各向同性強(qiáng)化特征，滯回曲線更加飽滿，耗能能力大幅提高。此外，低屈服點(diǎn)鋼材還具有良好的焊接性能和疲勞性能。基于上述特點(diǎn)，
工程力學(xué) 2020年2期2020-02-10
- 20MnMoNi4-5高溫結(jié)構(gòu)鋼
50 MPa；屈服點(diǎn)σs≧430 MPa；伸長(zhǎng)率δ5≧18%；沖擊吸收功Aku2≧41 J。化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)：0.15～0.23 C；≤0.40 Si； 1.00～1.50 Mn；≤0.020 P；≤0.010 S；≤0.20 Cr；0.40～0.80 Ni；0.45～0.60 Mo；≤0.02；≤0.20 Cu；≤0.012 N。熱處理：熱加工溫度1100～850 ℃；退火/正火溫度580～620 ℃；淬火溫度870～940 ℃，油或空淬；回火溫
熱處理技術(shù)與裝備 2019年1期2019-12-23
- P265GH低合金高溫結(jié)構(gòu)鋼
30 MPa；屈服點(diǎn)σs≥245 MPa；斷后伸長(zhǎng)率δ5為23%；沖擊吸收功AKV為47 J；布氏硬度 120～155 HB100/3000?；瘜W(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)：≤0.20 C；≤0.40 Si；0.80～1.40 Mn；≤0.025 P；≤0.015 S；≤0.30 Cr；≤0.30 Ni；≤0.30 Cu；≤0.08 Mo；≤0.02 V；≤0.02 Nb；≤0.012 N；≤0.020 Al；≤0.03 Ti；≤0.70 Cr+Cu+Mo+Ni
熱處理技術(shù)與裝備 2019年5期2019-12-23
- 1.0345高溫結(jié)構(gòu)鋼
80 MPa；屈服點(diǎn)σs為215 MPa；斷后伸長(zhǎng)率δ5為25 %；沖擊吸收功AKV為 47 J；布氏硬度 ≤105-140 HB100/3000?；瘜W(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)：≤0.16 C；≤0.35 Si；0.60～1.20 Mn；≤0.025 P；≤0.025 S；≤0.30 Cr；≤0.30 Ni；≤0.30 Cu；≤0.08 Mo；≤0.02 V；≤0.02 Nb；≤0.012 N；≤0.020 Al；≤0.03；≤0.70 Cr+Cu+Mo+Ni
熱處理技術(shù)與裝備 2019年3期2019-12-22
- 低屈服點(diǎn)鋼剪切耗能板抗震性能試驗(yàn)
的核心，采用低屈服點(diǎn)鋼板制作的剪切板阻尼器是諸多耗能減震裝置中的一種.剪切板阻尼器構(gòu)造簡(jiǎn)單，它是以低屈服點(diǎn)鋼板為主體，焊接左右翼緣板、上下端板及加勁肋板構(gòu)成.實(shí)際應(yīng)用時(shí)，將阻尼器安裝在支撐系統(tǒng)上，如圖1所示，在水平地震作用下，通過(guò)支撐的作用將樓層的位移傳給剪切板，剪切板就會(huì)發(fā)生相對(duì)位移消耗地震輸入的能量[2-3].在設(shè)計(jì)地震荷載和風(fēng)荷載作用時(shí)，由于低屈服點(diǎn)鋼具有屈服強(qiáng)度低、強(qiáng)度穩(wěn)定、變形能力強(qiáng)的特點(diǎn)，采用低屈服點(diǎn)鋼制作的剪切板阻尼器會(huì)在主體結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性變形
- 雙層卷焊管表面產(chǎn)生褶皺的原因
- 應(yīng)變圖中的屈服點(diǎn)延伸密切相關(guān)[1- 2]。通過(guò)減小、消除、推遲或避開屈服點(diǎn)延伸，可有效地避免上述缺陷。如林紅春[3]通過(guò)減小變形量，并采用在鋼中添加微量鈦消除了沖壓件的表面起皺；張琦等[4]通過(guò)優(yōu)化烘烤工藝消除了沖壓成形的薄壁容器表面的褶皺；王文祥等[5]通過(guò)預(yù)噴砂、避免熱處理等方法消除了鋼制拉伸藥筒的表面起棱；項(xiàng)志量[6]通過(guò)短時(shí)間人工時(shí)效降低拉伸應(yīng)力- 應(yīng)變曲線的斜率、推遲屈服點(diǎn)延伸消除了2024合金表面的滑移線；連福亮等[7]通過(guò)預(yù)變形消除了軸承
上海金屬 2019年4期2019-08-16
- 可恢復(fù)功能的門式鋼橋墩根部耗能墩柱受力機(jī)理研究
5]研究利用低屈服點(diǎn)鋼改善鋼橋墩延性的方法，進(jìn)行了5個(gè)根部壁板采用低屈服點(diǎn)鋼的箱形鋼橋墩抗震性能試驗(yàn)。研究表明，根部低屈服點(diǎn)鋼壁板的厚度合適時(shí)才能提高箱形鋼橋墩的延性和耗能能力。Kitada等[16]提出了在鋼橋墩中間設(shè)置能量吸收節(jié)段的方法，來(lái)改善鋼橋墩的延性和耗能性能。Ismail等[17]以設(shè)置加勁肋的箱形鋼橋墩為研究對(duì)象，對(duì)其在不同地震波下的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行數(shù)值分析。目前研究比較多的是采用縱向加勁肋和橫向加勁肋加固箱形截面鋼墩柱，使鋼墩柱的延性大為改善[
振動(dòng)與沖擊 2019年14期2019-08-06
- 組分對(duì)CMDB推進(jìn)劑抗過(guò)載性能的影響
線性增長(zhǎng)，到達(dá)屈服點(diǎn)后，材料內(nèi)部出現(xiàn)損傷[6]，隨后進(jìn)入應(yīng)變硬化階段，產(chǎn)生塑性形變。表1 CMDB推進(jìn)劑配方組分1.2 CMDB推進(jìn)劑屈服應(yīng)力特性分析CMDB推進(jìn)劑的應(yīng)力-應(yīng)變曲線存在明顯的屈服點(diǎn)?？紤]到高過(guò)載仿真中藥柱的力學(xué)響應(yīng)發(fā)生在低中應(yīng)變率區(qū)(< 102s-1)，因此只關(guān)注低中應(yīng)變率區(qū)屈服應(yīng)力的特征。(1)圖1 低中應(yīng)變率區(qū)CMDB推進(jìn)劑σy隨的變化配方配方1配方2配方3參考屈服應(yīng)力16.0622.2817.741.3 裝藥破壞判據(jù)裝藥的破壞判據(jù)[7
固體火箭技術(shù) 2019年3期2019-07-31
- 緊固件不同擰緊方式夾緊力散差研究
裝的優(yōu)缺點(diǎn)2 屈服點(diǎn)擰緊控制擰緊時(shí)，螺栓屈服之后扭矩T和旋轉(zhuǎn)角之間不再存在線性相關(guān)性。在擰緊過(guò)程中，首先擰緊到一個(gè)起始扭矩值用以確保被連接構(gòu)件間沒有間隙，并且扭矩曲線達(dá)到線性區(qū)域。從這一點(diǎn)開始，扭矩和角度被記錄下來(lái)。擰緊曲線的梯度會(huì)被連續(xù)地計(jì)算。在彈性區(qū)域的最大梯度將被識(shí)別并記錄。當(dāng)擰緊曲線遠(yuǎn)離彈性區(qū)域（直線段），達(dá)到螺栓屈服點(diǎn)后，該梯度急劇下降。在下降至記錄最大梯度50% 時(shí)，擰緊停止。圖3 扭矩法安裝時(shí)，摩擦系數(shù)產(chǎn)生的散差Rp0.2非比例延伸強(qiáng)度（以發(fā)
大眾汽車 2019年3期2019-07-30
- 裝配式方鋼管柱桁架梁連接節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究
rve3.3 屈服點(diǎn)的確定在P-Δ曲線中，屈服點(diǎn)是試件在加載過(guò)程中彈性階段與非線性階段的一個(gè)分界點(diǎn)，對(duì)于確定試件的屈服荷載、屈服位移以及延性系數(shù)等參數(shù)的求解具有決定性作用。由于節(jié)點(diǎn)構(gòu)造的復(fù)雜性，在試驗(yàn)過(guò)程中難以確定具體的屈服點(diǎn)，因此只有在試驗(yàn)結(jié)束后，通過(guò)對(duì)P-Δ曲線進(jìn)行分析來(lái)確定屈曲點(diǎn)。通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)外學(xué)者調(diào)查，常用確定屈服點(diǎn)的方法有以下幾種[7-12]：①工程力學(xué)法；②通用彎矩法；③美國(guó)規(guī)范法；④日本廣島大學(xué)法；⑤條件屈服法；⑥雙折線法。用上述6種方法分別確
- 金屬拉伸試驗(yàn)屈服點(diǎn)影響因素研究
取金屬拉伸試驗(yàn)屈服點(diǎn)的意義分析金屬材料的種類有很多，比較典型的一種是鋼材。鋼材在使用的過(guò)程中，如果受到外力的作用，那么就可能產(chǎn)生變形。如果這種變形控制在一定的范圍內(nèi)，那么金屬材料不會(huì)影響繼續(xù)使用，我們稱這個(gè)階段為彈性階段。反之，如果形變過(guò)度，那么就會(huì)使金屬材料發(fā)生斷裂，我們稱這個(gè)階段為塑性變形階段。其實(shí)，對(duì)于屈服點(diǎn)，我們?nèi)绻惐葟椈傻睦鞂?shí)驗(yàn)是不難理解的。對(duì)于彈簧，如果對(duì)其施加一定范圍內(nèi)適當(dāng)?shù)睦炝Γ敲磸椈珊芸炀涂梢曰謴?fù)原樣。但是，如果拉伸力超過(guò)一定的限
數(shù)字通信世界 2018年12期2019-01-15
- 影響HRB600螺紋鋼筋強(qiáng)屈比的因素
；1號(hào)試樣的下屈服點(diǎn)均高于2號(hào)試樣，下屈服點(diǎn)的最大差值為9.3 MPa；1號(hào)試樣的抗拉強(qiáng)度低于2號(hào)試樣，最大差值為7.9 MPa。這些結(jié)果表明，時(shí)效時(shí)間相同的試樣的強(qiáng)度值相差均小于5 MPa，也即檢測(cè)結(jié)果比較穩(wěn)定，試樣的均勻性較好。試驗(yàn)結(jié)果還表明，試樣的下屈服點(diǎn)隨自然時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)而下降。2.2 采樣頻率和拉伸速率對(duì)鋼筋拉伸性能的影響按照GB/T 228.1—2010數(shù)據(jù)采樣頻率計(jì)算公式A.2計(jì)算的最小數(shù)據(jù)采樣頻率約為10 s-1，試樣為3、4、5和6號(hào)。
上海金屬 2018年6期2018-11-27
- 橫紋金蛛卵袋絲的力學(xué)行為與生物學(xué)功能之間的關(guān)系
初始的彈性區(qū)、屈服點(diǎn)、屈服區(qū)和上揚(yáng)的加強(qiáng)區(qū)及斷裂點(diǎn)組成；卵袋內(nèi)層絲(圖2)的力學(xué)行為與卵袋框絲不同，由初始的彈性區(qū)、屈服點(diǎn)或很小的屈服區(qū)、較平緩的加強(qiáng)區(qū)及斷裂點(diǎn)組成，對(duì)屈服區(qū)投入很小；而卵袋外覆蓋層絲被(圖3)的力學(xué)行為與卵袋內(nèi)層絲相似，但曲線表現(xiàn)較為平緩，無(wú)明顯的屈服點(diǎn)。圖1 橫紋金蛛卵袋框絲拉伸力學(xué)行為Fig. 1 Tensile behavior of the scaffolding silk from egg-case of Argiope bru
四川動(dòng)物 2018年5期2018-10-29
- 在線機(jī)械性能檢測(cè)系統(tǒng)在冷軋帶鋼生產(chǎn)中的應(yīng)用
提供拉伸強(qiáng)度和屈服點(diǎn)的連續(xù)和可靠值的測(cè)量[1]。只有通過(guò)該系統(tǒng)，用戶才能直接在生產(chǎn)過(guò)程中進(jìn)行改變或者優(yōu)化后續(xù)的處理步驟。1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)1.1 工作原理在線機(jī)械性能檢測(cè)系統(tǒng)是一種基于電磁感應(yīng)原理的測(cè)量系統(tǒng)，用于對(duì)鐵磁性鋼帶的機(jī)械特性進(jìn)行自動(dòng)、無(wú)損檢測(cè)[2]?；趯?duì)帶鋼的周期性磁化，以及在帶鋼兩側(cè)剩余磁場(chǎng)強(qiáng)度梯度，分析得出測(cè)量結(jié)果。通過(guò)使用該系統(tǒng)，對(duì)鋼卷的機(jī)械性能質(zhì)量進(jìn)行了完全的記錄。每個(gè)傳感器構(gòu)成一個(gè)磁化線圈。為了冷卻，線圈浸沒在變壓器油中，所產(chǎn)生的熱量經(jīng)由冷
自動(dòng)化儀表 2018年9期2018-09-15
- 擺錘刀刃半徑對(duì)沖擊試驗(yàn)結(jié)果的影響
刃半徑，對(duì)不同屈服點(diǎn)的材料，在相同條件下，對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試樣缺口的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)模擬，分析了擺錘刀刃半徑對(duì)沖擊試驗(yàn)結(jié)果的影響。1 試驗(yàn)材料與方法試驗(yàn)選用屈服強(qiáng)度為150 MPa～1 100 MPa以內(nèi)的各類可制作成沖擊試樣標(biāo)準(zhǔn)尺寸的樣品，沖擊試樣長(zhǎng)55 mm，橫截面為10 mm×10 mm方形截面。沖擊試驗(yàn)按照GB/T 229-2007[3]進(jìn)行，缺口為V型，擺錘刀刃采用2 mm和8 mm兩種，試驗(yàn)溫度為0℃。2 建立數(shù)值仿真模型2.1 材料模型采用合理的材料
質(zhì)量安全與檢驗(yàn)檢測(cè) 2018年4期2018-08-16
- 不同硬巖破裂失穩(wěn)聲發(fā)射及b值動(dòng)態(tài)特征實(shí)驗(yàn)研究
變形。應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)以后，中砂巖試件表現(xiàn)出較強(qiáng)的延性，仍能保持較高強(qiáng)度，經(jīng)受較大變形。粉砂巖的本構(gòu)關(guān)系也較好地呈現(xiàn)了一定的階段性特征，但試件在屈服應(yīng)力后的承載能力和吸收彈性能的能力較中砂巖強(qiáng)?；◢弾r在峰值應(yīng)力前的階段特征不太明顯，試件單軸抗壓強(qiáng)度很高，但峰后階段應(yīng)力跌落速度很快，表現(xiàn)出強(qiáng)度高、脆性大的特點(diǎn)。表1 巖石基本物理力學(xué)參數(shù)圖1 不同種類硬巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線本文所研究的三種巖石試樣代表不同強(qiáng)度和脆性系數(shù)的硬巖。通過(guò)分析可以得出，對(duì)于低強(qiáng)度、低脆性系數(shù)
中國(guó)礦業(yè) 2018年7期2018-07-12
- 基于多目標(biāo)拓?fù)鋬?yōu)化的復(fù)合低屈服點(diǎn)鋼阻尼器減震性能分析
豐碩的成果。低屈服點(diǎn)金屬阻尼器是各種耗能器中構(gòu)造簡(jiǎn)單、滯回性能穩(wěn)定、造價(jià)低廉、力學(xué)模型較明確的一種被動(dòng)耗能裝置，其利用金屬不同形式的塑性滯回變形來(lái)消耗能量，在進(jìn)入塑性狀態(tài)后具有良好的滯回特性，因而被用來(lái)制造不同類型和構(gòu)造形式的耗能阻尼器[1]。Kelly等[2]首次提出了安裝金屬耗能器耗能減震的概念并進(jìn)行了相關(guān)的試驗(yàn)研究后，各國(guó)學(xué)者提出并研究出了各種形式的低屈服點(diǎn)金屬阻尼器，如U形鋼板阻尼器、錐形鋼阻尼器、剪切屈服型鋼阻尼器、軸向屈服型阻尼器等。日本Kaj
振動(dòng)與沖擊 2018年8期2018-05-02
- 建筑工程鋼筋材料檢測(cè)的相關(guān)問(wèn)題和建議探究
解，會(huì)導(dǎo)致對(duì)下屈服點(diǎn)進(jìn)行測(cè)定時(shí)出現(xiàn)一定的誤差。如果呈現(xiàn)出兩個(gè)或者兩個(gè)以上的谷值應(yīng)力，就應(yīng)舍去第一個(gè)極小的谷值應(yīng)力不計(jì)，并將其余的谷值應(yīng)力中的最小值斷定為下屈服強(qiáng)度[2]。因此，在對(duì)屈服點(diǎn)的具體強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)定時(shí)，只有通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法進(jìn)行使用，才能夠使實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性得以保證。(2)經(jīng)常性的運(yùn)行試驗(yàn)機(jī)，就會(huì)使拉伸的夾具受到磨損以及楔形夾具的斜面存有一定的鐵銹污漬，從而使鋼筋在受到拉力的時(shí)候，出現(xiàn)打滑的現(xiàn)象，同時(shí)，鋼筋之間的夾持部分還會(huì)發(fā)出響聲，并同時(shí)出現(xiàn)應(yīng)力下降的
環(huán)球市場(chǎng) 2017年30期2017-12-07
- 采用低屈服點(diǎn)金屬的可置換式鋼節(jié)點(diǎn)減震分析*
24)?采用低屈服點(diǎn)金屬的可置換式鋼節(jié)點(diǎn)減震分析*何浩祥1,2, 陳 奎1, 李瑞峰1(1．北京工業(yè)大學(xué)工程抗震與結(jié)構(gòu)診治北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 北京，100124)(2．首都世界城市順暢交通北京市協(xié)同創(chuàng)新中心 北京，100124)傳統(tǒng)鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)通常不能充分達(dá)到預(yù)期抗震要求，而以梁端削弱型梁柱節(jié)點(diǎn)雖然能夠初步實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，但可能在削弱區(qū)產(chǎn)生局部屈曲和整體側(cè)移，在強(qiáng)震下安全儲(chǔ)備不足。針對(duì)此問(wèn)題，基于可恢復(fù)功能減震結(jié)構(gòu)的理念，提出采用低屈服點(diǎn)金屬的梁端削弱更
振動(dòng)、測(cè)試與診斷 2016年6期2017-01-09
- 考慮應(yīng)變硬化的混合彈塑性接觸模型
但是,該模型在屈服點(diǎn)出現(xiàn)接觸載荷的跳變[5];Zhao等對(duì)CEB模型進(jìn)行了修正,提出彈性-彈塑性-完全塑性3種變形狀態(tài)的接觸模型(簡(jiǎn)稱ZMC模型)[6]。為了使ZMC模型的彈性區(qū)域和完全塑性區(qū)域連續(xù)、光滑地過(guò)渡,趙永武等提出對(duì)變形和力之間的關(guān)系使用三次函數(shù)進(jìn)行插值[7];類似地,Brake[8]采用Hermite多項(xiàng)式對(duì)這一狀態(tài)進(jìn)行描述。然而,以上2個(gè)函數(shù)均屬于高階,這將會(huì)導(dǎo)致彈塑性階段的平均接觸壓力和法向變形量之間的關(guān)系出現(xiàn)振蕩。為了解決此問(wèn)題,徐超等在
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-12-21
- 鋼鐵的化學(xué)成分知識(shí)（一）
中含碳量增加，屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度升高，但塑性和沖擊性降低，當(dāng)碳含量超過(guò)0.23%時(shí)，鋼的焊接性能變壞，因此用于焊接的低合金結(jié)構(gòu)鋼，含碳量一般不超過(guò)0.20%。碳量高還會(huì)降低鋼的耐大氣腐蝕能力，在露天料場(chǎng)的高碳鋼就易銹蝕;此外，碳能增加鋼的冷脆性和時(shí)效敏感性。二、硅(Si)：在煉鋼過(guò)程中加硅作為還原劑和脫氧劑，所以鎮(zhèn)靜鋼含有0.15%～0.30%的硅。如果鋼中含硅量超過(guò)0.50%～0.60%，硅就算合金元素。硅能顯著提高鋼的彈性極限，屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度，故廣泛用
新疆鋼鐵 2016年4期2016-02-19
- 低屈服點(diǎn)鋼板剪力墻梁柱剛接與梁柱鉸接對(duì)比分析
的連接方式對(duì)低屈服點(diǎn)鋼板墻結(jié)構(gòu)的耗能、強(qiáng)度、變形都有著較大的影響，只有對(duì)這些參數(shù)進(jìn)行深入研究，才能使結(jié)構(gòu)具有最佳的承載力、延性和耗能能力。因此，對(duì)于低屈服點(diǎn)鋼板墻的參數(shù)分析是十分重要的。文運(yùn)用ANSYS軟件對(duì)框架梁柱剛接與鉸接、剪力墻板與周邊框架固支和簡(jiǎn)支、2種情況下的結(jié)構(gòu)抗震性能進(jìn)行了研究，主要研究?jī)?nèi)容包括極限承載力、初始剛度、延性、能量耗散系數(shù)和不同加載荷載級(jí)下的滯回環(huán)特性。關(guān)鍵字 低屈服點(diǎn)鋼板剪力墻；滯回性能；耗能性能本小節(jié)的模型尺寸：框架梁的截面尺
建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì) 2015年28期2015-10-21
- 低屈服點(diǎn)鋼材LYP100循環(huán)加載試驗(yàn)
別.近年來(lái)，低屈服點(diǎn)鋼材由于耗能能力強(qiáng)，在鋼結(jié)構(gòu)抗震中得到了廣泛應(yīng)用［10］.Dusicka等［11］研究了低屈服點(diǎn)鋼材LYP100在不同應(yīng)變速率下的循環(huán)加載性能，結(jié)果顯示低屈服點(diǎn)鋼材的循環(huán)硬化要明顯高于普通鋼材，最大循環(huán)應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度的4.8倍，而普通鋼材最大只有2倍.試驗(yàn)結(jié)果表明，低屈服點(diǎn)鋼的循環(huán)本構(gòu)與普通鋼材的循環(huán)本構(gòu)存在較大差異.而現(xiàn)有對(duì)低屈服點(diǎn)鋼材循環(huán)試驗(yàn)的研究，主要考察材料的疲勞性能［12-13］，缺乏對(duì)滯回關(guān)系的研究.因此有必要對(duì)低屈服點(diǎn)鋼
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2015年8期2015-08-10
- 名詞解釋
屈服點(diǎn)(σs) 鋼材或試樣在拉伸時(shí)，當(dāng)應(yīng)力超過(guò)彈性極限，即使應(yīng)力不再增加，而鋼材或試樣仍繼續(xù)發(fā)生明顯的塑性變形，稱此現(xiàn)象為屈服，而產(chǎn)生屈服現(xiàn)象時(shí)的最小應(yīng)力值即為屈服點(diǎn)。設(shè)Ps為屈服點(diǎn)s處的外力，F(xiàn)o為試樣斷面積，則屈服點(diǎn)σs=Ps/Fo(MPa)，MPa 稱為兆帕等于 N(牛頓)/mm2，(MPa=106Pa，Pa:帕斯卡 =N/m2)屈服強(qiáng)度(σ0.2) 有的金屬材料的屈服點(diǎn)極不明顯，在測(cè)量上有困難，因此為了衡量材料的屈服特性，規(guī)定產(chǎn)生永久殘余塑性變形等
制造技術(shù)與機(jī)床 2015年1期2015-01-27
- 雙軸拉伸下ETFE薄膜材料力學(xué)性能
到雙軸應(yīng)力時(shí)的屈服點(diǎn)，利用單軸拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)驗(yàn)證Mises屈服準(zhǔn)則的適用性；計(jì)算雙軸拉伸試驗(yàn)時(shí)的彈性模量和泊松比，并與單軸拉伸試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較.1 雙軸拉伸試驗(yàn)方法參照文獻(xiàn)［10］，對(duì)ETFE薄膜進(jìn)行雙軸拉伸試驗(yàn).試驗(yàn)時(shí)室溫為20℃，拉伸試樣為日本旭硝子玻璃股份有限公司生產(chǎn)的厚度為200，250μm的兩種ETFE薄膜.對(duì)每種厚度的ETFE薄膜分別進(jìn)行5組應(yīng)力比的雙軸拉伸試驗(yàn)，試樣應(yīng)力比分別為1∶0，0∶1，1∶1，1∶2，2∶1，每組試驗(yàn)重復(fù)5次.試驗(yàn)設(shè)備
建筑材料學(xué)報(bào) 2014年4期2014-10-12
- 極低屈服點(diǎn)鋼在密肋壁板結(jié)構(gòu)中的減震控制研究
開發(fā)出了各種低屈服點(diǎn)軟鋼耗能阻尼器，并按其屈服強(qiáng)度可以劃分為100 MPa、160 MPa和225 MPa，將低于100 MPa的低屈服點(diǎn)鋼又稱為極低屈服點(diǎn)鋼。新日鐵早在1989年有文獻(xiàn)[1]報(bào)道其研制出屈服強(qiáng)度低于100 MPa的極低屈服點(diǎn)鋼。到1998年已經(jīng)用屈服強(qiáng)度分別為100 MPa和225 MPa的鋼板做成三種類型的抗震阻尼器應(yīng)用于高層建筑結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)[2]。日本的Kiyoshi TANAKA等[3]對(duì)極低屈服點(diǎn)鋼剪切板耗能器進(jìn)行了滯回性能試驗(yàn)
振動(dòng)與沖擊 2014年5期2014-09-05
- 基于石蠟基油的鋰基潤(rùn)滑脂流變性研究
彈區(qū)終點(diǎn)也稱為屈服點(diǎn)，它對(duì)應(yīng)的應(yīng)變邊界值為γL，對(duì)應(yīng)的應(yīng)力稱為屈服應(yīng)力τy；G′=G″的交點(diǎn)叫做流動(dòng)點(diǎn)，此時(shí)儲(chǔ)存模量和損耗模量達(dá)到平衡，標(biāo)志著潤(rùn)滑脂從以彈性為主向以黏性為主的轉(zhuǎn)變，此時(shí)的應(yīng)力稱為流動(dòng)應(yīng)力τf。當(dāng)τ圖2 屈服點(diǎn)的應(yīng)變和應(yīng)力與基礎(chǔ)油黏度的關(guān)系■—應(yīng)變； 應(yīng)力圖3 流動(dòng)點(diǎn)的應(yīng)變和儲(chǔ)存模量與基礎(chǔ)油黏度的關(guān)系■—應(yīng)變； 儲(chǔ)存模量由圖2和圖3可見：隨鋰基潤(rùn)滑脂基礎(chǔ)油黏度增大，達(dá)到屈服點(diǎn)的應(yīng)變?cè)龃?，而屈服?yīng)力先增大后減小，在400SN的黏度下達(dá)到最大；達(dá)
石油煉制與化工 2014年6期2014-09-05
- 土樣三軸多級(jí)剪的剪停控制方法研究
2所示，a點(diǎn)為屈服點(diǎn)（初始屈服），oaf線是理想塑性材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線，oabcd線為應(yīng)變硬化型材料曲線，b、c點(diǎn)為相繼屈服點(diǎn)，d點(diǎn)為破壞點(diǎn)，oabce線為應(yīng)變軟化型材料曲線，e點(diǎn)為破壞點(diǎn)。按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，當(dāng)測(cè)力計(jì)讀數(shù)達(dá)到穩(wěn)定或出現(xiàn)倒退時(shí)停止剪切，試樣會(huì)出現(xiàn)較大的難以恢復(fù)的塑性變形（有的試樣可能直接被剪斷），第2級(jí)圍壓試樣的狀態(tài)跟第1個(gè)試樣有較大的差別，直接導(dǎo)致試驗(yàn)的結(jié)果跟實(shí)際情況有較大的差別。如果用1個(gè)試樣在第1級(jí)圍壓下剪切到圖2的a點(diǎn)跟c點(diǎn)之間的某一點(diǎn)b
江蘇科技信息 2014年9期2014-01-25
- 低屈服點(diǎn)鋼阻尼器在高速鐵路簡(jiǎn)支梁橋中的應(yīng)用研究
速鐵路橋梁用低屈服點(diǎn)鋼減震榫為了滿足列車高速運(yùn)行的安全性和舒適度指標(biāo)，高速鐵路橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)于上部梁體到下部橋墩和基礎(chǔ)都偏重于剛度的考慮。或者說(shuō)，高速鐵路橋梁沿用了傳統(tǒng)鐵路橋梁普遍采用的重力式橋墩，這種橋墩造價(jià)低，與我國(guó)當(dāng)前的經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平相當(dāng)。重力式橋墩由于橋梁的剛度大，基頻高，地震力的數(shù)值較大，在罕遇地震條件下，為實(shí)現(xiàn)延性設(shè)計(jì)的目標(biāo)，就必須采用鋼筋混凝土橋墩，但由于橋墩截面尺寸大，即使采用最小配筋率，在罕遇地震作用下橋墩不可能進(jìn)入塑性狀態(tài)，在遭遇強(qiáng)烈地震
鐵道建筑 2013年6期2013-05-04
- 金納米管力學(xué)性能的分子動(dòng)力學(xué)模擬*
其所對(duì)應(yīng)的點(diǎn)為屈服點(diǎn)，屈服強(qiáng)度反映了材料對(duì)力作用的承受能力.圖2 不同晶向金納米管拉伸與壓縮的應(yīng)力-應(yīng)變曲線屈服點(diǎn)把應(yīng)力-應(yīng)變曲線分成了兩部分如圖2，一部分是屈服點(diǎn)之前的彈性階段，一部分是屈服點(diǎn)之后的塑性階段，這主要是由于不同階段的變形機(jī)制不同.在彈性階段，由于表面應(yīng)力的存在使得拉伸載荷或壓縮載荷未超出金納米管的彈性限度;在屈服點(diǎn)處應(yīng)力下降，這是因?yàn)榇藭r(shí)部分晶格由于載荷的作用不再按規(guī)則的fcc結(jié)構(gòu)排列，位錯(cuò)開始發(fā)射，納米管在拉伸或壓縮載荷下積累的能量隨著位
物理學(xué)報(bào) 2013年6期2013-02-25
- 酸堿處理對(duì)天蠶絲結(jié)構(gòu)與性能的影響
線存在較明顯的屈服點(diǎn)，屈服點(diǎn)較低，并且屈服點(diǎn)之后拉伸曲線較為平緩.這是因?yàn)榇蠓肿踊w排列不規(guī)整，無(wú)定形區(qū)比較大，纖維的橫向聯(lián)系較為松散，易被外力破壞，從而形成較低的屈服點(diǎn)；無(wú)定形區(qū)的大分子取向度較低，具有較高的拉伸變形能力，從而形成屈服點(diǎn)之后平緩的拉伸曲線.酸堿處理同樣影響材料屈服點(diǎn)的位置：經(jīng)酸處理后，屈服點(diǎn)位置升高，屈服伸長(zhǎng)和屈服應(yīng)力增加，因?yàn)樵诶斐跗?，酸能促使纖維大分子間發(fā)生重結(jié)晶，使其模量增加，但由于大分子間氫鍵受到破壞，使得纖維斷裂強(qiáng)度和伸長(zhǎng)下
中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2012年4期2012-12-20
- 發(fā)生不連續(xù)屈服的鈦合金高溫變形研究進(jìn)展
現(xiàn)狀，介紹了下屈服點(diǎn)前、后的流動(dòng)曲線特性；分析了影響不連續(xù)屈服的主要因素、不連續(xù)屈服發(fā)生的相關(guān)機(jī)理；探討了發(fā)生不連續(xù)屈服的鈦合金高溫變形機(jī)制和考慮不連續(xù)屈服現(xiàn)象時(shí)鈦合金高溫變形的本構(gòu)模型構(gòu)建；并在此基礎(chǔ)上提出了當(dāng)前研究中存在的不足和值得進(jìn)一步研究的內(nèi)容。不連續(xù)屈服；鈦合金；高溫變形；變形機(jī)理；本構(gòu)模型Abstract:The discontinuous yielding behavior is one of the important phenomenas
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2012年7期2012-09-29
- 高精擰緊工具在發(fā)動(dòng)機(jī)裝配中的應(yīng)用
，主要與材料的屈服點(diǎn)有關(guān)，與連接的軟硬程序及摩擦系數(shù)有些許關(guān)系。圖7 彈性變形曲線圖對(duì)高強(qiáng)度等級(jí)的材料，力率會(huì)有一個(gè)明顯的下降，即曲線變平。而對(duì)低強(qiáng)度等級(jí)的材料，這個(gè)趨勢(shì)并不明顯。最終螺栓都會(huì)斷裂。從屈服點(diǎn)開始到螺栓斷裂轉(zhuǎn)過(guò)的角度，與夾緊長(zhǎng)度關(guān)系非常大，一般來(lái)說(shuō)是在幾百度的范圍內(nèi)。1.3 擰緊方法的分類ATLAS 擰緊工具擰緊方法的分類——按工具控制方式分有兩類：一是，基于扭矩或角度的方式。其中，在彈性范圍內(nèi)的，有扭矩控制，角度控制，連接控制；超出彈性范圍
裝備制造技術(shù) 2012年7期2012-08-29
- V-H荷載空間中樁基破壞包絡(luò)線特性數(shù)值分析
-H荷載面上的屈服點(diǎn)。圖2為樁基在V-H荷載面中的屈服點(diǎn)分布，將所有的屈服點(diǎn)連接便可得到組合荷載作用下樁的承載力屈服包絡(luò)線。在荷載傾角θ=0°情況下，樁頂發(fā)生150 mm沉降，豎向荷載達(dá)到4 235 kN，約占極限豎向承載力的92%。圖2 V-H荷載空間樁基屈服包絡(luò)線在荷載傾角θ=10°情況下，樁同時(shí)承受豎向和水平方向的荷載，水平方向的荷載使樁頂產(chǎn)生水平位移;較小荷載水平分量造成的樁前上部局部區(qū)域內(nèi)土壓力的增加對(duì)樁的豎向承載特性影響很微小，基樁的傾斜荷載-
鐵道勘察 2012年2期2012-08-06
- 天鐵1750mm熱軋帶鋼減薄軋制試驗(yàn)
試驗(yàn)，測(cè)試其上屈服點(diǎn)Reh（MPa）、下屈服點(diǎn)Rel（MPa）、抗拉強(qiáng)度Rm、延伸率A，并計(jì)算減薄前后的屈服點(diǎn)差值、抗拉強(qiáng)度和延伸率的變化情況，具體結(jié)果如表3所示。表3 減薄軋制前后力學(xué)性能對(duì)比表由表3可知，經(jīng)過(guò)減薄軋制，板卷機(jī)械性能滿足目標(biāo)厚度的性能要求，通過(guò)一定的平整延伸率控制，使板卷性能得到一定的調(diào)控。當(dāng)平整延伸率控制在1.2%～3.0%時(shí)，帶鋼減薄后，上下屈服點(diǎn)波動(dòng)范圍減小，基本可以消除屈服點(diǎn)伸長(zhǎng)，帶鋼的抗拉強(qiáng)度略有增加，延伸率略有降低，幅度均不大
天津冶金 2012年6期2012-05-16